橋梁的工程畢業計劃橋梁的工程畢業計劃橋梁的工程畢業計劃.目錄1方案制定與比選.........................................................................................................................3概括...................................................................................................................................3方案比選...........................................................................................................................32主梁內力計算.............................................................................................................................9主要技術指.......................................................................................................................9資料規格................................................................................................................9梁截面尺寸制定............................................................................................................10主梁梁高.............................................................................................................10頂板和底板.........................................................................................................11腹板......................................................................................................................11橋面鋪裝及欄桿.................................................................................................11下部結構尺寸制定.............................................................................................11主梁分段及施工過程........................................................................................12內力計算........................................................................................................................12截面特征計算.....................................................................................................12結構內力計算................................................................................................................15結構自重.............................................................................................................15可變作用效應.....................................................................................................21作用效應組合................................................................................................................29word專業資料.承載能力極限狀態下的效應組合....................................................................293預應力鋼束設計......................................................................................................................42鋼束估量........................................................................................................................42預應力筋束的部署原那么................................................................................................44主梁凈截面及換算截面特征值...................................................................................46預應力損失及有效預應力...........................................................................................48控制應力及有關參數的確定............................................................................49預應力筋鋼與管道壁間摩擦惹起的應力損失σl1的計算............................49錨具變形、鋼束回縮和接縫壓縮一同的應力損失σl3啦的計算...............50混凝土的彈性壓縮惹起的應力損失σ咯的計算........................................51l4預應力筋束廢弛惹起的應力損失σl5計算.....................................................52混凝土縮短和徐變惹起的應力損失σl6的計算..........................................52預應力損失組合及有效預應計算....................................................................534主梁驗算...................................................................................................................................57強度驗算........................................................................................................................57正截面抗彎承載能力........................................................................................58斜截面抗剪驗算.................................................................................................77應力驗算........................................................................................................................77預應力筋拉應力驗算........................................................................................77施工階段法向壓應力驗算.................................................................................82使用階段正截面壓應力驗算..........................................................................101斜截面主壓應力驗算......................................................................................109word專業資料.使用階段正截面壓應力的驗算......................................................................118使用階段斜截面主壓應力驗算.......................................................................127抗裂知足要求驗算.....................................................................................................137使用階段正截面抗裂驗算..............................................................................137使用階段混凝土抗裂驗算..............................................................................1475主梁主梁變形〔撓度〕計算...............................................................................................158撓度計算......................................................................................................................1586設計總結.................................................................................................................................159參照文件.....................................................................................................................................161162方案制定與比選1.1概括本次的畢業設計為洞庭大道新河渠南過渡孔Ⅱ號橋施工圖設計。在設計中我們一定考慮其與四周的環境相協調，固然該橋無通航要求，但橋下要有足夠的凈空保證橋下行船安全。1.2方案比選word專業資料.依據安全、合用、經濟、雅觀的設計原那么，我初步制定了三個方案。方案一：等截面預應力筋鋼混凝土箱型梁橋〔4×52.5m〕17箱.5梁米頂，板底寬板寬9.9米，梁高2.6米，腹板厚度為40厘米底板厚40厘米，頂板厚20厘米，翼緣長3.8米，混凝土采納C50的，以下列圖。圖1.1等截面等跨連續梁橋word專業資料.圖1.2等截面連續梁橋截面圖采納橋面連續的方式，解決行車順適的問題；橋墩橫橋向雙側布防震擋塊，防備主梁在地震時跌落；采納等截面主梁，梁高2.6m，三跨等跨徑部署，同一跨主梁尺寸相同，能夠一套模板重復使用；主梁預制場后張法預制、采納整體頂推施工，可防備對橋下匝道的通行運輸；下部采納雙柱式樁基、雙柱式橋墩、帶懸臂蓋梁的結構形式，戰勝根基開挖的一系列缺點。方案二：采納變截面連續剛構橋，孔徑組合為55m+100m+55m，全橋長210米，整體部署如以下列圖所示，主梁采納C50的單箱單室變截面連續梁，箱梁頂板寬17.5米，底板寬9.9米，腹板厚40厘米。下部結構橋墩為豎直雙支薄壁式橋墩。三跨變截面連續剛構擁有T形剛構橋的長處。但與同類橋〔如連續梁橋、T形剛構橋〕對比：多跨剛word專業資料.構橋保持了上部結構連續梁的屬性，超越能力大，施工難度小，行車舒順，保養簡易，造價較低。多跨連續-剛構橋那么在主跨跨中設鉸，雙側跨徑為連續系統，可利用邊跨連續梁的重量使T構做成不等長懸臂，以加大主跨的跨徑。全橋采納懸臂掛籃施工方法施工。橋面形狀與梁截面尺寸如以下列圖所示。圖1.3變截面連續剛構橋圖變截面連續剛構橋截面尺寸word專業資料.方案三：55m+100m+55m三跨變截面預應力混凝土連續梁方案。主梁采納C50的單箱單室變截面連續梁，箱梁頂板寬17.5米，底板寬9.5米，腹板厚40厘米。箱梁及全橋尺寸以下列圖。圖變截面連續梁橋圖1.5變截面連續梁橋截面尺寸全橋連續，行車順適；整體型好，利于抗震，橋梁支座采納滑動盆式橡膠支座和固定盆式橡膠支座，此中固定支座能夠將主梁與橋墩相連，防備主梁在地震時變形、挪動、損壞；。主梁采納梁底搭設龍門支架，可防備對橋下匝道的通行運輸，鋪設模板，綁扎word專業資料.一般筋鋼，預留預應力管道〔采納鋅鐵皮漣漪管成孔〕，澆筑C50混凝土〔先底板、后腹板和橋面板〕，預應力筋鋼采納后張法超張拉，兩頭張拉，并經過梁頂板下緣、腹板側壁、底板上緣設置齒板錨固；全橋采納用掛籃懸臂方法施工。依據三個比選方案，我們分別從經濟、合用、安全、雅觀這幾個方面進行必選，選出最優的方案來。表1-1方案比選方案一方案二方案三橋梁上部結構比較橋梁上部結構比較橋梁上部結構估量經濟，下部敦雖較經濟，下部敦也較很大，敦雖數目少但直經濟性多但直徑較小估量少，綜合整體經濟徑較大故估量也許多，也較少，綜合整體性一般綜合整經濟性較好經濟性一般中孔100米主跨超越主中孔100米主跨超越主受力明確，因為下邊較航道，與航道適應性好，航道，與航道適應性好，高不可以采納滿堂支架整通航凈空大，防撞要求合用性通航凈空大，防撞要求表達澆施工，施工不方低；采納寬梁設計，在低；河床壓縮少,有益于便。同樣跨徑中，擁有經濟汛期泄洪。優勢。主橋跨度較大，采納等采納對稱懸臂澆采納對稱懸臂澆筑施安全性跨等截面時邊跨的正彎筑施工，施工條件工，施工條件好，限制矩遠大于中跨，造成預好，限制要素不多，采要素不多，但是支座處word專業資料.應力浪費。行車平順舒用雙支薄壁墩有效的分負彎矩較大。行車平順適擔了支座處的負彎矩，舒坦。使成橋狀態更合理。行車平順舒坦橋梁主橋線條簡短明快，與四周環境橋型線性變化輕柔，與雅觀性線條平直相協調，綜環境搭配和睦。合整體雅觀性較好結論棄用首選棄用最后綜合各方面要素，我選擇了方案二，采納55m＋100m＋55m三跨變截面連續剛構橋。主梁內力計算2.1主要技術指資料規格、荷載等級：公路Ⅰ級、設計速度：60～80km/h；word專業資料.、通航要求：無；、橋面凈寬：1m〔防備欄〕+7.5m〔車行道〕+0.5m〔中央分開帶〕+7.5m〔車行道〕+1m〔防備欄〕=17.5m：、橋面衡坡為雙向2%；、不考慮地震作用；混凝土：主梁采納C50混凝土；1、橋墩樁根基等構件采納C30混凝土；2、橋面鋪裝為7cm瀝青混凝土，由兩層構成，上層為6cm瀝青混凝土，基層為6cmC40防水混凝土。預應力筋鋼：依據?公路筋鋼混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準?(JTG_D62-2004)d=15.24mm的鋼絞線，公稱面積為139mm2，標準強度fpk=1860MPa，彈性模量×5。10Mpa一般筋鋼：采納R235和HTB335兩種筋鋼，此中R235筋鋼應切合?筋鋼混凝土用熱軋光圓筋鋼?〔GB13013-1991〕、HRB335筋鋼應切合?筋鋼混凝土用熱軋帶肋筋鋼?〔GB1499-1998〕標準中的各項規定。凡筋鋼直徑大于或等于10mm者，均采納HRB335筋鋼；直徑小于10mm者，均采納R235筋鋼。2.2梁截面尺寸制定主梁梁高依據經驗確立，預應力混凝土連續剛構橋的中支點主梁高度與其跨徑之比往常在1/16—1/20之間，而跨中梁高與支點梁高之比一般為1/1.5—1/2.5之間。本橋在支點和跨中的梁高制定值：支點處梁高：(L為中跨跨徑，本設計為100m)，取5.8m；跨中梁高：2.5m；梁底曲線：二次拋物線變化。word專業資料.頂板和底板頂板采納20cm；底板在支點處采納40cm從跨中到根部保持厚度不變。腹板箱梁腹板的主要功能是承受結構的曲折剪應力和歪曲剪應力所效應下主拉應力，腹板的最小厚度應試慮鋼束管道部署和混凝土澆筑要求，其設計經驗為：腹板內無預應力束筋管道部署時，其最小厚度采納20cm；腹板內有預應力束筋管道部署時，采納15到20cm；腹板內有錨頭時，采納25cm。本設計保持全橋主梁腹板厚度為40cm不變。圖主梁橫截面橋面鋪裝及欄桿橋面鋪裝為7cm瀝青混凝土，由兩層構成，上層為3cm瀝青混凝土，基層為4cmC40防水混凝土。防撞欄桿為墻式混凝土防撞欄桿，采納C30混凝土。中間帶護欄采納C30混凝土，細部尺寸見施工圖設計之筋鋼混凝土墻式護欄結構圖。下部結構尺寸制定主橋橋墩墩采納重力式雙支薄壁墩，墩身高度為34m和37m。word專業資料.主梁分段及施工過程全橋共長210m，分為86〔不包含橋墩單元〕個單元。此中0號塊為〔2+2+2+2〕m，橋段1-橋段15為〔15×3m，〕邊跨滿堂支架段共6m，分為〔2×1+4m〕，合攏段均為〔2×1m，〕如圖2.2所示。圖電算模型圖施工過程以下：墩梁固結，橋墩與0號塊一同分節段澆筑；安裝掛籃，施工1號塊；掛籃前移，施工2號塊，重復前移，直到施工完15號塊；邊跨滿堂支架施工；掛籃持續前移，增添配重，邊跨合攏，同時去掉配重使橋墩兩頭均衡；撤掉滿堂支架，同時邊跨支座變換成型。中跨合攏與邊跨施工方式同樣。2.3內力計算截面特征計算因為中跨跨中雙側毛截面特征完好對稱，故只給出左半局部控制截面的毛截面特征值。表2-1截面特征值單元截面面積〔m2〕截面抗彎慣矩〔m4〕截面中性軸高〔m〕根部跨中橋墩word專業資料.跨中到根部根部跨中根部跨中1根部跨中2根部跨中3根部跨中4根部跨中5根部跨中6根部跨中7根部跨中8根部跨中9根部跨中10根部跨中11根部跨中12根部跨中13word專業資料.續上表2-1單元截面面積〔m2〕截面抗彎慣矩〔m4〕截面中性軸高〔m〕根部跨中14根部跨中15根部跨中16根部跨中17根部跨中18根部跨中19根部跨中20根部跨中21根部跨中22根部跨中23根部跨中24根部跨中25根部跨中26根部跨中27根部跨中28根部跨中29根部跨中30根部跨中31根部跨中32根部跨中33word專業資料.根部跨中342.4結構內力計算結構自重在邁達斯軟件中當你成立好模型再把模型單元節點分好后，而后在那些單元的特征值中就能夠看到單元的的自重了。在程序中二期恒載以均布荷載的形式表達，在中跨合攏后參加即可。本橋二期恒載由橋面鋪裝、防撞欄桿和中間帶防備欄構成。1、橋面鋪裝：g1=0.06×17.5×××24=30.1kN；2、防撞欄桿：g2×；3、中間防備欄：g3×。4、二期恒載g=g1+g2+g3。、掛籃掛籃自重為630kN，該荷載作用并不是作用在節點處，將其移至節點處時，需加一個彎矩，其大小為945kN，方向依據荷載挪動的方向定。在相應的施工階段激活或鈍化。、配重其大小為合攏段重量的一半，在邁達斯軟件中在單元特征值中找到合攏段單元重1306kN取其一半即653kN。依據施工需求進行激活與鈍化。、支座沉降本設計考慮1-4號橋墩處沉降為1.6cm，對其進行最不利組合。各永遠作用效應下結構內力爭以下列圖。word專業資料.圖2.1墩處最大懸臂階段結構彎矩圖〔單位：105kN·m〕圖墩最大懸臂階段結構剪力爭〔單位：kN〕圖2.3全橋合攏〔一期恒載〕彎矩圖〔單位：105kN·m〕1746917469-17248-17248圖2.4全橋合攏〔一期恒載〕剪力爭〔單位：kN〕圖二期恒載彎矩圖〔單位：105kN·m〕word專業資料.圖二期恒載剪力爭〔單位：kN〕-18047-180471799817998圖支座沉降彎矩包絡圖〔單位：kN·m〕圖2.8支座沉降剪力包絡圖〔單位：kN〕永遠作用效應下結構內力表格由與在二期恒載階段，結構彎矩圖以中跨跨中完好對稱，結構剪力爭以中跨跨中中心對稱，故只列出左半局部結構內力表格。全橋各截面內力見附表。word專業資料.表2.2二期恒載階段內力控制截面彎矩〔kN·m〕剪力〔kN〕邊跨支點處0邊跨L/2邊跨3L/4邊跨7L/81號墩支點左1號墩支點右第二跨L/8第二跨L/4第二跨L/20因為支座沉降效應下結構彎矩包絡圖以中跨跨中完好對稱，結構剪力包絡圖以中跨跨中中心對稱，故只列出左半局部結構內力表格。表2-3支座沉降效應下結構內力單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min〔kN〕17300174175176word專業資料.177178179180181182183184185186187188189190191192word專業資料.續上表2-3單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min〔kN〕193194195196197198199200201202203204205206207208209210211212word專業資料.2132142152.4.2可變作用效應、溫差作用效應由?公路橋涵通用標準?(JTGD60-2004)表4.3.10-3中查得混凝土鋪裝豎向溫差計算的溫差基數：瀝青混凝土鋪裝層厚度為10cm時T1=14，T2=5.5；瀝青混凝土鋪裝層厚度為5cm時T1=20，T2=6.7。本設計瀝青混凝土鋪裝層厚度為7cm，采納內插法得溫差取10.9、5.45，A=300mm。輸入軟件可得內力爭如圖2.5所示。圖頂板升溫彎矩圖〔單位：kN·m〕圖頂板升溫剪力爭〔單位：kN〕word專業資料.圖頂板降溫彎矩圖〔單位：kN·m〕圖頂板降溫彎矩圖〔單位：kN·m〕因為溫差效應下彎矩以中跨跨中完好對稱，剪力以中跨跨中完好中心對稱，故在此只列出左半局部內力表格，溫差效應下內力表格如表。表2-4溫差效應下結構內力單元溫升彎〔kN·m〕溫升剪力〔kN〕溫降彎矩〔kN·m〕溫降剪力〔kN〕17300174175176177178179180word專業資料.181word專業資料.續上表2-4單元溫升彎〔kN·m〕溫升剪力〔kN〕溫降彎矩〔kN·m〕溫降剪力〔kN〕182183184185186187188189190191192193194195196197198199200201word專業資料.202203204205206207208209210211212213214215、汽車荷載本設計挪動荷載依據任務書要求采納公路—I級，因為橋梁跨徑大于50m，公路—I級車道荷載的均布荷載的標準值為，集中荷載的標準值為pk=360kN。此中基頻能夠由軟件計算直接獲得f=1.414，依據公路橋涵設計通用標準(JTGD60-2004)，可獲得汽車沖擊系數μ=0.05。挪動荷載效應下結構內力包絡圖以下列圖。word專業資料.圖汽車荷載彎矩包絡圖〔單位kN·m〕圖汽車荷載剪力包絡圖〔單位：kN〕因為由挪動荷載效應下彎矩包絡圖以中跨跨中完好對稱，剪力包絡圖以中跨跨中完全中心對稱，故在此只列出左半局部內力表格，挪動荷載效應下結構內力見表2-5。表2-5挪動荷載效應下結構內力〔公路-I級〕單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min〔kN〕17300174175176177178179180181182word專業資料.183184185186-145711473187188189190word專業資料.續上表2-5單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min〔kN〕191-100192193194195196197198199200201202203204205206207-7214208209210word專業資料.2112122132142152.5作用效應組合承載能力極限狀態下的效應組合依據?公路橋涵設計通用標準?〔JTGD60-2004〕第4.1.6規定：公路橋涵結構按承載能力極限狀態設計時，應采納以下兩種作用效應組合：合組本基和有時組合。因為本設計不考慮有時作用的影響，故只采納合組本基。合組本基是永遠作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為：mnγ0ud0GiSGikQ1SQ1kcQjSQjk〕(2-1)S=γ〔i1j2mn或γ0Sud=γ0〔SGidSQ1dcSQjd〕i1j2(2-2)式中Sud—承載能力極限狀態下作用合組本基的效應組合設計值；γ0—結構重要性系數，按?通規?JTGD60-2004表規定的結構設計安全等級采納，對應于設計安全等級一級、二級和三級分別取1.1、1.0和0.9；γGik—第i個永遠作用效應的分項系數，應按?公路橋涵通用標準?JTGD60-2004表的規定采納；SGik、SGid—第i個永遠作用效應的標準值和設計值；word專業資料.γQ1—汽車荷載效應〔含汽車沖擊力、離心力〕的分項系數，取γQ1。當某個可變作用在效應組合中其值超出汽車荷載效應時，那么該作用代替汽車荷載，其分項系數應采納汽車荷載的分項系數；對專為承受某作用而設置的結構或裝置，設計時該作用的分項系數取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數也與汽車荷載取同值；SQ1k、SQ1d—汽車荷載效應〔含汽車沖擊力、離心力〕的標準值和設計值；γQj—在作用效應組合中除汽車荷載效應〔含汽車沖擊力、離心力〕、風荷載外的其他第j個可變作用效應的分項系數，取γQj，但風荷載的分項系數取γQj=1.1；SQjk、SQjd—在作用效應組合中除汽車荷載效應〔含汽車沖擊力、離心力〕外的其他第j個可變作用效應的標準值和設計值；ψc—在作用效應組合中除汽車荷載效應〔含汽車沖擊力、離心力〕外的其余可變作用效應的組合系數，當永遠作用與汽車荷載和人群荷載〔或其余一種可變作用〕組合時，人群荷載〔或其余一種可變作用〕的組合系數取ψc；當除汽車荷載效應〔含汽車沖擊力、離心力〕外另有兩種其余可變作用參加組合時，其組合系數取ψc；另有三種可變作用參加組合時，其組合系數取ψc；另有四種及多于四種的可變作用參加組合時，取ψc。恒載作用的分項系數γGik取；根基沉降作用效應的分項系數取0.5；汽車荷載效應的分項系數γQ1取；溫度作用效應的分項系數γQj??；其余可變作用功效的組合系數ψc取。那么承載能力極限狀態效應組合為：γ0Sud×〔恒汽×溫差沉降〕word專業資料.依據上述效應組合要求，可得承載能力極限狀態效應組合的彎矩包絡圖和剪力包絡圖，以下列圖。圖承載能力極限狀態效應組合彎矩包絡圖〔單位：105kN·m〕圖承載能力極限狀態效應組合剪力包絡圖〔單位：kN〕承載能力極限狀態效應組合的彎矩和剪力可參照表2-6。表2-6承載能力極限狀態效應下的結構內力單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min〔kN〕17300174175176177-2522178179word專業資料.180181182183184185186187188189190191word專業資料.續表2-6單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min〔kN〕192193194195196197198199200201202203204205206207208209210211word專業資料.212213214215正常使用極限狀態下的效應組合?公路橋規?規定按正常使用極限狀態設計時，應依據不一樣結構不一樣的設計要求，采納以下兩種效應組合：、作用短期效應組合是永遠作用標準值效應與可變作用頻次值效應相組合，其基本表達式為：mnSsdSGik1jSQjk(2-3)i1j1式中Ssd—作用短期效應組合設計值；第j個可變作用效應的頻次值系數，汽車荷載〔不計沖擊力〕ψ1=0.7，人群荷載ψ1，風荷載ψ1，溫度梯度作用ψ1，其余作用ψ1=1.0；ψ1jSQjk—第j個可變作用效應的頻次值。那么作用短期效應組合表達式為：Ssd=1×S恒+0.7×S汽+0.8×S溫差+1×S沉降(2-4)、作用長久效應組合是永遠作用標準值效應與可變作用準永遠值效應相組合，其根本表達式為：mnSldSGik2jSQjk〔2-5〕i1j1式中Sld—作用長久效應組合設計值；word專業資料.ψ2j—第j個可變作用效應的準永遠值系數，汽車荷載〔不計沖擊力〕ψ2，人群荷載ψ2，風荷載ψ2，溫度梯度作用ψ2，其余作用ψ2；ψ2jSQjk—第j個可變作用效應的準永遠值。那么作用長久效應組合表達式為：Sld=1×S恒+0.4×S汽+0.8×S溫差+1×S沉降〔2-6〕依據上述組合要求，正常使用極限狀態的效應組合彎矩包絡圖和剪力包絡圖，以下列圖。圖作用短期效應組合彎矩包絡圖〔不計汽車沖擊力〕〔單位：105kN·m〕圖作用短期效應組合剪力包絡圖〔不計汽車沖擊力〕〔單位：kN〕word專業資料.圖作用長久效應組合彎矩包絡圖〔不計汽車沖擊力〕〔單位：105kN·m〕圖2.30作用長久效應組合剪力包絡圖〔不計汽車沖擊力〕〔單位：kN〕作用短期效應組合和作用長久效應組合下的結構內力表格分別參照表2-7和表2-8。表2-7作用短期效應組合下的結構內力〔不計汽車沖擊力〕單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min〔kN〕17300-719174175176177178179180181-5182word專業資料.183184185186187188189190191192193194195196197198199200word專業資料.續表2-7單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min〔kN〕201202203204205206207208209210211212213214215表2-8作用長久效應組合下的結構內力〔不計汽車沖擊力〕單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min(kN〕17300174word專業資料.175176177178179180181-43395182183184185186187188189190191192193word專業資料.續表2-8word專業資料.單元彎矩max〔kN·m〕彎矩min〔kN·m〕剪力max〔kN〕剪力min(kN〕194195196197198199200201202203204205206207208209210211-4184212213214word專業資料.215預應力鋼束設計3.1鋼束估量以正常使用極限狀態作用短期效應組合值作為配筋估量依照，按長久狀況正常使用極限狀態的應力要求進行預應力筋的估量。本設計采納C50混凝土，抗壓強度標準值fck=32.4MPa，采納φs15.2型預應力鋼絞線，fpk=1860MPa，Apl=140mm2，在預應力筋鋼估量時，永存應力σpe取ck。、1號墩支點截面，I=8.9933m4，yb，yu，A=9.4556m2。Wb=I/yb3word專業資料.Wu=I/yu3Ku=WbKb=Wueu=yu-Hueb=yb-Hb、筋鋼估量1.25MsminAycon(kxes)nys1.25Msmax(kses)Aycon(kses)1.25Msmax(kses)orAycon(kses)分別將Msmax和Msmin代入上式，可得：≥××-6×××nys140139510(32564+0.2834)]=847根-6×(0.3892-.2562)]nys≤〔-458976.1×1.25〕/[0.8×140××139510=2755根、跨中布筋關于全預應力混凝土構件，依據跨中截面抗裂要求，跨中截面所需的有效預加力為NpeMS/W0.7ftk〔3-1〕1ep)(WA式中的Ms為正常使用極限狀態按作用短期效應組共計算的彎矩值。H=2.5m，4，yb，2。Wb=I/yb3，ep=yb-ap、邊跨word專業資料.11631.38106/6.19079109Npe=(1)8180400109Ap==4764mm2n≥4764/140=35根。3.2預應力筋束的部署原那么連續梁預應力筋束的配置除知足?公路筋鋼混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準?〔JTGD62-2004〕結構要求外，還應試慮以下原那么：、應選擇適合的預應力束筋的型式與錨具型式，對不一樣跨徑的梁橋結構，要采納預加力大小適合的預應力束筋，以抵達合理的部署型式。防備造成因預應力束筋與錨具型式選擇不妥，而使結構結構尺寸加大。當預應力束筋選擇過大，每束的預加力不大，造成大跨結構中布束過多，而結構尺寸限制部署不下時，那么要求增大截面。反之，在跨徑不大的結構中，如選擇預加力很大的單根束筋，也可能使結構受力過于集中而不利。、預應力束筋的部署要考慮施工的方便，也不可以像筋鋼混凝土結構中隨意切斷筋鋼那樣去切斷預應力束筋，而致使在結構中部署過多的錨具。因為每根束筋都是一巨大的集中力，這樣錨下應力區受力較復雜，因此一定在結構上加以保證，為此常致使結構結構復雜，而使施工不便。、預應力束筋的部署，既要切合結構受力的要求，又要注意在超靜定結構系統中防備惹起過大的結構次內力。、預應力束筋配置，應試慮資料經濟指標的先進性，這常常與橋梁系統、結構尺寸、施工方法的選擇都有親密關系。、預應力束筋應防備使用頻頻反向曲率的連續束，因為這會惹起很大的摩阻損失，降低預應力束筋的效益。word專業資料.、預應力束筋的部署，不只要考慮結構在使用階段的彈性受力狀態的需要，并且也要考慮到結構在損壞階段時的需要。關于本設計，各斷面的錨固束和經過束確立此后，就應確立各鋼束在箱梁中的空間地點和幾何特色，這是計算預應力效應和施工放樣的依照。鋼束部署時，應注意以下幾點：、應知足結構要求。如孔道中心最小距離，錨孔中心最小距離，最小曲線半徑，最小擴孔長度等。、注意鋼束平、豎曲折線的配合及鋼束之間的空間地點。鋼束一般應盡量早的平彎，在錨固前豎彎。特別應注意豎彎段上、基層鋼束不要矛盾，還應知足孔道凈距的要求。、鋼束應盡量湊近腹板部署。這樣可使預應力以較短的傳力路線散布在全截面上，有益于降低預應力傳達過程中局部應力的不利影響；能減小鋼束的平彎長度；能減小橫向內力；能充分利用梗腋布束，有益于截面的輕型化。、盡量以S型曲線錨固于設計地點，以除去錨固點產生的橫向力。、鋼束的線形種類盡量減少，以便于計算和施工。、盡量加大曲線半徑，以便于穿束和壓漿。、分層布束時，應使管道上下對齊，這樣有益于混凝土的澆筑和振搗，不行采納梅花形部署。、頂板束的部署還應依照以下原那么：a.鋼束盡量靠截面上緣部署，以極大發揮其力學效應；b.分層布束時應使長束部署在上層，短束部署在基層。第一，因為先錨固短束，后錨固長束，只有這樣部署才不會發生擾亂；其次，較長束在施工中管道出現質量問題的機率較高，放在頂層辦理比較簡單些。鋼束部署鋼束部署見施工圖設計。word專業資料.3.3主梁凈截面及換算截面特征值為了進行各受力階段的應力驗算，一定得出換算截面特征值，其詳細數據能夠由軟件計算獲得，以下為左半跨控制截面的換算截面特征值。詳細數據可參照表3-1。表3-1換算截面特征值單元截面面積〔m2〕截面抗彎慣〔m4〕截面中性軸高〔m〕173174word專業資料.續上表3-1單元截面面積〔m2〕截面抗彎慣〔m4〕截面中性軸高〔m〕175176177178179180181182183184185186187188189190191192193194word專業資料.1951961971981992002012022032042052062072082092102112122132143.4預應力損失及有效預應力word專業資料.因為施工要素、資料性能和環境條件等的影響，筋鋼中的預拉應力會漸漸減少，這種預應力筋鋼的預應力跟著張拉、錨固過程和時間推移而降低的現象稱之為預應力損失。關于詳細的橋梁結構型式和配筋狀況，相應的預應力損失計算有必定的特征，現分別在各項預應力損失計算中作以簡要介紹。關于本設計，按?橋規?〔JTGD62-2004〕規定，當計算構件截面應力時，應計算由以下要素惹起的預應力損失值：預應力筋束與管道壁之間的摩擦l1錨具變形、筋鋼回縮和拼裝構件的接縫壓縮l2筋鋼與臺座間的溫差惹起的應力損失l3混凝土的彈性壓縮l4預應力筋束的應力廢弛l5混凝土的縮短和徐變l6控制應力及有關參數的確定控制應力con0.75pk0.751860(MPa)1f管道誤差系數k0.0015摩阻系數0.17依據配筋特色，底板各截面鋼束曲折影響角由兩局部構成：第一局部為預應力鋼束的彎起角1〔底板豎彎角度為18o〕；第二局部為底板曲線斜率對應的夾角2。頂板各截面鋼束曲折影響角僅由1〔頂板豎彎角度為9o〕構成。預應力筋鋼與管道壁間摩擦惹起的應力損失l1的計算word專業資料.后張法的預應力筋鋼，一般由直線和曲線兩局部構成。張拉時，預應力筋鋼將沿管道壁滑移而產生摩擦力，使筋鋼中的預拉應力形成在張拉端高，向跨中方向漸漸減小的狀況。筋鋼在隨意兩截面間的應力差值，就是此兩截面間由摩擦所惹起的預應力損失值。摩擦損失，主要因為管道的曲折和管道地點誤差兩局部影響所產生。因摩擦所惹起的預應力損失值l1為：l1con[1e(kx)](3-2)式中：con——錨下張拉控制應力；Ap——預應力筋鋼的截面面積；——從張拉端至計算截面的管道長度在構件縱軸上的投影長度，或為三維空間曲線管道的長度，以m計；——管道每米長度的局部誤差對摩擦的影響系數；——筋鋼與管道壁間的摩擦系數。本設計采納預埋塑料漣漪管。為減少摩擦損失，一般能夠采納兩種舉措：采納兩頭張拉，以減小值以及管道長度X值。錨具變形、鋼束回縮和接縫壓縮一同的應力損失l2的計算后張法構件，當張拉結束并進行錨固時，錨具將遇到巨大的壓力時，使錨具及錨下墊板壓密而變形，同時有些錨具的預應力筋鋼還要向內回縮，使固后的預應力筋鋼束縮短，因此惹起應力損失。計算錨具變形、筋鋼回縮惹起的應力損失，后張法曲線布筋的構件應試慮錨固后反摩阻的影響。第一依據下式計算反摩阻影響長度lf，即：lEp(3-3)lfdword專業資料.式中的l為張拉端錨具變形值，由?橋規?〔JTGD62-2004〕查得夾片式錨具頂壓張拉時l為4mm；d為單位長度由管道摩阻惹起的預應力損失，d(0l)l；0為張拉端錨下張拉控制應力，l為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力，0l1；l為張拉端至錨固端的距離。當求得lf后可知所有預應力鋼絞線束均知足lfl，所以距張拉端為x處的截面由錨具變形和筋鋼回縮惹起的考慮反摩阻后的預應力損失x(l2)按下式計算，即：x(l2)lfx(3-4)lf式中的為張拉端由錨具變形惹起的考慮反摩阻后的預應力損失，2dlf。假定xlf，那么表示該截面不受反摩阻影響?；炷恋膹椥詨嚎s惹起的應力損失l4的計算后張法構件筋束張拉時產生的混凝土彈性壓縮量，是在張拉過程中達成的，故關于一次張拉達成的后張法構件，混凝土彈性壓縮不會惹起損失?？墒?，因為后張法構件筋鋼束的根數常常許多，一般是采納分批張拉錨固，并且多半狀況是采納逐束進行張拉錨固的，這樣，當張拉后批筋鋼束時產生的混凝土彈性壓縮變形，將使先批已張拉并錨固的筋鋼束產生應力損失。混凝土彈性壓縮惹起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。關于本設計可取中左支點截面按下式進行計算，并以其計算結果作為全梁各截面預應力筋鋼應力損失的均勻值，即：m1l4EPpc2m(3-5)式中：word專業資料.——張拉批數；EP——預應力筋鋼彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實質強度等級fck計算；fck假定為設計強度的90%，即fck0.9C50C45，查?橋規?〔JTGD62-2004〕得：Ec4MPa，故：Ep105；10EPEc104pc——所有預應力筋鋼〔m批〕的協力Np在其作用點〔所有預應力筋鋼重心點〕地方產生的混凝土正應力，pcNpNpep2，截面特征按凈截面取用。AI預應力筋束廢弛惹起的應力損失l5的計算一般稱這類現象為筋鋼的廢弛。關于低廢弛級鋼絲、剛絞線，應按產品出廠實驗資料的最大廢弛率來計算。關于采納兩頭張拉工藝的低廢弛鋼絞線，由筋鋼廢弛惹起的預應力損失按下式計算，即：pel5(0.52fpk(3-6)式中：——張拉系數，關于本設計，采納一次張拉，取——筋鋼廢弛系數，關于低廢弛鋼絞線，取；pe——傳力錨固時的筋鋼應力，peconl1l2l4，這里仍采納中左支點截面的應力值作為全梁的均勻值計算。混凝土縮短和徐變惹起的應力損失l6的計算word專業資料.計算此項損失所需應試慮縱向非預應力筋鋼的影響。為此，第一依據結構要求部署縱向非預應力筋鋼，并計算縱向非預應力筋鋼影響的截面幾何特征。非預應力縱向筋鋼部署方式為：底板橫橋向每20cm部署筋鋼，并分別按上基層筋鋼部署網設置，這樣即可得頂板非預應力筋鋼面積。因為混凝土縮短、徐變會使預應力混凝土構件縮短，因此惹起應力損失。而縮短與徐變的變形性能相像，影響要素也多半同樣，故將混凝土縮短和徐變惹起的應力損失值綜合在一同進行計算。混凝土縮短、徐變終極值惹起的受拉區預應力筋鋼的應力損失可按下式計算，即：0.9Epcs(tu,t0)EPpc(tu,t0)l6(tu)(3-7)

115ps式中：cs(tu,t0)、(tu,t0)——加載齡期為t0時混凝土縮短應變終極值和徐變系數終極值；t0——加載齡期，即抵達設計強度為90%的齡期，近似按標準保養條件計算那么有：0.9fckfcklogt0，那么可得t020d。log28pc為傳力錨固時在中左支點截面的所有受力筋鋼〔為簡化計算不計結構筋鋼影響〕截面重心處，由NPI、MG所惹起的混凝土正應力的均勻值。計算NPI和MG惹起的應力時采納凈截面幾何特征。預應力損失組合及有效預應計算依據上述各項預應力損失計算結果，可按施工和使用階段對預應力損失進行組合，從而可得相應階段的有效預應力。現將各截面鋼束應力損失均勻值及有效預應力匯總于表中。word專業資料.筋鋼的有效預應力，是將錨下控制應力，扣除相應階段的應力損失后，在筋鋼束中實質存在的預拉應力值。表3-2預應力損失及有效預應力應力〔考慮時彈性損徐變/縮短損廢弛損節點有效鋼束數損失〕kN/m2失kN/m2失kN/m2失kN/m2752752762762772772782782792792802802812812822822832word專業資料.83284284285285286286220422042word專業資料.續上表3-2應力〔考慮時彈性損徐變/縮短損廢弛損節點有效鋼束數損失〕kN/m2失kN/m2失kN/m2失kN/m22052205220622062207220722082208220922092210221022112211221222122213221322142word專業資料.214221522152主梁驗算4.1強度驗算預應力混凝土受彎構件截面強度的驗算內容包含兩大類，即正截面強度驗算和斜截面強度驗算。其驗算原那么根本上與一般筋鋼混凝土受彎構件同樣：當預應力筋鋼的含筋word專業資料.量配置適合時，受拉區混凝土開裂退出工作，預應力筋鋼和非預應力筋鋼分別抵達各自的抗拉設計強度fpd和fsd；受壓區混凝土應力抵達抗壓設計強度fcd，非預應力筋鋼達到其抗壓設計強度fsd，并假定受壓區的混凝土應力按矩形散布。但受壓區布有預應力筋鋼Ap時，其應力pa卻達不到抗壓設計強度fpd，這就是與一般筋鋼混凝土構件的唯一差別。依據?橋規?〔JTGD62-2004〕，pa可按下式計算：pafpdp0(4-1)式中：pa—受壓區混凝土抵達抗壓設計強度時受壓區預應力筋鋼的實質值；fpd—縱向預應力筋鋼的抗壓強度設計值；p0—受壓區預應力筋鋼協力點處混凝土法向應力等于0時預應力筋鋼的應力；對于后張法，p0conlEppc。4.1.1正截面抗彎承載能力1、計算公式本設計為箱型截面，可按第II類I形截面計算：x'hf''''''''(4-2)0Mdfcdbxh0bfbh0hffsdAs(h0as)(fpdp0)Ap(h0ap)22中性軸確立：fsdAsfpdApfcdbxbf'bh'ffsd'As'(fpd'p'0)Ap'式中，0—橋梁結構的重要性系數，按?公路筋鋼混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準?〔JTGD62-2004〕第5.1.5條的規定采納，本設計為二級，取0=1.0；Md—彎矩組合設計值；fcd—混凝土軸心抗壓強度設計值，按?公路筋鋼混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準?JTGD62-2004表采納；word專業資料.fpd、fpd'—縱向預應力筋鋼的抗拉強度設計值和抗壓強度設計值，按?公路筋鋼混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準?JTGD62-2004表采納；Ap、A'p—受拉區、受壓區縱向預應力筋鋼的截面面積；b—矩形截面寬度或T形截面腹板寬度，本設計應為箱形截面腹板總寬度；h0—截面有效高度，h0h，此處h為截面全高；—受拉區、受壓區一般筋鋼和預應力筋鋼的協力點至受拉區邊沿的距離；a'p—受壓區預應力筋鋼協力點至受壓區邊沿的距離；'p0—受壓區預應力筋鋼協力點處混凝土法向壓應力等于零時預應力筋鋼的應力；h'f—T形或I形截面受壓翼緣厚度；b'f—T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按?公路筋鋼混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準?JTGD62-2004第的規定采納。表4-1構件正截面抗彎承載能力驗算單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)44最大知足44最小知足44最大知足044最小知足045最大知足45最小知足45最大知足45最小知足46最大知足word專業資料.46最小知足46最大知足46最小知足47最大知足47最小知足word專業資料.續上表4-1單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)47最大知足47最小知足48最大知足48最小知足48最大知足48最小知足49最大知足49最小知足49最大知足49最小知足50最大知足50最小知足50最大知足50最小知足51最大知足51最小知足51最大知足51最小知足52最大知足52最小知足word專業資料.52最大知足52最小知足53最大知足53最小知足53最大知足53最小知足54最大知足54最小知足54最大知足54最小知足55最大知足55最小知足55最大知足55最小知足56最大知足56最小知足56最大知足56最小知足57最大知足57最小知足57最大知足word專業資料.續上表4-1單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)57最小知足58最大知足58最小知足58最大知足58最小知足59最大知足59最小知足59最大知足59最小知足60最大知足60最小知足60最大知足60最小知足61最大知足61最小知足61最大知足61最小知足62最大知足62最小知足62最大知足word專業資料.62最小知足63最大知足63最小知足63最大知足63最小知足64最大知足64最小知足64最大知足64最小知足65最大知足65最小知足65最大知足65最小知足66最大知足66最小知足66最大知足66最小知足67最大知足67最小知足67最大知足67最小知足word專業資料.續上表4-1單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)68最大知足68最小知足68最大知足68最小知足69最大知足69最小知足69最大知足69最小知足70最大知足70最小知足70最大知足70最小知足71最大知足71最小知足71最大知足71最小知足72最大知足72最小知足72最大知足72最小知足word專業資料.73最大知足73最小知足73最大知足73最小知足74最大知足74最小知足74最大知足74最小知足75最大知足75最小知足75最大知足75最小知足76最大知足76最小知足76最大知足76最小知足77最大知足77最小知足77最大知足77最小知足78最大知足word專業資料.續上表4-1單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)78最小知足78最大知足78最小知足79最大知足79最小知足79最大知足79最小知足80最大知足80最小知足80最大知足80最小知足81最大知足81最小知足81最大知足81最小知足82最大知足82最小知足82最大知足82最小知足83最大知足word專業資料.83最小知足83最大知足83最小知足84最大知足84最小知足84最大知足84最小知足85最大知足85最小知足85最大知足85最小知足86最大知足86最小知足86最大知足86最小知足173最大知足0173最小知足0173最大知足173最小知足174最大知足174最小知足word專業資料.續上表4-1單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)174最大知足174最小知足175最大知足175最小知足175最大知足175最小知足176最大知足176最小知足176最大知足176最小知足177最大知足177最小知足177最大知足177最小知足178最大知足178最小知足178最大知足178最小知足179最大知足179最小知足word專業資料.179最大知足179最小知足180最大知足180最小知足180最大知足180最小知足181最大知足181最小知足181最大知足181最小知足182最大知足182最小知足182最大知足182最小知足183最大知足183最小知足183最大知足183最小知足184最大知足184最小知足184最大知足word專業資料.續上表4-1單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)184最小知足185最大知足185最小知足185最大知足185最小知足186最大知足186最小知足186最大知足186最小知足187最大知足187最小知足187最大知足187最小知足188最大知足188最小知足188最大知足188最小知足189最大知足189最小知足189最大知足word專業資料.189最小知足190最大知足190最小知足190最大知足190最小知足191最大知足191最小知足191最大知足191最小知足192最大知足192最小知足192最大知足192最小知足193最大知足193最小知足193最大知足193最小知足194最大知足194最小知足194最大知足194最小知足word專業資料.續上表4-1單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)195最大知足195最小知足195最大知足195最小知足196最大知足196最小知足196最大知足196最小知足197最大知足197最小知足197最大知足197最小知足198最大知足198最小知足198最大知足198最小知足199最大知足199最小知足199最大知足199最小知足word專業資料.200最大知足200最小知足200最大知足200最小知足201最大知足201最小知足201最大知足201最小知足202最大知足202最小知足202最大知足202最小知足203最大知足203最小知足203最大知足203最小知足204最大知足204最小知足204最大知足204最小知足205最大知足word專業資料.續上表4-1單元最大/最小驗算rMu(kN·m)Mn(kN·m)205最小知足205最大知足205最小知足206最大知足206最小知足206最大知足206最小知足207最大知足207最小知足207最大知足207最小知足208最大知足208最小知足208最大知足208最小知足209最大知足209最小知足209最大知足209最小知足210最大知足word專業資料.210最小知足210最大知足210最小知足211最大知足211最小知足211最大知足211最小知足212最大知足212最小知足212最大知足212最小知足213最大知足213最小知足213最大知足213最小知足214最大知足214最小知足214最大知足214最小知足215最大知足215最小知足word專業資料.斜截面抗剪驗算、計算公式矩形、T形和I形截面的受彎構件，當配置箍筋和彎起筋鋼時，其斜截面抗剪強度計算應切合以下規定：0VdVcsVsbVpb〔4-3〕式中：Vd—斜截面受壓端由作用〔或荷載〕效應所產生的最大剪力組合設計值〔kN〕，對變高度〔承托〕的連續梁和懸臂梁，當該截面處于變高度梁段時，那么應考慮作用于截面彎矩惹起的附帶剪應力的影響；Vcs—斜截面內混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值〔kN〕；Vsb—與斜截面訂交的一般彎起筋鋼抗剪承載力設計值〔kN〕。4.2應力驗算預應力筋拉應力驗算、計算公式使用階段預應力混凝土受彎構件預應力筋鋼的拉應力，應切合以下規定：pep0.65fpkktMky0I0〔4-4〕pEPkt〔4-5〕式中：pe—全預應力混凝土和A類預應力混凝土受彎構件，受拉區預應力筋鋼扣除全部預應力損失后的有效預應力；—預應力筋鋼因為結構自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產生的應力；Mk—按作用〔或荷載〕標準值組共計算的彎矩值；word專業資料.y0—構件換算截面重心軸至受壓區或受拉區計算纖維處的距離。、結果表格預應力筋拉應力驗算結果以下：4-2預應力筋拉應力驗算施工階段拉應使用階段拉應施工階段同意使用階段同意鋼束驗算力(kN/m2)力(kN/m2)值(kN/m2)值(kN/m2)底板鋼束知足13950001209000底板鋼束2知足1950001209000底板鋼束3知足13950001209000底板鋼束4知足13950001209000底板鋼束5知足13950001209000底板鋼束6知足13950001209000底板鋼束7知足13950001209000底板鋼束8知足13950001209000頂板鋼束1知足13950001209000頂板鋼束1-復制知足13950001209000頂板鋼束10知足13950001209000頂板鋼束10-復制知足13950001209000頂板鋼束11知足13950001209000頂板鋼束11-復制知足13950001209000頂板鋼束12知足13950001209000word專業資料.頂板鋼束12-復制知足13950001209000頂板鋼束13知足13950001209000頂板鋼束13-復制知足13950001209000頂板鋼束14知足13950001209000頂板鋼束14-復制知足13950001209000頂板鋼束15知足13950001209000頂板鋼束15-復制知足13950001209000頂板鋼束2知足13950001209000頂板鋼束2-復制知足13950001209000頂板鋼束3知足13950001209000頂板鋼束3-復制知足13950001209000頂板鋼束4知足13950001209000頂板鋼束4-復制知足13950001209000頂板鋼束5知足13950001209000頂板鋼束5-復制知足13950001209000頂板鋼束6知足13950001209000頂板鋼束6-復制知足13950001209000頂板鋼束7知足13950001209000頂板鋼束7-復制知足13950001209000頂板鋼束8知足13950001209000頂板鋼束8-復制知足13950001209000頂板鋼束9知足13950001209000word專業資料.頂板鋼束9-復制知足13950001209000腹板鋼束1知足13950001209000腹板鋼束1-復制知足13950001209000word專業資料.續上表4-2施工階段拉應使用階段拉應施工階段同意使用階段同意鋼束驗算力(kN/m2)力(kN/m2)值(kN/m2)值(kN/m2)腹板鋼束10知足13950001209000腹板鋼束10-復制知足13950001209000腹板鋼束2知足13950001209000腹板鋼束2-復制知足13950001209000腹板鋼束3知足13950001209000腹板鋼束3-復制知足13950001209000腹板鋼束4知足13950001209000腹板鋼束4-復制知足13950001209000腹板鋼束5知足13950001209000腹板鋼束5-復制知足13950001209000腹板鋼束6知足13950001209000腹板鋼束6-復制知足13950001209000腹板鋼束7知足13950001209000腹板鋼束7-復制知足13950001209000腹板鋼束8知足13950001209000腹板鋼束8-復制知足13950001209000腹板鋼束9知足13950001209000腹板鋼束9-復制知足013950001209000右側底板束4知足013950001209000word專業資料.右側頂板束3知足013950001209000右側頂板束5知足013950001209000右側頂鋼束1知足13950001209000右側頂鋼束2知足13950001209000右側跨底板束2知足13950001209000右側跨底板束3知足13950001209000右側跨底鋼束1知足13950001209000右側跨底鋼束4知足13950001209000右側跨底鋼束5知足13950001209000右側跨頂鋼束3知足13950001209000右側跨頂鋼束4知足13950001209000右側跨頂鋼束5知足13950001209000左側跨底鋼束1知足13950001209000左側跨底鋼束2知足13950001209000左側跨底鋼束3知足13950001209000左側跨底鋼束4知足13950001209000左側跨頂板鋼束1知足13950001209000左側跨頂板鋼束2知足13950001209000左側跨頂板鋼束3知足13950001209000左側跨頂板鋼束4知足13950001209000注：施工階段拉應力同意值為：0.75fpk=1395MPa，使用階段拉應力同意值為：0.65fpk=1209MPa。4.2.2施工階段法向壓應力驗算word專業資料.、計算公式預應力混凝土受彎構件，在預應力和構件自重等施工荷載作用下，截面邊沿混凝土的法向應力應切合以下規定。〔1〕壓應力t'fck(4-6〕cc〔2〕拉應力當當

t'ct0.70ftk時，預拉區應配置其配筋率不小于0.2%的縱向筋鋼。t'ct1.15ftk時，預拉區應配置其配筋率不小于0.4%的縱向筋鋼。't'當0.70ftkct1.15ftk時，預拉區應配置的縱向筋鋼配筋率按以上兩直'線內插取用。拉應力ctt不該超出1.15ftk。式中：cct、ctt—按短暫狀況計算時截面預壓區、預拉區邊沿混凝土的壓應力、拉應力；'''fck、ftk—與制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度fcu相應的軸心抗壓強度、軸心抗拉強度標準值，可按?橋規?表3.1.3采納直線內插法。、結果表格施工階段法向壓應力驗算結果以下：4-3施工階段法向壓應力Sig_MAXSig_ALW單元性質施工階段驗算〔kN/m2〕〔kN/m2〕44最大邊跨合攏知足44最小滿堂支架知足44最大邊跨合攏知足word專業資料.44最小二期恒載知足45最大邊跨合攏知足45最小邊跨合攏知足45最大邊跨合攏知足45最小滿堂支架知足46最大邊跨合攏知足word專業資料.續上表4-3Sig_MAXSig_ALW單元性質施工階段驗算〔kN/m2〕〔kN/m2〕46最小邊跨合攏知足46最大邊跨合攏知足46最小邊跨合攏知足47最大邊跨合攏知足47最小邊跨合攏知足47最大邊跨合攏知足47最小邊跨合攏知足48最大邊跨合攏知足48最小現澆15知足48最大邊跨合攏知足48最小配重知足49最大邊跨合攏知足49最小現澆14知足49最大二期恒載知足49最小現澆15知足50最大邊跨合攏知足50最小現澆13知足50最大二期恒載知足50最小現澆14知足word專業資料.51最大邊跨合攏知足51最小現澆12知足51最大二期恒載知足51最小現澆13知足52最大邊跨合攏知足52最小現澆11知足52最大二期恒載知足52最小現澆12知足53最大邊跨合攏知足53最小現澆10知足53最大二期恒載知足53最小現澆11知足54最大邊跨合攏知足54最小現澆塊9知足54最大二期恒載知足54最小掛籃10知足55最大邊跨合攏知足55最小現澆塊8知足55最大邊跨合攏知足55最小掛籃9知足56最大配重知足word專業資料.續上表4-3Sig_MAXSig_ALW單元性質施工階段驗算〔kN/m2〕〔kN/m2〕56最小現澆塊7知足56最大配重知足56最小掛籃8知足57最大配重知足57最小現澆塊6知足57最大配重知足57最小掛籃7知足58最大配重知足58最小現澆塊5知足58最大配重知足58最小掛籃6知足59最大配重知足59最小現澆塊4知足59最大配重知足59最小掛籃5知足60最大配重知足60最小現澆塊3知足60最大配重知足60最小掛籃4知足word專業資料.61最大配重知足61最小現澆塊2知足61最大配重知足61最小掛籃3知足62最大配重知足62最小現澆塊1知足62最大配重知足62最小掛籃2知足63最大配重知足63最小掛籃1定位知足63最大配重知足63最小掛籃1定位知足64最大配重知足64最小掛籃1定位知足64最大配重知足64最小掛籃1定位知足65最大配重知足65最小掛籃1定位知足65最大配重知足65最小掛籃1定位知足66最大配重知足word專業資料.續上表4-3Sig_MAXSig_ALW單元性質施工階段驗算〔kN/m2〕〔kN/m2〕66最小掛籃1定位知足66最大配重知足66最小掛籃1定位知足67最大配重知足67最小掛籃1定位知足67最大配重知足67最小掛籃1定位知足68最大配重知足68最小掛籃1定位知足68最大配重知足68最小掛籃1定位知足69最大配重知足69最小掛籃1定位知足69最大配重知足69最小掛籃1定位知足70最大配重知足70最小掛籃1定位知足70最大配重知足70最小掛籃1定位知足word專業資料.71最大配重知足71最小掛籃2知足71最大配重知足71最小現澆塊1知足72最大配重知足72最小掛籃3知足72最大配重知足72最小現澆塊2知足73最大配重知足73最小掛籃4知足73最大配重知足73最小現澆塊3知足74最大配重知足74最小掛籃5知足74最大配重知足74最小現澆塊4知足75最大配重知足75最小掛籃6知足75最大配重知足75最小現澆塊5知足76最大配重知足word專業資料.續上表4-3Sig_MAXSig_ALW單元性質施工階段驗算〔kN/m2〕〔kN/m2〕76最小掛籃7知足76最大配重知足76最小現澆塊6知足77最大配重知足77最小