橋梁結構病害分析與改造加固設計2005年1月0

我國橋梁改造加固任務繁重，據交通部統計至2003年底，全國公路網中尚有危橋10443座，378439延米。要實現交通部規劃的2005年底基本消滅國、省干線公路危橋的目標，所需資金約為90億元。中國橋梁改造加固市場的巨大潛力，吸引了國內外眾多有遠見卓識的工程技術人員和企業家把注意力轉移到這方面來，國外的先進加固技術大量涌進中國加固市場，各種加固公司像雨后春筍相應而生，成功地創建了一批橋梁改造加固的優秀范例，推進了我國橋梁改造工作的發展。提高橋梁改造加固設計質量，是確保加固工程質量的前提和基礎。橋梁改造加固設計是比新建橋梁設計復雜得多的系統工程。我國目前的狀況是“有實力的大設計院無暇顧及，不愿意干，技術力量較差的小型設計單位又干不了”，橋梁改造加固設計基本上由科研單位、高等院校和。2005年1月1各類專業公司來承擔。各類專業公司的技術水平差異較大，值得慶幸的是，近幾年來我國確已出現一批技術能力較高的專業化加固公司，完成一批橋梁加固工程的優秀范例，他們代表了中國橋梁改造加固的主導方向。但是，有些專業公司以銷售加固材料為主，業務單一，對橋梁加固設計不熟悉。橋梁改造加固設計審核制度不規范，沒有明確的加固設計資質要求，橋梁加固設計市場管理混亂。整頓和規范橋梁加固市場，提高橋梁改造加固設計質量是提高橋梁改造加固工程質量的重要措施之一。從技術角度分析，目前我國橋梁改造加固設計存在的主要問題是：（1）基層養護管理和設計部門，橋梁病害診斷技術力量薄弱，橋梁檢測手段落后。橋梁病害診斷是進行橋梁加固設計的前提和基礎，只有診斷清楚，才能對癥下藥。橋梁檢測是橋梁病害診斷與分析的重要手段，檢測應重在2005年1月2分析，并應與橋梁加固設計相結合。（2）考慮結構損傷影響的承載力評估方法還不夠完善。（3）橋梁改造加固總體設計方案的設計思路不夠開闊，應用技術單一，設計深度不夠。（4）個別橋梁加固設計生搬硬套國外或國內其他行業的設計方法，忽略了橋梁帶載加固分階段受力的特點。有些加固設計只做宏觀的定性分析，缺少科學地定量分析計算，設計帶有很大的隨意性。針對我國目前橋梁改造加固加固市場的混亂局面，加強橋梁養護、管理及設計與施工技術隊伍建設是整頓橋梁加固市場的重要內容之一。特別是在全國基層的橋梁養護、管理及設計與施工人員中，普及橋梁病害診斷與加固設計知識是十分必要的。2005年1月3第一章橋梁病害診斷第二章混凝土結構承載能力及耐久性評估第三章橋梁改造加固方案設計第四章橋梁加固薄弱受彎構件設計計算講授提綱2005年1月4第一章橋梁病害診斷§1-1環境因素引起的混凝土結構損傷或破壞§1-2混凝土結構的裂縫分析基本內容2005年1月5混凝土結構的病害表現形式多種多樣，引起病害的原因錯綜復雜，從引起病害的原因來分析，可以將其劃分為兩大類：第一類為由環境作用引起的混凝土結構損傷與破壞。由于混凝土的缺陷（例如裂隙、孔道、汽泡、孔穴等），環境中的水及侵蝕性介質就可能滲入混凝土內部，與混凝土中某些成份發生化學、物理反應，引起混凝土損傷，影響結構的受力性能和耐久性。第二類為由荷載作用或設計、施工不當造成的混凝土結構損傷。例如，由于超載作用引起的裂縫，動力沖擊作用引起疲勞破壞。構造措施和施工方法不當引起結構裂縫等。第一章橋梁病害診斷2005年1月6§1-1環境因素引起的混凝土結構損傷或破壞1混凝土的碳化混凝土的碳化是指混凝土中氫氧化鈣與滲透進混凝土中的二氧化碳或其它酸性氣體發生化學反應的過程。一般情況下混凝土呈堿性，在鋼筋表面形成堿性薄膜，保護鋼筋免遭酸性介質的侵蝕，起到了“鈍化”保護作用。碳化的實質是混凝土的中性化，使混凝土的堿性降低，鈍化膜破壞，在水分和其它有害介質侵入的情況下，鋼筋就會發生銹蝕。2氯離子的侵蝕氯離子對混凝土的侵蝕是氯離子從外界環境侵入已硬化的混凝土造成的。海水是氯離子的主要來源，北方寒冷地區冬季道路

、橋面撒鹽化雪除冰都有可能使氯離子滲入混凝土中。氯離子對混凝土的侵蝕屬于化學侵蝕，對結構的危害是多方面的，但最終表現為鋼筋的銹蝕。第一章橋梁病害診斷2005年1月7§1-1環境因素引起的混凝土結構損傷或破壞3堿—骨料反應堿—骨料反應一般指水泥中的堿和骨料中的活性硅發生反應，生成堿—硅酸鹽凝膠，并吸水產生膨脹壓力，造成混凝土開裂。堿—骨料反應引起的混凝土結構破壞程度，比其他耐久性破壞發展更快，后果更為嚴重。堿—骨料反應一旦發生，很難加以控制，一般不到兩年就會使結構出現明顯開裂，所以有時也稱堿骨料反應是混凝土結構的“癌癥”。堿—骨料反應破壞的最重要特征之一是混凝土表面開裂，裂縫的形態與結構中鋼筋形成的限制和約束狀態有關：鋼筋限制、約束力強的混凝土形成順筋裂縫；鋼筋限制約束作用弱的混凝土形成網狀或地圖狀裂縫，在裂縫處有白色凝膠物滲出。堿—骨料反應裂縫與其他原因裂縫的主要區別是：第一章橋梁病害診斷2005年1月8§1-1環境因素引起的混凝土結構損傷或破壞①堿—骨料反應引起混凝土局部膨脹，裂縫的兩個邊緣出現不平狀態（錯臺）；是堿骨料反應裂縫的特有現象；②堿—骨料反應與環境濕度有關，在同一工程中潮濕部位出現裂縫，而干燥部位卻安然無恙，是堿—骨料反應裂縫區別與其他原因裂縫的外觀特征差別之一。③從裂縫出現的時間來判斷，堿—骨料反應裂縫出現的時間較晚，多在施工后5~10年內出現，而混凝土收縮裂縫出現的時間較早，一般在施工后若干天內出現。4凍融循環破壞滲入混凝土中的水在低溫下結冰膨脹，從內部破壞混凝土的微觀結構。經多次凍融循環后，損傷積累將使混凝土剝落酥裂，強度降低。凍融循環破壞的混凝土第一章橋梁病害診斷2005年1月9§1-1環境因素引引起的混凝凝土結構損損傷或破壞壞剝落，開始始時在混凝凝土表面出出現粒徑為為2-3mm的小片剝落落，隨著使使用年限的的增加，剝剝落量及剝剝落塊直徑徑增大，剝剝落由表及及里，發展展速度很快快。一經發發現凍融引引起的混凝凝土剝落，，必需密切切注意剝落落的發展情情況，及時時采取修補補措施。北方地區采采用撒鹽除除冰，由于于鹽類與凍凍融循環的的共同作用用引起的鹽鹽凍破壞是是凍融循環環破壞的一一種特殊形形式。鹽凍凍破壞是靜靜水壓及鹽鹽溶液的滲滲透壓和結結晶壓共同同作用的結結果，因此此，鹽凍破破壞要比單單純的凍融融破壞嚴酷酷得多。鹽凍破壞區區別于其他他破壞形式式的主要特特征是：①表面分層層剝落，骨骨料暴露，，但剝落層層下面的混混凝土完好好；②破破壞壞速速度度快快，，對對未未采采用用防防鹽鹽凍凍措措施施而而使使除除冰冰鹽鹽者者，，第一一章章橋橋梁梁病病害害診診斷斷2005年1月10§1-1環境境因因素素引引起起的的混混凝凝土土結結構構損損傷傷或或破破壞壞少則則一一冬冬，，多多則則幾幾冬冬，，即即可可產產生生嚴嚴重重鹽鹽凍凍破破壞壞；；③在在沒沒有有干干擾擾的的剝剝蝕蝕表表面面或或裂裂縫縫中中可可見見到到白白色色鹽鹽結結晶晶體體；；5鋼筋筋銹銹蝕蝕混凝凝土土中中鋼鋼筋筋腐腐蝕蝕的的首首要要條條件件是是鈍鈍化化膜膜壞壞，，混混凝凝土土的的碳碳化化及及氯氯離離子子侵侵蝕蝕都都會會造造成成覆覆蓋蓋鋼鋼筋筋表表面面的的堿堿性性鈍鈍化化膜膜的的破破壞壞，，加加之之有有水水分分和和氧氧的的侵侵入入，，就就可可能能引引起起鋼鋼筋筋的的腐腐蝕蝕。。鋼鋼筋筋腐腐蝕蝕伴伴有有體體積積膨膨脹脹，，使使混混凝凝土土出出現現沿沿鋼鋼筋筋的的縱縱向向裂裂縫縫，，造造成成鋼鋼筋筋與與混混凝凝土土之之間間的的粘粘結結力力破破壞壞，，鋼鋼筋筋截截面面面面積積減減少少，，使使結結構構構構件件的的承承載載力力降降低低，，變變形形和和裂裂縫縫增增大大等等一一系系列列不不良良后后果果，，并并隨隨著著時時間間的的推推移移，，腐腐蝕蝕會會逐逐漸漸惡惡化化，，最最終終可可能能導導致致結結構構的的完完全全破破壞壞。。第一一章章橋橋梁梁病病害害診診斷斷2005年1月11§1-1環境境因因素素引引起起的的混混凝凝土土結結構構損損傷傷或或破破壞壞值得得注注意意的的是是，，上上述述所所有有侵侵蝕蝕混混凝凝土土和和鋼鋼筋筋的的作作用用都都需需要要有有水水作作介介質質。。另另一一方方面面，，幾幾乎乎所所有有的的侵侵蝕蝕作作用用對對混混凝凝土土結結構構的的破破壞壞都都與與侵侵蝕蝕作作用用引引起起的的混混凝凝土土膨膨脹脹，，最最終終導導致致混混凝凝土土的的開開裂裂有有關關。。而而且且當當混混凝凝土土結結構構開開裂裂后后，，腐腐蝕蝕速速度度將將大大大大加加快快。。形形成成導導致致混混凝凝土土結結構構的的耐耐久久性性進進一一步步退退化化的的惡惡化化循循環環。。因因此此，，對對新新建建結結構構而而言言，，提提高高混混凝凝土土結結構構耐耐久久性性的的基基本本途途徑徑是是增增強強混混凝凝土土的的密密實實度度，，防防止止和和控控制制混混凝凝土土開開裂裂，，阻阻止止水水分分的的侵侵入入；；加加大大混混凝凝土土保保護護層層的的厚厚度度，，防防止止由由于于混混凝凝土土保保護護層層碳碳化化引引起起鋼鋼筋筋鈍鈍化化膜膜的的破破壞壞。。對對于于在在役役結結構構而而言言，，提提高高混混凝凝土土結結構構耐耐久久性性的的基基本本思思路路是是在在清清除除病病害害根根源源的的基基礎礎上上，，封封堵堵裂裂縫縫，，修修補補破破損損混混凝凝土土；；增增設設防防水水層層，，防防止止水水分分的的侵侵入入。。第一章橋橋梁病害診斷斷2005年1月12§1-2混凝凝土結構的裂裂縫分析實踐表明，混混凝土結構的的任何損傷與與破壞，一般般都是首先在在混凝土中出出現裂縫，裂裂縫是反映混混凝土結構病病害的晴雨表表。所以，對對混凝土結構構的損傷檢測測，首先應從從對結構的裂裂縫調查、檢檢測與分析入入手。混凝土結構的的裂縫是由材材料內部的初初始缺陷、微微裂縫的擴展展而引起的。。引起裂縫的的原因很多，，但可歸納為為兩大類：第一類：由外外荷載引起的的裂縫，稱為為結構性裂縫縫（又稱為受受力裂縫），，其裂縫的分分布及寬度與與外荷載有關關。這種裂縫縫的出現，預預示結構承載載力可能不足足或存在其他他嚴重問題。。第一章橋橋梁病害診斷斷2005年1月13§1-2混凝凝土結構的裂裂縫分析第二類：由變變形引起的裂裂縫，稱為非非結構性裂縫縫，如溫度變變化、混凝土土收縮等因素素引起的結構構變形受到限限制時，在結結構內部就會會產生拉應力力，當此應力力達到混凝土土抗拉強度極極限值時，即即會引起混凝凝土裂縫，裂裂縫一旦出現現，變形得到到釋放，拉應應力也就消失失了。兩類裂縫有明明顯的區別，，危害效果也也不相同，有有時兩類裂縫縫融在一起。。調查資料表表明，在兩類類裂縫中以變變形引起的裂裂縫占主導的的約占80%；以荷載引起起的裂縫占主主導的約占20%。對裂縫原因因的分析是裂裂縫危害性評評定，裂縫修修補和加固的的依據，若對對裂縫不經分分析研究就盲盲目進行處理理，不僅達不不到預期的效效果，還可能能潛藏著突發發性事故的危危險。第一章橋橋梁病害診斷斷2005年1月14§1-2混凝凝土結構的裂裂縫分析1．結構性裂縫縫（受力裂縫縫）眾所周知，混混凝土的抗拉拉強度很低，，抗拉極限應應變大約為第一章橋橋梁病害診斷斷換句話說，混混凝土即將開開裂的瞬間，，鋼筋的應力力只有事實上，在正正常使用階段段鋼筋的應力力遠大于此值值，所以說在在正常使用階階段鋼筋混凝凝土結構出現現裂縫是避不不可免的。因因而，習慣上上又將這種裂裂縫稱為正常常裂縫。實踐踐證明，在正正常條件下，，裂縫寬度小小于0.3mm時，鋼鋼筋不不致生生銹。。為確確保安安全，，允許許裂縫縫寬度度還應應2005年1月15小一些些。新新頒布布的<公路鋼鋼筋混混凝土土及預預應力力混凝凝土橋橋涵設設計規規范>JTGD62-2004（以下下簡稱稱<橋規JTGD62>）規定定：鋼鋼筋混混凝土土構件件計算算的特特征裂裂縫寬寬度不不應超超過下下列規規定的的限值值：Ⅰ類及Ⅱ類環境境0.2mmⅢ類及Ⅳ類環境境0.15mm圖1-1所示為為鋼筋筋混凝凝土簡簡支梁梁的典典型結結構性性裂縫縫分布布示意意圖。。第一章章橋橋梁梁病害害診斷斷§1-2混混凝土土結構構的裂裂縫分分析圖1-1鋼筋混混凝土土梁結結構裂裂縫2005年1月16圖1-1中①所所示的的跨中中截面面附近近下緣緣受拉拉區的的豎向向裂縫縫，是是最常常見的的結構構性裂裂縫。。在正正常設設計和和使用用情況況下，，裂縫縫寬度度不大大，間間距較較密，，分布布均勻勻。若若豎直直裂縫縫寬度度過大大，預預示結結構正正截面面承載載力不不足；；圖1-1中②所所示為為支點點（或或腹板板寬度度變化化處））附近近截面面由主主拉應應力引引起的的斜裂裂縫。。在正正常設設計和和使用用情況況下很很少出出現斜斜裂縫縫，即即使出出現裂裂縫寬寬度也也很小小。若若斜裂裂縫寬寬度過過大，，預示示結構構的斜斜截面面承載載力不不足，，存在在發生生斜截截面脆脆性破破壞的的潛在在危險險，應應引起起足夠夠的重重視。。另外，，鋼筋筋混凝凝土墩墩柱受受壓構構件由由于縱縱向壓壓力過過大引引起的的縱向向裂縫縫、預預應力力筋錨錨固區區由于于局部部應力力過大大引起起的劈劈裂裂裂縫等等都屬屬于結結構性性裂縫縫。第一章章橋橋梁梁病害害診斷斷§1-2混混凝土土結構構的裂裂縫分分析2005年1月17有些結結構性性裂縫縫（受受力裂裂縫））是由由設計計錯誤誤和施施工方方法不不當所所造成成的。。例如如：鋼鋼筋錨錨固長長度不不足、、計算算圖式式與實實際受受力不不符、、次內內力考考慮不不全面面和施施工安安裝構構件支支承吊吊點錯錯誤等等都可可以使使構件件產生生裂縫縫。在超靜靜結構構中基基礎不不均勻勻沉降降，將將引起起結構構的內內力變變化，，可能能導致致結構構出現現裂縫縫。基基礎不不均沉沉降引引起的的上部部結構構的裂裂縫，，實質質上是是屬于于結構構性裂裂縫（（受力力裂縫縫）范范疇，，裂縫縫的分分布和和寬度度與結結構形形式、、基礎礎不均均沉降降情況況及大大小等等多種種因素素有關關。這這種裂裂縫對對結構構安全全性影影響很很大，，應在在基礎礎不均均勻沉沉降停停止或或采用用加固固地基基方法法消除除后，，才能能進行行上部部結構構的裂裂縫處處理。。第一章章橋橋梁梁病害害診斷斷§1-2混混凝土土結構構的裂裂縫分分析2005年1月182．非結結構性性裂縫縫混凝土土的非非結構構性裂裂縫根根據其其形成成的時時間可可分為為：混混凝土土硬化化前裂裂縫、、硬化化過程程裂縫縫和完完全硬硬化后后裂縫縫。非非結構構性裂裂縫的的產生生受混混凝土土材料料組成成、澆澆筑方方法，，養護護條件件和使使用環環境等等等多多種因因素影影響。。（1）收收縮縮裂裂縫縫在混混凝凝土土凝凝固固過過程程中中，，由由于于多多余余水水分分蒸蒸發發，，引引起起的的混混凝凝土土體體積積縮縮小小稱稱為為干干縮縮。。同同時時，，水水泥泥與與水水起起水水化化作作用用逐逐漸漸硬硬化化而而形形成成的的水水泥泥骨骨架架不不斷斷緊緊密密，，引引起起的的混混凝凝土土體體積積縮縮小小稱稱為為凝凝縮縮。。收收縮縮中中以以干干縮縮為為主主，，占占總總收收縮縮量量的的8/10~9/10。收收縮縮量量隨隨時時間間增增長長而而不不斷斷加加大大，，初初期期收收縮縮較較快快，，爾爾后后日日趨趨緩緩慢慢。。普普通通混混凝凝土土在在標標準準狀狀態態下下的的極極限限收收縮縮變變形形約約為為(3~4)××10－4。第一一章章橋橋梁梁病病害害診診斷斷§1-2混混凝凝土土結結構構的的裂裂縫縫分分析析2005年1月19當混混凝凝土土成成形形后后，，表表面面水水份份蒸蒸發發，，這這種種水水份份蒸蒸發發總總是是由由表表及及里里逐逐步步發發展展，，截截面面內內外外溫溫度度不不等等，，內內外外收收縮縮量量不不一一樣樣。。混混凝凝土土表表面面收收縮縮變變形形受受到到混混凝凝土土內內部部約約束束或或其其他他約約束束限限制制時時，，即即在在混混凝凝土土中中產產生生拉拉應應力力，，引引起起混混凝凝土土開開裂裂。。尤尤其其是是混混凝凝土土早早期期養養護護不不當當，，混混凝凝土土表表面面直直接接受受到到風風吹吹日日曬曬的的影影響響，，表表面面水水份份蒸蒸發發過過快快，，產產生生較較大大的的拉拉應應力力，，混混凝凝土土早早期期強強底底低低，，很很容容易易出出現現收收縮縮裂裂縫縫。。收縮裂縫縫發生在在混凝土土面層，，裂縫淺淺而細，，寬度多多在0.05~0.2mm之間。對對板類構構件多沿沿短邊方方向，均均勻分布布于相鄰鄰兩根鋼鋼筋之間間，方向向與鋼筋筋平行。。對高度度較大的的鋼筋混混凝土梁梁，由于于腰部水水平鋼筋筋間距過過大，在在腰部（（或腹板板）產生生豎向收收縮裂縫縫，但多多集中在在構件中中部，第一章橋橋梁梁病害診診斷§1-2混凝土土結構的的裂縫分分析2005年1月20中間寬兩兩頭細，，至梁的的上、下下緣附近近逐漸消消失，梁梁底一般般沒有裂裂縫。大大體積混混凝土在在平面部部位收縮縮裂縫較較多，側側面也有有所見。。收縮裂裂縫對構構件承載載力影響響不大，，主要影影響影響響結構外外觀和耐耐久性。。（2）溫度裂裂縫鋼筋混凝凝土結構構隨著溫溫度變化化將產生生熱脹冷冷縮變形形，這種種溫度變變形受到到約束時時，在混混凝土內內部就會會產生拉拉應力，，當此應應力達到到混凝土土的抗拉拉強度極極限值時時，即會會引起混混凝土裂裂縫，這這種裂縫縫稱為溫溫度裂縫縫。按結結構的溫溫度場不不同、溫溫度變形形、溫度度應力不不同，溫溫度裂縫縫可分為為三種類類型：①截面均均勻溫差差裂縫第一章橋橋梁梁病害診診斷§1-2混凝土土結構的的裂縫分分析2005年1月21一般橋梁梁結構為為桿件體體系長細細結構，，當溫度度變化時時，構件件截面受受到均勻勻溫差的的作用，，可忽略略橫截面面兩個方方向的變變形，只只考慮沿沿梁長度度方向的的溫度變變形，當當這種變變形受到到約束時時，在混混凝土內內部就會會產生拉拉應力，，出現裂裂縫。例例如：連連續梁預預留伸縮縮縫的伸伸縮量過過小，或或有施工工時散落落的混凝凝土碎塊塊等雜物物嵌入伸伸縮縫，，或堆集集于支座座處沒有有及時清清理，使使伸縮縫縫和支座座失靈等等，當溫溫度急劇劇變化時時，結構構伸長受受到約束束，上部部橋跨結結構就會會出現這這種截面面均勻溫溫差裂縫縫，嚴重重者還可可能造成成墩臺的的破壞。。②截面上上、下溫溫差裂縫縫以橋梁結第一章橋橋梁梁病害診診斷§1-2混凝土土結構的的裂縫分分析2005年1月22變化時，，會造成成箱內外外的溫度度差，考考慮到橋橋梁為長長細結構構，可以以認為在在沿梁長長方向箱箱內外的的溫差是是一致的的，沿水水平橫向向沒有溫溫差。將將三維熱熱傳導問問題簡化化為沿梁梁的豎向向溫度梯梯度來確確定，一一般假設設梁的截截面高度度方向、、溫差呈呈線性變變化。在這種溫溫差作用用下，梁梁不但有有軸向變變形，還還伴隨產產生彎曲曲變形。。梁的彎彎曲變形形在超靜靜定結構構中不但但引起結結構的位位移，而而且因多多余約束束存在，，還要產產生結構構內部溫溫度應力力。當上上、下溫溫差變形形產生的的應力達達到混凝凝土抗拉拉強度極極限值時時，混凝凝土就要要出現裂裂縫，這這種裂縫縫稱為截截面上、、下溫差差裂縫。。第一章橋橋梁梁病害診診斷§1-2混凝土土結構的的裂縫分分析2005年1月23③截面內內外溫差差裂縫水泥在水水化過程程產生一一定的水水化熱，，其大部部分熱量量是在混混凝土澆澆筑后3天以內放放出的。。大體積積混凝土土產生的的大量水水化熱不不容易散散發，內內部溫度度不斷上上升，而而混凝土土表層散散熱較快快，使截截面內部部產生非非線性溫溫度差。。另外，，預制構構件采用用蒸氣養養護時，，由于混混凝土升升溫或降降溫過快快，致使使混凝土土表面劇劇烈升溫溫或降溫溫，也會會使截面面內部產產生非線線性溫度度差。在在這種截截面內外外溫差作作用下，，結構將將產生彎彎曲變形形，截面面縱向纖纖維因溫溫差的伸伸長將受受到約束束，產生生溫度自自應力。。對超靜靜定結構構還會產產生阻止止撓曲變變形的約約束應力力。有時時此溫度度應力是是相當大大的，尤尤其是混混凝土早早期強度度比較較較低，很很容易造造成混凝凝土裂縫縫。第一章章橋橋梁梁病害害診斷斷§1-2混混凝土土結構構的裂裂縫分分析2005年1月24混凝土土溫度度裂縫縫有以以下特特點：：①裂縫縫發生生在板板上時時，多多為貫貫穿裂裂縫；；發生生在梁梁上多多為表表面裂裂縫。。②梁板板式結結構或或長度度較大大的結結構，，裂縫縫多是是平行行于短短邊。。③大面面積結結構（（例如如橋面面鋪裝裝）裂裂縫多多是縱縱橫交交錯。。④裂縫縫寬度度大小小不一一，且且沿結結構全全長沒沒有多多大變變化。。預防溫溫度裂裂縫的的主要要措施施是合合理設設置溫溫度伸伸縮縫縫，在在混凝凝土組組成材材料中中摻入入適量量的磨磨細粉粉煤灰灰，減減少水水化熱熱，加加強混混凝土土養護護，嚴嚴格控控制升升溫和和降溫溫速度度。第一章章橋橋梁梁病害害診斷斷§1-2混混凝土土結構構的裂裂縫分分析2005年1月25第二章章混混凝凝土結結構承承載能能力及及耐久久性評評估§2-1在役混混凝土土結構構的承承載能能力與與耐久性性評估估的基基本概概念§2-2考慮鋼鋼筋腐腐蝕影影響的的承載載能力力評估方方法基本內內容2005年1月26§2-1在役混混凝土土結構構的承承載能能力與與耐久久性評評估的的基本本概念念混凝土土結構構受到到損傷傷后，，需要要對結結構損損傷的的原因因和程程度進進行分分析，，對損損傷對對結構構承載載能力力及耐耐久性性的影影響進進行評評估，，其主主要內內容是是：①考慮慮結構構損傷傷影響響的承承載能能力評評估②在役役結構構剩余余使用用壽命命評估估在評估估分析析的基基礎上上，根根據經經濟技技術條條件，，制定定科學學的維維修加加固方方案，，提出出結構構處理理措施施。評估現現有結結構的的安全全可靠靠性的的核心心問題題是確確定考考慮結結構病病害損損傷后后的結結構承承載能能力。。橋梁梁結構構的承承載能能力評評定通通常采采用以以下三三個途途徑：：①根據據相關關規范范要求求對照照橋梁梁的存存在的的缺陷陷及病病害進進行綜綜合評評定例例如我我國<公路養養護技技術規規范>中對橋橋梁技技術狀狀態標標準和和裂縫縫寬度度，都都做了了規定定。依依此標標準將將橋梁梁技術術狀況況劃分分為四四類。。公路路養護護第二章章混混凝凝土結結構承承載能能力及及耐久久性評評估2005年1月27§2-1在役混混凝土土結構構的承承載能能力與與耐久久性評評估的的基本本概念念管理部部門推推廣使使用的的<橋梁技技術狀狀況評評估專專家系系統>也屬于于綜合合評估估方法法，這這種評評估方方法只只能給給出宏宏觀的的分析析結果果。②現場場荷載載試驗驗評估估方法法通過現現場荷荷載試試驗（（靜載載試驗驗和動動載試試驗））可直直接檢檢測結結構的的實際際承載載力。。荷載載試驗驗與理理論計計算分分析相相結合合是比比較符符合實實際的的承載載力評評定方方法，，但試試驗設設備復復雜，，技術術難度度高，，經費費支出出大，，目前前尚難難以大大規模模推廣廣應用用。③理論論計算算分析析評估估方法法在現場場調查查和病病害檢檢測分分析的的基礎礎上，，考慮慮結構構病害害、損損傷的的影響響，按按現行行規范范計算算結構構承載載力是是國內內采用用的承承載力力評估估的主主要方方法。。第二章章混混凝凝土結結構承承載能能力及及耐久久性評評估2005年1月28§2-1在役混凝凝土結構構的承載載能力與與耐久性性評估的的基本概概念結構的剩剩余使用用壽命預預測是耐耐久性評評估的核核心內容容。結構構的剩余余壽命系系指在不不加維修修或正常常維修及及正常使使用條件件下，結結構可能能繼續使使用的年年限。鋼鋼筋銹蝕蝕是影響響混凝土土結構耐耐久性和和使用壽壽命的重重要因素素，因此此，一一般將鋼鋼筋銹蝕蝕作為判判斷混凝凝土結構構使用壽壽命終結結的標準準。混凝凝土結構構剩余壽壽命評估估是個目目前尚未未很好解解決的科科研課題題，它涉涉及到鋼鋼筋銹蝕蝕破壞機機理和鋼鋼筋銹蝕蝕脹力模模型的研研究和耐耐久性終終結標準準的確定定。目前前，對在在役結構構的耐久久性評估估和剩余余壽命預預測，大大多還是是依賴有有經驗的的工程技技術人員員作出經經驗性評評價和處處理意見見。第二章混混凝凝土結構構承載能能力及耐耐久性評評估2005年1月29§2-2考慮鋼鋼筋腐蝕蝕影響的的承載能能力評估估方法1、鋼筋銹銹蝕對結結構承載載力的影影響混凝土中中的鋼筋筋腐蝕是是造成混混凝土結結構損傷傷，影響響結構承承載能力力的最主主要因素素，其主主要表現現是：①鋼筋腐腐蝕后，，使鋼筋筋的有效效截面面面積減少少；②鋼筋腐腐蝕后，，力學性性能劣化化，強度度降低；；③鋼筋腐腐蝕后，，混凝土土保護層層開裂甚甚至脫落落，使混混凝土的的有效斷斷面面減少；；④鋼筋腐腐蝕后，，鋼筋與與混凝土土之間的的粘結性性能退化化，影響響鋼筋與與混凝土土的共同同工作。。（1）腐蝕鋼鋼筋的屈屈服強度度和極限限強度鋼筋腐蝕蝕對其力力學性能能的影響響取決于于腐蝕程程度。試試驗研究究表明，，腐蝕鋼鋼筋的屈屈服強度度與相應應的截面面損失率率之間的的關系，，基本上上服從線線性關系系。第二章混混凝凝土結構構承載能能力及耐耐久性評評估2005年1月30§2-2考慮鋼鋼筋腐蝕蝕影響的的承載能能力評估估方法牛荻濤[]在綜合分分析試驗驗資料的的基礎上上，給出出了腐蝕蝕鋼筋實實際屈服服強度和和極限強強度計算算表達式式為第二章混混凝凝土結構構承載能能力及耐耐久性評評估（2-1）（2-2）2005年1月31§2-2考慮鋼鋼筋腐蝕蝕影響的的承載能能力評估估方法（2）腐蝕鋼鋼筋與混混凝土之之間的粘粘結性能能退化對對承載力力的影響響。混凝土中中的鋼筋筋腐蝕后后，在鋼鋼筋與混混凝土接接口上生生成疏松松的銹層層，破壞壞鋼筋表表面與混混凝土之之間的化化學膠結結力，并并降低了了鋼筋與與混凝土土之間的的摩擦力力；對變變形鋼筋筋橫肋的的銹蝕將將降低鋼鋼筋和混混凝土之之間的機機械咬合合力，保保護層混混凝土銹銹脹開裂裂甚至脫脫落，則則降低外外圍混凝凝土對鋼鋼筋的約約束，所所有這些些因素都都將導致致鋼筋與與混凝土土之間的的粘結性性能退化化。鋼筋腐蝕蝕引起的的鋼筋與與混凝土土之間粘粘結性能能退化，，將導致致鋼筋與與混凝土土不能很很好的協協同工作作。鋼筋筋發生嚴嚴重腐蝕蝕時，鋼鋼筋與混混凝土之之間的粘粘結力顯顯著降低低，鋼筋筋與混凝凝土之間間共同工工作能力力減弱，，梁的受受力第二章混混凝土結構承承載能力及耐耐久性評估2005年1月32§2-2考慮慮鋼筋腐蝕影影響的承載能能力評估方法法特征接近于無無粘結預應力力拉桿或配有有普通鋼筋的的無粘結預應應力梁。由于于目前人們對對鋼筋腐蝕引引起的粘結力力退化規律及及其對受拉鋼鋼筋強度發揮揮的影響程度度還不十分清清楚，因此，，現今只能用用一個協同工工作降低系數數來考慮粘結結退化的影響響。協同工作作降低系數與與鋼筋銹蝕量量或銹脹裂縫縫寬度有關。。冶金建筑科科學研究院的的試驗研究表表明，鋼筋的的截面損失率率大于10%時，鋼筋與混混凝土之間的的粘著力顯著著降低，應考考慮鋼筋與混混凝土協同工工作降低系數數的影響，建建議將其承載載力乘以0.8~0.9的系數。2、考慮鋼筋腐腐蝕影響的承承載能力計算算（1）正截面抗彎彎承載力按<橋規JTGD62>規定，構件承承載能力極限限狀態的基本本方程式為：：第二章混混凝土結構承承載能力及耐耐久性評估2005年1月33§2-2考慮慮鋼筋腐蝕影影響的承載能能力評估方法法第二章混混凝土結構承承載能力及耐耐久性評估（2-3）2005年1月34§2-2考慮慮鋼筋腐蝕影影響的承載能能力評估方法法對使用多年的的在役結構進進行承載能力力評估時，應應考慮鋼筋腐腐蝕的影響。。其承載力計計算基本方程程與一般鋼筋筋混凝土構件件基本相同，，只是在計算算鋼筋應力項項時，應采用用腐蝕鋼筋的的實際屈服強強度和腐蝕后后的有效截的的面積，并計計入協同工作作降低系數，，考慮鋼筋與與混凝土之間間粘結性能退退化的影響。。考慮鋼筋銹蝕蝕影響的受彎彎構件正截面面承載力計算算的基本方程程可由內力平平衡條件求得得第二章混混凝土結構承承載能力及耐耐久性評估2005年1月35§2-2考慮慮鋼筋腐蝕影影響的承載能能力評估方法法第二章混混凝土結構承承載能力及耐耐久性評估圖2-1考慮鋼筋腐蝕蝕影響的受彎彎構件正截面承載力力計算簡圖2005年1月36§2-2考慮慮鋼筋腐蝕影影響的承載能能力評估方法法第二章混混凝土結構承承載能力及耐耐久性評估（2-4）（2-5）公式的適用條條件是（2-6）2005年1月37§2-2考慮慮鋼筋腐蝕影影響的承載能能力評估方法法第二章混混凝土結構承承載能力及耐耐久性評估（2-7）2005年1月38§2-2考慮慮鋼筋腐蝕影影響的承載能能力評估方法法應該指出，公公式（2-4）和（2-5）是針對受拉拉鋼筋腐蝕的的單筋T形截面導出的的，由于計算算中不考慮受受拉區混凝土土的抗拉作用用，因此，在在公式中未計計入鋼筋腐蝕蝕引起的混凝凝土截面損傷傷。如果受壓壓區混凝土截截面損失較大大時，則應考考慮其對承載載力的影響。。2、斜截面抗剪剪承載力對在役結構的的斜截面抗剪剪承載力計算算，應考慮斜斜裂縫對混凝凝土抗剪承載載力的影響，，及鋼筋銹蝕蝕對箍筋和彎彎起鋼筋抗剪第二章混混凝土結構承承載能力及耐耐久性評估2005年1月39§2-2考慮慮鋼筋腐蝕影影響的承載能能力評估方法法第二二章章混混凝凝土土結結構構承承載載能能力力及及耐耐久久性性評評估估（2-10）（2-9）（2-8）2005年1月40§2-2考考慮慮鋼鋼筋筋腐腐蝕蝕影影響響的的承承載載能能力力評評估估方方法法第二二章章混混凝凝土土結結構構承承載載能能力力及及耐耐久久性性評評估估2005年1月41第三三章章橋橋梁梁改改造造加加固固方方案案設設計計§3-1橋梁梁改改造造加加固固方方案案設設計計的的原原則則§3-2型橋橋梁梁加加固固方方案案評評述述基本本內內容容2005年1月42基本本內內容容在對對橋橋梁梁結結構構病病害害檢檢測測分分析析和和鑒鑒定定評評估估的的基基礎礎上上，，根根據據技技術術經2005年1月43§3-1橋橋梁梁改改造造加加固固方方案案設設計計的的原原則則1．分分清清加加固固的的性性質質根據據橋橋梁梁病病害害檢檢測測分分析析和和鑒鑒定定評評估估結結果果，，橋橋梁梁結結構構加加固固設設計計應應分分為為：：承承載載力力加加固固（（強強度度加加固固））、、使使用用功功能能加加固固（（剛剛度度加加固固））和和耐耐久久性性加加固固等等三三種種情情況況。。承載載力力加加固固是是確確保保結結構構安安全全工工作作的的基基礎礎，，是是橋橋梁梁改改造造加加固固設設計計的的核核心心內內容容，，其其內內容容包包括括正正截使用功能加固是確保橋梁正常工作的需要，主要是對活載變形或振動過大的構件，加大截面尺寸，增加截面剛度，以滿足結構使用功能要求。第三章章橋橋梁梁改造造加固固方案案設計計2005年1月44§3-1橋橋梁改改造加加固方方案設設計的的原則則耐久性性加固固是指指對結結構損損傷部部位進進行修修復和和補強強，以以阻止止結構構損傷傷部分分的性性能繼繼續惡惡化，，消除除損傷傷隱患患，提提高結結構的的可靠靠性，，提高高結構構的使使用功功能，，延長長結構構使用用壽命命。2．橋梁梁加固固與加加寬設設計相相結合合在公路路改造造設計計中，，很多多情況況下橋橋梁加加固和和加寬寬是同同時進進行的的。在在加寬寬寬度度不大大的情情況下下，盡盡量將將加寬寬部分分與原原橋連連為一一體，，使新新舊橋橋共同同工作作，利利用新新加寬寬部分分，調調整原原橋內內力，，減輕輕原梁梁負擔擔，間間接達達到加加固補補強的的目的的。第三章章橋橋梁梁改造造加固固方案案設計計2005年1月45§3-1橋橋梁改改造加加固方方案設設計的的原則則3．注意意各種種加固固補強強方法法的綜綜合應應用橋梁加加固補補強的的方法法很多多，但但是基基本上上可以以劃分分為兩兩大類類：第一類類為改改變結結構體體系，，調整整結構構內力力、減減輕原原梁負負擔。。例如如：加加斜撐撐減少少梁的的跨度度、簡簡支梁梁改為為連續續結構構、增增加縱縱梁數數目、、調換換梁位位、加加大新新建邊邊梁截截面尺尺寸，，調整整橫向向分布布系數數，減減輕原原梁負負擔等等。第二類類為加加大截截面尺尺寸和和配筋筋，加加固薄薄弱構構件。。對薄弱弱構件件進行行加固固補強強的方方法很很多，，從作作用原原理可可分為為兩大大類：：第三章章橋橋梁梁改造造加固固方案案設計計2005年1月46§3-1橋橋梁改造加加固方案設設計的原則則①在受拉拉區直接增增設抗拉補補強材料，，例如：補補焊鋼筋，，粘貼鋼板板，粘貼高高強復合纖纖維（碳纖纖維、芳綸綸纖維）等等。這種加加固方法，，設計時，，必須考慮慮橋梁帶載載加固分階階段受力特特點。后加加補強材料料的強度發發揮程度受受原梁變形形的限制，，一般情況況下是達不不到其抗拉拉強度設計計值。特別別是采用直直接粘貼高高強復合纖纖維加固時時，在極限限狀態下，，復合纖維維的高強抗抗拉性能根根本無法充充分發揮作作用，“大大馬拉小車車”是一種種極大的浪浪費。若不不考慮分階階段受力特特點，過高高的估計了了后加補強強材料的作作用，設計計是不安全全的。②采用預預加力原理理進行加固固補強，例例如：體外外預應力加加固，韓國國M.S公司的SRAP加固工藝等等。由于預預加力的作作用，改善善了原梁的的應力狀態態，提高了了原梁的承承載能力和和抗裂性能能。采用預預加力加固固，可以充充分發揮加加固補強材材料的力學學性能，提提高了材料料的利用效效率。第三章橋橋梁改造造加固方案案設計2005年1月47§3-1橋橋梁改造加加固方案設設計的原則則應該指出，，在進行橋橋梁加固方方案設計時時，應特別別注意的是是：在保持持原梁截面面尺寸不變變的前提下下，采用上上述對受拉拉區進行補補強的方法法，加固后后截面所能能承擔的最最大承載力力是有限的的。承載力力提高的幅幅度取決于于原梁的配配筋率，與與所采用的的加固方法法無關。在在某些情況況下，由于于原梁的高高度較小，，相對配筋筋率較大，，單純采用用受拉區加加固補強，，仍不能滿滿足設計荷荷載要求時時（例如：：設計荷載載由汽—15，提高到公公路Ⅰ級），可采采用加厚橋橋面的方法法同時對梁梁的受壓區區加固，增增加梁的有有效高度，，亦可達到到提高原梁梁承載力的的目的。通通常的作法法是結合橋橋面鋪裝層層維修，采采取有效的的構造措施施，第三章橋橋梁改造造加固方案案設計2005年1月48§3-1橋橋梁改造加加固方案設設計的原則則加強橋面鋪鋪裝層與原原梁翼板的的整體連接接，設計中中可考慮部部分橋面鋪鋪裝層混凝凝土參與主主梁共同工工作。此外，橋梁梁加固設計計應注意各各種加固方方法的綜合合利用，通通過調整結結構內力，，盡量地減減輕原梁的的負擔，將將加固補強強工作量壓壓縮到最少少。第三章橋橋梁改造造加固方案案設計2005年1月49§3-2典型橋梁加固固方案評述述1．鞍千9號橋加固設設計設計單位：：原哈爾濱濱建筑工程程學院實施時間：：1987年（1）原橋的基基本情況和和加固設計計要求鞍千9號橋位于遼遼寧省鞍山山至千山公公路上見圖3－1，原橋為跨跨徑L=12m的單跨二梁梁式鋼筋混混凝土簡支支梁橋，設設計荷載為為汽—15，掛—80，橋面凈空空為凈—7，下部結構構為座落于于巖盤上的的沉井基礎礎，重力式式混凝土橋橋臺。鞍千公路擴擴建為二級級路，路基基寬度為12m，行車道寬寬度為9m，在橋位處處道路雙側側加寬，橋橋面凈空為為凈－9+2×1.5m，橋梁的設設計荷載提提高為汽—20，掛—100。第三章橋橋梁改造造加固方案案設計2005年1月50§3-2型型橋梁加加固方案評評述（2）橋梁現場場調查和承承載力檢算算現場檢測發發現，原梁梁混凝土質質量良好，，未有發現現可見裂縫縫，實測混混凝土強度度在26Mpa以上。經檢檢算原梁可可以滿足原原設計荷載載汽—15，掛—80的要求。。但距汽汽—20，掛—100的要求，，正截面面承載力力相差約約15%。查閱原設設計圖紙紙和現場場實際核核對，原原橋為座座落于巖巖盤上的的小沉井井基礎，，橋臺混混凝土質質量良好好，經檢檢算認為為原橋基基礎具有有較大的的超載潛潛力。第三章橋橋梁梁改造加加固方案案設計2005年1月51§3-2型橋橋梁加固固方案評評述（3）加固設設計要點點①利用原原橋基礎礎的承載載潛力，，采用插插入錨固固鋼筋，，加大橋橋臺蓋梁梁懸臂長長度。②新加寬寬部分與與原梁整整體工作作，適當當加大新新增主梁梁的截面面尺寸，，增加邊邊梁剛度度，調整整荷載橫橫向分布布系數，，減輕原原梁的負負擔。為為了加強強新加寬寬部分與與原梁的的整體工工作，將將原梁懸懸臂混凝凝土鑿掉掉50cm，露出懸懸臂鋼筋筋與新加加寬部分分橋面板板鋼筋焊焊接；在在支點和和跨中增增設連接接橫梁。。③清除原原橋面鋪鋪裝層，，全橋統統一加鋪鋪10cm厚的橋面面鋪裝混混凝土，，為了加加強新舊舊混凝土土之間的的連接，，將原橋橋面頂面面鑿成齒齒槽，保保證新舊舊混凝土土共同工工作。計計入6cm橋面鋪裝裝層參與與主梁工工作，即即梁的有有效高度度增加6cm。第三章橋橋梁梁改造加加固方案案設計2005年1月52§3-2型橋橋梁加固固方案評評述（4）方案評評述①該方案案充分利利用了原原橋沉井井基礎的的承載潛潛力，采采用插入入錨固鋼鋼筋，接接長墩臺臺蓋梁懸懸臂，節節省了大大量的下下部結構構工量費費用。②采用加加大新建建邊梁剛剛度，調調整荷載載橫向分分布系數數，減輕輕原梁負負擔和橋橋面鋪裝裝層參與與主梁工工作，增增加梁的的有效高高度等綜綜合措施施，使原原梁在不不增加配配筋的情情況下，，滿足汽汽—20，掛—100的承載要要求。（5）改進建建議①蓋梁懸懸臂接長長，若采采用體外外預應力力筋或預預應力錨錨筋技求求施工更更為方面面，結構構更為可可靠。②為保證證橋面鋪鋪裝混凝凝土與橋橋面板的的共同工工作，加加強兩者者之間的的連接，，應設置置錨固短短鋼筋，，橋面鋪鋪裝層應應設置鋼鋼筋網或或摻入高高強復合合纖維，，增強混混凝土的的抗裂能能力。第三章橋橋梁梁改造加加固方案案設計2005年1月53§3-2型橋橋梁加固固方案評評述2．洪洪河河1號橋橋設計計單單位位：：原原哈哈爾爾濱濱建建筑筑工工程程學學院院實施施時時間間：：1988年（1）原原橋橋的的基基本本情情況況和和加加固固設設計計要要求求洪河河1號橋橋位于于黑黑龍龍江江省省二二龍龍山山至至撫撫遠遠公公路路，，原原橋橋為為跨跨徑徑8m的單單跨跨裝裝配配式式鋼鋼筋筋混混凝凝土土簡簡支支板板梁梁橋橋，，全全橋橋由由7塊寬寬度度為為100cm板組成。。設計荷荷載為汽汽—15，掛—80，橋面凈凈空為凈凈—7，下部結構構為混凝土土輕型橋臺臺，擴大基基礎。二撫公路擴擴建為二級級公路，路路基寬度為為12m，行車道寬寬度為9m，在橋位處處道路雙側側加寬，橋橋面凈空為為凈9+2×1.5m，橋梁的設設計荷載提提高為汽—20，掛—100。第三章橋橋梁改造造加固方案案設計2005年1月54§3-2型型橋梁加加固方案評評述（2）橋梁現場場調查和承承載力檢算算現場檢測發發現原梁的的混凝土質質量良好，，經回彈測測定混凝土土強度在28Mpa以上。經檢檢算原橋可可以滿足汽汽—15、掛掛—80的承承載載要要求求，，但但距距汽汽—20，掛掛—100的要要求求正正截截面面承承載載力力相相差差的的18%。現場場調調查查發發現現，，原原橋橋橋橋臺臺前前墻墻混混凝凝土土質質量量良良好好，，未未發發現現基基礎礎不不均均勻勻沉沉降降現現象象。。第三三章章橋橋梁梁改改造造加加固固方方案案設設計計2005年1月55§3-2型型橋橋梁梁加加固固方方案案評評述述（3）加加固固設設計計要要點點①按按加加寬寬的的橋橋面面凈凈空空要要求求，，加加寬寬部部分分采采用用2××2塊寬寬度度為為125cm的鋼鋼筋筋混混凝凝土土矩矩形形板板。。按按新新加加寬寬部部分分與與原原橋橋共共同同工工作作計計算算，，靠靠邊邊第第2、3塊板板受受力力最最大大，，邊邊板板位位于于人人行行道道下下面面，，受受力力較較小小。。為為此此，，將將原原橋橋邊邊板板（（1號和和7號））塊塊分分別別移移至至新新加加寬寬部部分分的的最最外外側側位位置置，，中中間間空空出出250cm的空空隙隙，，布布置置新新制制作作的的2塊125cm的鋼鋼筋筋混混凝凝土土矩矩形形板板（（A、B或C、D），，新新板板的的鋼鋼筋筋按按受受力力需需要要配配置置。。②將將原原橋橋面面鋪鋪裝裝混混凝凝土土鑿鑿除除，，全全橋橋統統一一加加鋪鋪10cm的C30陶礫礫混混凝凝土土。。為為了了加加強強新新舊舊混混凝凝土土之之間間的的聯聯系系，，在在原原橋橋面面應應鑿鑿成成齒齒槽槽。。③原原橋橋橋橋臺臺及及基基礎礎雙雙側側加加寬寬，，新新加加基基礎礎部部分分基基底底設設50cm的水水撼撼砂砂墊墊層層。。為為了了加加強強橋橋臺臺臺臺身身新新舊舊混混凝凝土土之之間間的的連連接接，，在在原原橋橋臺臺臺臺身身插插入入錨錨固固鋼鋼筋筋。。第三三章章橋橋梁梁改改造造加加固固方方案案設設計計2005年1月56§3-2型型橋梁加固方方案評述（4）方案評述①采用調換梁梁位的方法，，合理利用原原板的承載潛潛力，最大限限度地發揮新新板的作用。。②改用輕質陶陶礫混凝土橋橋面鋪裝，減減輕橋梁恒載載內力。采用上述綜合合措施，在保保持原梁配筋筋不增加的前前提下，達到到了汽—20，掛—100的承載要求。。③陶礫混凝土土橋面鋪裝中中應設置鋼筋筋網或摻入適適量的高強復復合短纖維，，提高橋面鋪鋪裝的抗裂能能力。第三章橋橋梁改造加固固方案設計2005年1月57§3-2型型橋梁加固方方案評述3．坂頭大橋設計單位：交交通部第一公公路工程總公公司設計所[4]廈門市公路局局[5]實施時間：第第一次加固1955年第二次加固1999年（1）原橋的基本本情況及承載載力評估板頭大橋位于于國道324線廈門段，原原橋建于1953年，其結構為為四跨鋼筋混混凝土變高度度連續T梁，外加一跨跨鋼筋混凝土土簡支梁，其其跨度劃分及及橋梁橫斷面面如圖3-3所示。第三章橋橋梁改造加固固方案設計2005年1月58§3-2型型橋梁加固方方案評述原橋的設計荷荷載為汽—13級。國道324線廈門段改擴擴建工程要求求將橋梁的設設計荷載提高高為汽—超20級。為了探討討原橋加固利利用的可行性性，1995年對原橋進行行詳細的外觀觀檢查和荷載載試驗。試驗驗結果表明：：①橋梁主體結結構未發現明明顯的破損和和裂縫，混凝凝土質量較好好，強度等級級均在C25以上；②連續梁各支支點截面抗彎彎承載較高可可以滿足汽—超20的承載要求。。連續梁各跨跨中截面抗