公園九號工程腳手

架

施

工

方

案編制： 審核： 審定： 浙江東陽建工集團有限公司

九、腳 手架計算書 11A、 落地 式腳手架計算 111、參數信息 112、大 橫桿的計算 123、小 橫桿的計算 144、 扣件 抗滑力的計算 165、 腳手 架桿荷載計算-——166、 立 桿穩疋性計算 177、 最大 搭設高度的計算-——198、連 墻件的計算 209、 立桿 的地基 承-載力計算38383232B 、懸挑架計算書——211參數信息 212、大橫桿的計算233 、小橫桿的計算 254、扣件抗滑力的計算 265、腳手架立桿荷載的計算 276、 立桿 的穩疋性計算--287、連墻件的計算——298、 懸挑 梁的受力計算--309、 懸挑梁的整體穩疋性計算 3210、 拉繩的受力計算

11、 拉繩的強度 計算--3312、 錨固段與樓板連接的計算 34十、施工過程 351、施工準備 352、搭設 353、拆除 364、其它要求 365、 腳手架的 防護-——376、 腳手架的 驗收-——387、安全管理腳手架搭拆專項施工方案」、工程概況長沙公園九號工程，位于長沙市德雅路以南、東風路以西，由湖南省長沙市楓林投資有限公司投資建設、北京世紀千府國際工程設計有限責任公司與上海玖城規劃建筑設計有限公司、湖南化工地質工程勘察院、湖南省華順建設項目管理有限公司、浙江東陽建工集團有限公司承建施工。本工程由地下室及 1#、2#、3#、4#、5#、6#樓組成，框架--剪力墻結構，總建筑面積112293.40卅，地下2層，地上最高層數32層，建筑高度為98.40m。本工程±0.000相當于黃海高程42.90m,建筑工程等級為一級，耐火等級為地上一級，地下一級，抗震設防烈度為六度，設計使用年限50年，建筑物耐火等級為二級，屋面防水等級為二級。二、所執行的標準、架體型式1、執行標準《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業出版社；《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)中國建筑工業出版社；《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)中國建筑工業出版社；《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)》中國建筑工業出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 (JGJ130-2001)中國建筑工業出版社；《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002)中國建筑工業出版社；《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)中國建筑工業出版社。2、架體型式

根據本工程特點及工期目標，本工程1#、2#3#、4#、5#、6#樓采用雙排扣件式落地腳手架和懸挑式雙排扣件式腳手架每棟樓具體搭設情況見下表:1#、2#樓項 目搭設部位搭設高度備注主體施工階段落地架1F~5F（19.05m）19.05m第一挑5F~11F（36.45m）17.4m第二挑11F~18F（56.75m）20.3m第三挑18F~25F（77.05m）20.3m第四挑25F~屋面（95.95m）18.9m裝飾施工階段落地架1F~11F（36.45m）36.45m其余同主體結構

3#、4#樓項 目搭設部位搭設高度備注主體施工階段落地架1F~6F（17.1m17.1m第一挑6F~13F（38.1m）21m第二挑13F~19F（56.1m）18m第三挑19F~25F（74.1m）18m第四挑25F~31F（92.1m）18m第五挑31F~S面（105m）12.9m裝飾施工階段落地架1F~13F（38.1m）38.1m其余同主體結構5#、6#樓項 目搭設部位搭設高度備注主體施工階段落地架1F~7F（20.75m）20.75m第一挑7F~14F（41.05m）20.3m第二挑14F~20F（58.45m）17.4m第三挑20F~27F(78.75m)20.3m第四挑27F~屋面(99.35m)20.6m裝飾施工階段落地架1F~14F(36.45m)41.05m其余同主體結構三、腳手架材料選擇1、 鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.0mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件， 應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配， 貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、 搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間 色。4、 腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、 安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6X1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證， 以及由杭州市建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》（GB/T700）中Q235A鋼的要求。四、腳手架搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實一基礎承載力實驗、材料配備一定位設置通長腳手板、底座一縱向掃地桿一立桿一橫向掃地桿一小橫桿-大橫桿（擱柵）一剪刀撐一連墻件一鋪腳手板一扎防護欄桿一扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于 C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿間距（1腳手架立桿縱距1.500m,橫距0.800m,步距1.800m；連墻桿間距豎直3.600m，水平4.500m（即兩步三跨）；里立桿距建筑物0.250m。腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。3、 大橫桿、小橫桿設置大橫桿在腳手架高度方向的間距1.800m,以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、 剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐， 并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于 150mm。5、 腳手板、腳手片的鋪設要求(1腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。6、 防護欄桿(1腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉， 且將安全網固定在腳手架外立桿里側。選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道,高度分別為0.9m和1.3m。(4腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、 連墻件(1腳手架與建筑物按水平方向4.5m,垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角I米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。&架體內封閉(1腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉五、腳手架的勞動力安排1、 為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要20?30人，均有上崗作業證書。2、 建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、 外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。六、 腳手架的檢查與驗收1、 腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；2、 進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3、 外腳手架分段驗收嚴格按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》GJ130-2001第八節及JGJ59-99中"外腳手架檢查評分表"，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。4、 架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。七、 腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施(1架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準見本設計表3)，所用扣件在使用前應

清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在 40N?m?65N?m之間。A (3)架子搭設到10m高度時由架子搭設單位進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。(4該腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。 其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。2、 質量保障措施(1操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。(2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。3、 安全保障措施(1操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修A在下列情況下，必須對腳手架進行檢查|a在六級大風和大雨后b停用超過二個月，復工前。B檢查保修項目a各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的 要求;b扣件螺絲是否松動；c安全防護措施是否符合要求。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。1鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Q。2、 外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料蔑混用。5、 外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、 嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、 保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。&結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。10結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。11當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。13腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。八、腳手架拆除安全技術措施1、 拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、 拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、 拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、 連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。12輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。九、腳手架計算書A、鋼管落地腳手架一）、參數信息1腳手架參數雙排腳手架搭設高度因高度不同按最高的5#、6#高度41.05米（取42m）作為計算依據，立桿采用單立管;搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.8米，大小橫桿的步距為1.8米;內排架距離墻長度為0.25米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1根；采用的鋼管類型為①48X3.0;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.88;連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；活荷載參數施工均布活荷載標準值3000kN/m2;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:2層；風荷載參數本工程地處湖南省長沙市，基本風壓為0.45kN/m2;風荷載高度變化系數卩z為1.54,風荷載體型系數風荷載體型系數卩s計算如下：腳手架的擋風系數取0.097;密目安全網的擋風面積取圍擋面積的 50%;擋風面積：An=1.80X1.5X1-0.097)X).5+1.80X1.5>0.097=1.48迎風面積：Aw=1.80X1.5=2.7擋風系數：?=1.2X(1.193/2.175)=0.658體型系數(按開洞墻):4=1.3X0.658=0.856卩s為0.65;腳手架計算中考慮風荷載作用靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m2）:0.1248;腳手板自重標準值（kN/m2）:0.300;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0.150;安全設施與安全網（kN/m2）:0.005;腳手板鋪設層數:5;腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2）:0.038;地基參數地基土類型：地下室面板；設計承載力標準值（kpa）:350.00;立桿基礎底面面積（m2）:0.25;地基承載力調整系數：1.0（。落地架側立面圖單fit:(mm)q口 1\zKJ 1t/\/rX:\7:z\丿\單立桿蔣地架腳手架正立面圈、大橫桿的計算：按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第524條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m;腳手板的自重標準值：P2=0.3>08(1+1)=0.12kN/m;活荷載標準值:Q=3X).8/(1+1)=1.2kN/m;靜荷載的設計值:q1=1.2>0.038+1.2X).12=0.19kN/m;活荷載的設計值：q2=1.4X1.2=1.68kN/m;!IHHIHHITT^1|1!1!IHHIHHITT^1|1!1工!112121——J*1*1Jr圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)q’*_*_1___1_i_-F111!1!111i￡di a圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：=0.08^^+010^/跨中最大彎距為Mimax=0.08X0.19X1.R+0.10X1.68X1.52=0.412kN.m;支座最大彎距計算公式如下：=-010^-0.117^a支座最大彎距為M2max=-0.10X0.19X1.R-0.117X1.68X1.R=-0.485kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(T=Max(0.412X1(J,0.485X1(f)/5080=95.472N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為 (T=95.472N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！撓度驗算：

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:’阿船7’阿船7乜洌融其中:靜荷載標準值:qi=Pi+P2=0.038+0.12=0.158kN/m；活荷載標準值：q2=Q=1.2kN/m;最大撓度計算值為：V=0.677>0.158X1500心00X2.06X1(JX121900)+0.99(X1.2X150(0/(100X2.06Xl(jx121900)=2.611mm大橫桿的最大撓度2.611mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm,滿足要求！、小橫桿的計算：根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載， 在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038X1.5=0.058kN;腳手板的自重標準值：P2=0.3X0.8X1.5/(1+1)=0.180kN;活荷載標準值：Q=3X0.8X1.5/(1+1)=1.800kN;集中荷載的設計值:P=1.2X(0.058+0.18)+1.4X1.8=2.805kN;p小橫桿計算簡圖強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：2Mqmax=1.2X).O38X).8/8=0.004kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下：M亦=~Mpmax=2.805X0.8/4=0.561kN.m;最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.565kN.m;最大應力計算值(T=M/W=0.565X(f/5080=111.163N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力 (T=111.163N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205N/mm2,滿足要求！撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 ：”-對384￡2Vqmax=5X).038X8007(384X2.06X1(JX121900)=0.008mm;大橫桿傳遞荷載P=pi+p2+Q=0.058+0.18+1.8=2.038kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 ：卩2=~48ElVpmax=2037.6X8003/(48X2.06X1(JX121900)=0.866mm;最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+0.866=0.874mm；小橫桿的最大撓度為0.874mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5.333與10mm,滿足要求！、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.88，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為7.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規范5.2.5):RwRc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取7.00kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P1=0.038X1.5X1/2=0.029kN;小橫桿的自重標準值：P2=0.038>0.8/2=0.015kN;腳手板的自重標準值:Pa=0.3X0.8X1.5/2=0.18kN;活荷載標準值：Q=3X0.8X1.5/2=1.8kN;荷載的設計值：R=1.2X(0.029+0.015+0.18)+1.4X1.8=2.789kN;R<7.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！UUz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》 (GB50009-2001)的規、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248Ngi=[0.1248+(1.50X1/2)>0.038/1.80]>42=5.907;腳手板的自重標準值(kN/m2);采用竹笆片腳手板，標準值為0.3Ng2=0.3X5>1.5>0.8+0.2)/2=1.125kN;欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15Ng3=0.15X5X1.5/2=0.562kN;吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0.005Ng4=0.005X1.5X42=0.316kN;經計算得到，靜荷載標準值NG=NG汁NG2+NG3+NG4=7.91kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值Nc=3X0.8X1.5X2/2=3.6kN;風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：2Wo=0.45kN/m;定采用：Uz=1；Us--風荷載體型系數：取值為0.645;經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7>0.45X1X).645=0.203kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X7.91+1.4X3.6=14.512kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2Ng+0.85X1.4NQ=1.2X7.91+0.85X1.4X3.6=13.776kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw為Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.850X.4X).203X.5X1.8710 =0.118kN.m；、立桿的穩定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=14.512kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58cm;計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155;當驗算桿件長細比時，取塊1.0;計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：卩=1.5;計算長度，由公式I。=kX^X確定：I。=3.118m；長細比Lo/i=197;

軸心受壓立桿的穩定系數?，由長細比lo/i的計算結果查表得到：?=0.186;立桿凈截面面積：A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f]=205N/mm2;(T=14512/(0.186^489)=184.01N/mm2;立桿穩定性計算(T=184.01N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式彈WL/J立桿的軸心壓力設計值：N=13.776kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155;計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：卩=1.5;計算長度，由公式l°=kuh確定：I。=3.118m；長細比：LMi=197;軸心受壓立桿的穩定系數?，由長細比lo/i的結果查表得到：?=立桿凈截面面積：A=4.89cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f]=205N/mm2;(T=13776/(0.186X489)+117504.23/5080=191.26N/mm2;立桿穩定性計算(T=191.26N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=2050.186[f]=205N/mm[f]=2050.186[f]=205七）、最大搭設高度的計算：按《規范》536條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：“亦一綁+14心）構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為：Ng2k=NG2+Ng3+Ng4=2.003kN；活荷載標準值：Nq=3.6kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.125kN/m;Hs=[0.186X4.89X104X205X1（J-（1.2X2.003+1.4X3.6）]/（1.2X125）=58.15m；按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：——1+0如鳳[H]=58.15/（1+0.001X58.15）=55.9m；[H]=55.9和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為42m，小于[H]，滿足要求！按《規范》5.3.6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：廚一[12恥姑+°巧燈4（%廠妞爐）]H電= J 12坯構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為：Ng2K=Ng2+NG3+Ng4=2.003kN；活荷載標準值：Nq=3.6kN;每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.125kN/m;計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw/(1.4X0.85)=0.118/(1.4X0.85)=0.099kN.m;Hs=(0.186X4.89X04X205X1(J-(1.2X2.003+0.85X1.4X3.6+0.186X4.89X100K0.099/5.08)))/(1.2X0.125)=49.4m；按《規范》5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：LJ[H]= ——1+0.001^[H]=49.4/(1+0.001X49.4)=47.07m；[H]=47.07和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H]=47m。腳手架單立桿搭設高度為42m，小于[H]，滿足要求！、連墻件的計算：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+No風荷載標準值Wk=0.203kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2m2;按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN),N0=5.000kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4XWkXAw=4.608kN;連墻件的軸向力設計值Ni=Niw+N0=9.608kN;連墻件承載力設計值按下式計算:

Nf=A?[f]其中?--軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比10/i=200/15.8的結果查表得到 ?=0.966,1為內排架距離墻的長度;度;又：A又：A=4.89cm2;[f]=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.966X4.89X104X205X1(J=96.837kN;Ni=9.608<Nf=96.837，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Ni=9.608小于雙扣件的抗滑力14kN,滿足要求!連墻桿預埋鋼管腳手架連墻桿預埋鋼管腳手架連墻件扣件連接示意圖、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p<fg地基承載力設計值：fg=fgkXkc=350kpa;其中，地基承載力標準值：fgk=350kpa;腳手架地基承載力調整系數：kc=1;立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=55.104kpa;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=13.776kN;基礎底面面積：A=0.25m2。p=55.104<fg=350kpa。地基承載力滿足要求！B、懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。一、參數信息：1腳手架參數雙排腳手架搭設高度為21m,立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m,立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.25m;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1根；采用的鋼管類型為①48X3.0;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.88;連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；活荷載參數施工均布荷載(kN/m)3000;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:2層;風荷載參數本工程地處湖南長沙市，查荷載規范基本風壓為 0.450kN/m2，風荷載高度變化系數卩z為1.540,風荷載體型系數卩s為0.856;計算中考慮風荷載作用；靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值（kN/m）:0.1248;腳手板自重標準值（kN/m2）:0.300;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0.150;安全設施與安全網自重標準值（kN/m2）:0.005;腳手板鋪設層數:5層；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度i.im建筑物內錨固段長度2mo與樓板連接的螺栓直徑（mm）:16.00;樓板混凝土標號:C30;拉繩與支桿參數單位:(mmj④叩「 11?懸挑腳手架側面圖鋼絲繩安全系數為6000;單位:(mmj④叩「 11?懸挑腳手架側面圖鋼絲繩安全系數為6000;鋼絲繩與梁夾角為（度）:70;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.05m。單位：[mm]1500懸挑架正立面圖、大橫桿的計算

按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第524條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m;腳手板的自重標準值：P2=0.3>08(1+1)=0.12kN/m;活荷載標準值:Q=3X).8/(1+1)=1.2kN/m;靜荷載的設計值:q1=1.2>0.033+1.2X).12=0.184kN/m;活荷載的設計值:q2=1.4X1.2=1.68kN/m; pz丄*丄#丄圖1圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)hp|| “ V ihp|| “ V ii Ni q’a111!1!I Iiii a a圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：■60昭H4-0.10^/跨中最大彎距為M1max=0.08?.184X1.R+0.10X1.68X1.5=0.411kN.m；支座最大彎距計算公式如下：=-0.10^/-0.117^2支座最大彎距為M2max=-0.10X0.184X1.5-0.117X1.68X1.R=-0.484kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(T=Max(0.41lxl(f,0.484Xl(f)/4490=107.795N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為 (7=107.795N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:^^=0/?77100￡7+°'9?°1005/其中：靜荷載標準值:qi=P汁P2=0.033+0.12=0.153kN/m;活荷載標準值：q2=Q=1.2kN/m;最大撓度計算值為：v=0.677X0.153X500/(100X2.06X10X107800)+0.99(X1.2XI500心00X2.06X1(Jx107800)=2.945mm；大橫桿的最大撓度2.945mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算：根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載， 在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算大橫桿的自重標準值：pi=0.033X1.5=0.05kN;腳手板的自重標準值：P2=0.3X0.8X1.5/(1+1)=0.180kN;活荷載標準值：Q=3X0.8X.5心+1)=1.800kN;集中荷載的設計值:P=1.2X(0.05+0.18)+1.4X.8=2.796kN;P小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下2Mqmax=1.2X0.033X0.8/8=0.003kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下Mpmax=2.796X0.8/4=0.559kN.m;最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.562kN.m；最大應力計算值 (T=M/W=0.562X1d/4490=125.253N/mm小橫桿的最大彎曲應力 (T=125.253N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下Vqmax=5X).033X800°/(384>2.06X1(^X107800)=0.008mm;大橫桿傳遞荷載P=pi+P2+Q=0.05+0.18+1.8=2.03kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下PP48EIVpmax=2029.95X8003/(48X2.06X1(JX107800)=0.975mm;最大撓度和v=vqmax+vpmax=0.008+0.975=0.983mm;小橫桿的最大撓度為0.983mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5.333與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.88，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 7.04kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 （規范5.2.5）:其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取7.04kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;

大橫桿的自重標準值:Pi=0.033X1.5X1/2=O.O25kN;小橫桿的自重標準值：P2=0.033>0.8/2=0.013kN;腳手板的自重標準值:P3=0.3?.8>1.5/2=0.18kN;活荷載標準值：Q=3X0.8X1.5/2=1.8kN;荷載的設計值:R=1.2>(0.025+0.013+0.18)+1.4X1.8=2.782kN;R<7.04kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNg1=[0.1248+(1.50X1/2)X0.033/1.80]X21.00=2.912kN;腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為 0.3kN/m2Ng2=0.3X5X1.5X0.8+0.2)/2=1.181kN;欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15kN/mNg3=0.15X5X1.5/2=0.562kN;0.005kN/m吊掛的安全設施荷載，包括安全網;0.005kN/mNg4=0.005X1.5X21=0.158kN;經計算得到，靜荷載標準值Ng=NG1+NG2+NG3+NG4=4.813kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值取值經計算得到，活荷載標準值Np3X0.8X1.5X2/2=3.6kN;風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.45kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》 (GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.54；Us--風荷載體型系數：取值為0.856;經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7>0.45X1.54X).856=0.415kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X4.813+1.4x3.6=10.816kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2Ng+0.85X1.4NQ=1.2X4.813+0.85X1.4X3.6=10.06kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.850X.4X).415X1.5X1.8710 =0.24kN.m;六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值：N=10.816kN;連墻件軸向承載力設計值為 連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.958X4.24X104X205X1(J=83.269kN;軸心受壓立桿的穩定系數? 軸心受壓立桿的穩定系數? ，由長細比lo/i的結果查表得到：?=0.188計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155;當驗算桿件長細比時，取塊1.0;計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：卩=1.5;計算長度，由公式I。=kx^)h確定：Io=3.118m；長細比Lo/i=196;軸心受壓立桿的穩定系數?，由長細比lo/i的計算結果查表得到：?=0.188;立桿凈截面面積：A=4.24cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f]=205N/mm2;(T=10816/(0.188X424)=135.69N/mm2;立桿穩定性計算(T=135.69N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式彈WL/J立桿的軸心壓力設計值 ：N=10.060kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59cm;計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=1.155;計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：卩=1.5;計算長度，由公式l0=kuh確定：I。=3.118m；長細比：LJi=196;立桿凈截面面積：A=4.24cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f]=205N/mm2;(T=10060.11/(0.18昭24)+240153.14/4490=179.692N/mm2;立桿穩定性計算(T=179.692N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求！七、連墻件的計算：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.415kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=10.8m2；按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN),Nc=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4^WkXAw=6.279kN;連墻件的軸向力設計值Nl=Nw+Nq=11.279kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf= A?[f]其中?--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=250/15.9的結果查表得到?=0.958,l為內排架距離墻的長度;22又：A=4.24cm;[f]=205N/mm;Ni=11.279<Nf=83.269,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。14.08kN,14.08kN,滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1050mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3,截面積A=26.1cm2受腳手架集中荷載N=1.2X4.813+1.4X3.6=10.816kN;水平鋼梁自重荷載q=1.2X26.1>0.0001X78.5=0.246kN/m;10.316kN0.246kN/m10.316kN0.246kN/m10.816kN0.24EkN/mQ246kN/m|i,r|1-r||V1111V11ul|;rV11V1lir-llir1lilr-r-r||V11V111r11ir11'r|r|-r(2)(3)10502000懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到2.021a小遼0.0011324Q6O4■6992”3054懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN.m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=12.849kN；R[2]=9.658kN；R[3]=-0.112kN。最大彎矩Mmax=1.538kN.m；最大應力(T=M/1.05W+N/A=1.538最大應力(T=M/1.05W+N/A=1.538X1(f/(1.05X141000)+10.816<1(J/2610=14.531N/mm2;水平支撐梁的最大應力計算值 14.531N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下<[/]其中?b--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算:?b=570X9.9X88X235/(1050X160X235)=2.96由于?b大于0.6,查《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B，得到?b值為0.975。經過計算得到最大應力 (T=1.538X1。/(0.975X141000)=11.191N/mm;水平鋼梁的穩定性計算 (T=11.191小于[f]=215N/mm2，滿足要求！十、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力Rah和拉鋼繩的軸力Rui按照下面計算Rah~工知C0￡創1-1其中Rscos9i為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 Rci=RuiSin9i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：Ru1=13.674kN;十^一、拉繩的強度計算：鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力Ru均取最大值進行計算，為Ru=13.674kN選擇6X19!岡絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,直徑14mm。【％］"1—LK其中［Fg］--鋼絲繩的容許拉力（kN）;Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN），查表得Fg=101KNa-- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X196X37、6X31鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。a=0.85;K--鋼絲繩使用安全系數。K=6。得到：［Fg］=14.308KN>Ru=13.674KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Ru的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=Ru=13.674kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為其中［f］為拉環受力的單肢抗剪強度，取［f］=50N/mm;所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑D=（13674X4/3.142X50）1/2=19mm;十二、錨固段與樓板連接的計算 ：1水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.112kN;水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規范》10.9.8條[f]=50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=[112.483M/(3.142>50X2)]1/2=1.197mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面， 并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式：心]其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N=0.112kN;d--樓板螺栓的直徑，d=16mm;[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 1.43N/mm2;[f]-- 鋼材強度設計值，取215N/mm2;h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于112.483/(3.142X16X1.43)=1.565mm螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4X3.14X1e)X215X103=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.112kN小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求!3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：昭&-手)鑫其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N=9.658kN;d--樓板螺栓的直徑，d=16mm；b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5Xd=80mm;fee--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2;