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DB45廣西壯族自治區地方標準DB45/T1696—2018危巖防治工程技術規范Technicalcodefordangerousrockmassstabilization20182018-03-252018-04-25廣西壯族自治區質量技術監督局發布DD4/621目次前言 Ⅲ引言 IV1范圍 12規范性引用文件 13術語和定義 14危巖分類 4危巖體規模等級劃分 4危巖體類型 5危巖體的破壞形式 55危巖勘查地質條件復雜程度及防治工程等級劃分 6危巖勘查地質條件復雜程度 6危巖地質災害危害程度劃分 6危巖防治工程等級劃分 7危巖防治工程勘查等級劃 76危巖勘查 86.1基本要求 86.2危巖調查 86.3初步勘查 96.4詳細勘查 106.5施工勘查 117危巖穩定性和落石運動分析 117.1試驗 117.2危巖穩定性和落石運動分析 128清除工程 128.1基本規定 128.2人力錘擊楔裂法 128.3靜態破碎法 128.4爆破法 148.5巖塊運輸 159支撐工程 159.1基本規定 159.2支撐體系設計 159.3施工 1610錨固工程 16ID4/62110.1基本規定 1610.2錨桿（索）設計 1610.3錨桿（索）施工 1811排水工程 1911.1基本規定 1911.2地表排水 1911.3危巖體內部排水 1911.4防滲封填 1911.5施工 1912柔性防護網工程 2012.1基本規定 2012.2主動防護網 2012.3被動防護網 2212.4引導防護網 2312.5錨桿與基礎 2412.6施工 2413防治工程的優化組合 2514腳手架與防護工程 2514.1基本規定 2514.2設計計算 2614.3構造要求 2615監測 2915.1基本規定 29監測網點布設 29監測方法及內容 29監測資料整理分析 3016工程質量檢驗與驗收 3016.1基本規定 3016.2質量檢驗 3016.3竣工驗收 30附錄A（資料性附錄）危巖穩定性分析方法與評價 32附錄B（資料性附錄）落石計算分析方法 41附錄C（資料性附錄）錨桿試驗 45附錄D（資料性附錄）錨桿類型 48附錄E（資料性附錄）錨桿材料 49附錄F（資料性附錄）靜態破碎法設計參數 51附錄G（資料性附錄）巖石抗剪強度參數 52附錄H（資料性附錄）基于點云技術的危巖調查方法 53IIDD4/621前言本標準按照GB/T1.1—2009給出的規則起草。本標準由廣西壯族自治區國土資源廳提出。本標準起草單位：廣西壯族自治區地質環境監測總站、廣西地礦建設集團有限公司。周海玲、凌成、廖培濤、俞敏、梁相盛、莫健、徐振斯、黃希明、劉振宇、楊林、梁家琿。IIIIIIDD4/621引 言技術標準工程質量防治工程充分，特制定本標準。本標準在研究國內外有關危巖防治工程勘查、設計、施工技術標準和較為成熟技術方法的基礎上，充分吸收了已有危巖防治工程勘查、設計、施工的經驗編寫而成。本標準將危巖防治工程勘查、設計、施工作為動態過程用信息反饋法貫穿整個危巖治理工程提出采用三維激光掃描和無人機測繪技術獲取巖體表面高精度的三維點云數地質調查方法的缺點有效提高勘查精將工程質量檢驗與驗收作為本標準組成內容。應急治理是危巖防治工程的特殊階段，可簡化勘查程序。危巖防治工程，除應符合本規范的規定外，尚應符合國家現行有關標準、規范的規定。IVIVDD4/621DD4/621危巖防治工程技術規范1范圍本標準規定了別組合、腳手架與防護工程、監測和工程質量檢驗與驗收。本標準適用于中（含以下規模的危巖防治工程技術管理于大特大型及地質環境條件復雜、勘查難度大的中型危巖，勘查設計除應符合本規范的規定外，尚應進行專項勘查設計，采取有效可靠的加強措施。2規范性引用文件下列文件對于本文件的應用是必不可少凡是注日期的引用文件的版本適件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB12141貨運架空索道安全規范GB25652地下礦用架空索道設計規范GB/T32864GB12141貨運架空索道安全規范GB25652地下礦用架空索道設計規范GB/T32864滑坡防治工程勘查規范GB50010混凝土結構設計規范GB50086巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規范GB50127架空索道工程技術規范GB50202建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50203砌體結構工程施工質量驗收規范GB50204混凝土結構工程施工質量驗收規范GB/T50218工程巖體分級標準GB/T50266工程巖體試驗方法標準GB50330建筑邊坡工程技術規范GB/T50344建筑結構檢測技術標準DZ/T0219滑坡防治工程設計與施工技術規范JTGF10公路路基施工技術規范JTG/TD33公路排水設計規范JT/T528公路邊坡柔性防護系統構件3術語和定義下列術語和定義適用于本文件。13.1危巖dangerousrock被多組結構面切割分離，穩定性差，可能以傾倒、墜落、滑移等形式發生崩塌的地質體。3.2滑移式危巖sliding-typerockfall陡峻斜坡的危巖體在重力等因素作用下沿傾向坡外的軟弱結構面滑出坡外，產生以豎向為主的運動，終堆積于坡腳。3.3傾倒式危巖toppling-typerockfall陡峻斜坡上以垂直節理或裂隙與穩定的母巖分開的危巖體產生以豎向為主的運動，終堆積于坡腳。3.4墜落式危巖falling-typerockfall受裂隙切割或下部懸空，陡峻斜坡上危巖體，在重力等因素作用下，脫離母體向下運動，終堆積于坡腳。3.5剝離式危巖stripping-typerockfall破碎，表面巖塊在重力等因素的作用下與母巖分離，產生脫落堆積于坡腳。3.6浮石（孤石）alonerockfall等因素的作用下，可能發生以翻滾、跳躍、墜落方式離開原位置，堆積于坡腳。3.7穩定性評價stabilityevaluation害地質體穩定程度現狀與發展趨勢進行評估與預測的工作。3.8三維激光掃描測量技術3Dlaserscanningmeasurement的坐標差，即可以獲得斜坡表面的變形數據。23.9數字正射影像圖DOMdigitalOrthophotoMap是對航空（或航天）相片進行數字微分糾正和鑲嵌，按一定圖幅范圍裁剪生成的數字正射影像集。它是同時具有地圖幾何精度和影像特征的圖像。DOM具有精度高、信息豐富、直觀逼真、獲取快捷等優點，可作為地圖分析背景控制信息。3.10數字表面模型DSMdigitalSurfaceModel物體表面形態以數字表達的集合，包含了地表建筑物、橋梁和樹木等要素的地面高程模型。3.11點云數據pointclouddata掃描或影像資料以點的形式記錄，每一個點包含有三維坐標，有些可能含有顏色信息（RGB）射強度信息（Intensity）。點云數據除了具有幾何位置以外，有的還有顏色信息。顏色信息通常過相機獲取彩色影像，然后將對應位置的像素的顏色信息（RGB）賦予取是激光掃描儀接收裝置采集到的回波此強度信息與目粗糙入及儀器的發射能量，激光波長有關。3.12通過調查、測繪、勘探等手段，對危巖區開展地質工作，編制綜合通過調查、測繪、勘探等手段，對危巖區開展地質工作，編制綜合報告和圖件。3.13初步勘查primaryinvestigation以滿足危巖防治工程方案可行性論證為目的的勘查。3.14詳細勘查detailinvestigation以滿足危巖防治工程初步設計和施工圖設計為目的的勘查。3.15施工勘查Constructioninvestigation以滿足危巖防治工程設計圖實施階段為目的的勘查。3.16可行性方案設計feasibleschemedesign依據危巖勘查報告目標進行多種設計方案濟社會和環境效益等論估算，提交可行性方案設計報告文件。33.17初步設計preliminarydesign對可行性設計推薦方案進行工程參數確定、結構設計和工程概算，提交初步設計報告、設計附圖冊及計算書、概算書。3.18施工圖設計constructiondocumentdesign對可行性方案設計工程圖進行細部設計，提出施工技術、施工組織和安全措施要求，提交施工設計報告、圖冊及施工圖說明書、預算書等。3.19動態設計法methedofinformationdesign根據信息施工法和施工勘查反饋的資料地質結論案進行驗件有較大變化時，及時補充、修改設計的思路和方法。3.20信息法information-basedmethod根據監測或施工揭露等獲得信息，及時深化對危巖體的認識，指導下一階段工作的開展。3.21變形監測deformationsupervision變形監測deformationsupervision對地表和地下一定深度范圍內的巖土體與其上建筑物、構筑物的位移、沉降、隆起、傾斜、撓度、裂縫等微觀、宏觀現象，在一定時期內進行周期性的或實時的測量工作。3.22工程質量檢驗projectqualityinspection對防治工程的一種或多種特性進行并將這些特性與設計要求定其符合性的活動。3.23竣工驗收completionacceptance建設工程項目竣工建設單位會同以及施工質量進行全面檢驗，取得竣工合格資料、數據和憑證的過程。4危巖分類4.1危巖體規模等級劃分危巖體規模按表1分類。4表1危巖體按體積分類類別體積小型危巖小A型危巖0.001×1m3V小B型危巖0.01×10m3>≥0.001×103小C型危巖0.1×10m3>≥0.01×10m小D型危巖1×1m3>V≥.1×10m中型危巖10×10m3>V1×10m大型危巖100×10m3>≥10×10m特大型危巖V≥100×10m4.2危巖體類型危巖體按所處相對高度分為低位危巖、中位危巖和高位危巖（見表2）；危巖體按結構面和完整性分為3大類11個亞類（見表3）。表2危巖體按所處相對高度分類危巖體相對高度（H）H≤1515＜H≤50H＞50危巖類型低位危巖中位危巖高位危巖H為危巖體頂端距離陡崖坡腳高差。4.3危巖體的破壞形式依據成因機理按表4將危巖體破壞形式分為四類，即：傾倒式、滑移式、墜落式、剝離式。見表44.3危巖體的破壞形式依據成因機理按表4將危巖體破壞形式分為四類，即：傾倒式、滑移式、墜落式、剝離式。見表45危巖體類型判定條件巖體完整程度外傾結構面或外傾不同結構面的組合線傾角危巖體類型亞類Ⅰ完整＞75°或＜27°Ⅰ127°～75°Ⅰ2Ⅱ較完整＞75°或＜27Ⅱ127°～75°Ⅱ2Ⅲ較破碎＞75°或＜27°Ⅲ127°～75°Ⅲ2Ⅳ破碎＞75°或＜27°Ⅳ127°～75°Ⅳ2Ⅴ極破碎＞75°或＜27°Ⅴ127°～75°Ⅴ2結構面無明顯規律Ⅴ3注：巖體完整程度按GB/T50218—2014中的3.2.3確定。表4危巖體破壞形式分類破壞形式巖性結構面地貌受力狀態起始運動形式傾倒式直立或陡傾坡內的巖層多為垂直節理、陡傾坡內～直立層面峽谷、直立岸坡、懸崖主要受傾覆力矩作用傾倒滑移式多為軟硬相間的巖層有傾向臨空面的結構面坡度大于55°的陡坡滑移面主要受剪切力滑移、墜落墜落式堅硬巖層垂直裂隙發育，通常無傾向臨空的結構面坡度大于45°的陡坡自重引起的剪切力下錯、墜落剝離式堅硬巖層卸荷裂隙切割巖體或巖體節理發育等造成坡壁破碎。陡坡坡壁重力等因素的作用下表面巖塊與母巖分離，產生脫落5危巖勘查地質條件復雜程度及防治工程等級劃分危巖勘查地質條件復雜程度危巖防治工程勘查應對勘查地質條件復雜程度進行劃分。表5危巖防治工程勘查地質條件復雜程度分類5.2危巖地質災害危害程度劃分危巖地質災害危害程度分為危害大、危害中等和危害小三級，見表6。表5危巖防治工程勘查地質條件復雜程度分類5.2危巖地質災害危害程度劃分危巖地質災害危害程度分為危害大、危害中等和危害小三級，見表6。6危巖體類型危巖體按所處相對高度高位中位低位Ⅳ1、Ⅴ1、Ⅴ2、Ⅴ3復雜復雜中等Ⅱ1、Ⅲ1、Ⅲ2、Ⅳ2復雜中等簡單Ⅰ1、Ⅰ2、Ⅱ2、中等簡單簡單5.4危巖防治工程勘查等級劃5.4危巖防治工程勘查等級劃危巖防治工程勘查等級按危巖防治工程等級和勘查地質條件復雜程度等級確定按表8。表8危巖防治工程勘查等級劃分表7表6危巖地質災害危害程度分級表危害程度災情險情傷亡人數（人）直接經濟損失（萬元）受威脅人數（人）可能直接經濟損失（萬元）大≥10≥500≥100≥500中等4～9100～<50010～99100～<500小≤3<100<10<100注1：災情，指已發生的地質災害，采用“人員傷亡情況”“直接經濟損失”指標評價。注2：險情：指可能發生的地質災害，采用“受威脅人數”“可能直接經濟損失”指標評價。注3：危害程度采用“災情”或“險情”指標評價，滿足一條即可。注4：受傷人數指重傷人數。5.3危巖防治工程等級劃分以危害對象、危害程度為依據，將危巖防治工程劃分為三級，見表7。表7危巖防治工程分級表級別一級二級三級城市和村鎮規劃區，軍事設新建村鎮，三級（含）以下公路、中型水利工程、電力工程、港口碼頭、礦山、集中供水水源地、工業建筑、民用建筑、垃圾處理場、水處理廠等。施、核電、二級（含）以上公路、鐵路、機場、大型水小型水利工程、電力工程、港危害對象利工程、電力工程、港口碼口碼頭、礦山、集中供水水源地、工業建筑、民用建筑、垃工業建筑、民用建筑、垃圾圾處理場、水處理廠等。（氣管道和儲油（氣）庫等。危害程度大中等小注1：工程等級的確定，根據危害對象、危害程度由大到小滿足表中的一項即可。注2：規模大小確定和表中未列入的項目規模，按建市〔2007〕86號《工程設計資質標準》。危巖防治工程等級勘查地質條件復雜程度復雜中等簡單一級一級一級二級二級一級二級三級三級二級三級三級6危巖勘查基本要求危巖勘查階段可分為初步勘查（對應可行性方案設計）、詳細勘查（對應初步設計和施工圖設計）、施工勘查（動態設計）各勘查階段應編制勘查大綱（勘查設計），應包含：——工程概況、勘查階段和勘查目的；——現場踏勘；——勘查區地理位置及交通、水文、氣象、地形地貌；——地質條件及前人工作程度；——收集勘查區域危巖的相關資料；——明確勘查內容、方法、工作量及工程布置圖；——明確進度計劃及完成日期；——預期成果；——編制經費概預算等。勘查應在充分分析已有資料及現場地質調查的基礎上開展。勘查工作量布置應考慮危巖體穩定性當勘查工作受危巖體所處地形地貌等條件的限制，調查、地質測繪及勘探工作不能滿足本規范的勘探宜采用鉆探、槽探及物探等方法，鉆探孔布置可結合錨桿（索）的施工進行。危巖調查調查范圍落堆積區。調查內容包括但不限于以下：危巖體位置、形態、分布高程、規模和范圍；危巖體周邊及底界以下地質體的工程地質特征；8工程測繪內容如下：測繪方法可采用全站儀、三維激光掃描、無人機影像測繪及人工測繪等；1:500～1:20001:100～1:500；1:500～1:20001:50～1:100結構面的產狀、性質等；1:50～1:100；j)小比例尺、詳細勘查用較大比例尺。初步勘查勘查應滿足可行性方案設計的要求。基本查明危巖所處地質環境條件，收集勘查區危巖的相關資料。可利用無人機影像測繪或三維激光掃描測量技術，運用點云數據建立危巖體數字表面模型；編繪H。初步勘查可適當布置勘探工作，對用于穩定性等計算的巖石物理力學等參數以收集資料為主。9初步勘查的勘查報告內容包括：序言、地質環境條件、危巖區工程地質和水文地質條件、危巖體結構特征變形破壞特征案建及對可能采取的工程措施圖設計階段有針對應的平面圖剖面圖專題圖物理力學測試報告下詳細勘查基本要求結合防治工程的部署，充分利用初步勘查的成果，進一步查明危巖體結構、空間幾何特征和體積提供工程設計需要的巖土體物理力學參數穩定性評價和相關計算根據擬采取的防治方案開展工程部署區測繪工作，工程測繪應沿工程布置軸線進行。勘探工作部署有條件開展勘探工作時，根據危巖分布特征，主勘探線沿危巖體主崩方向布置，且盡可能通過危巖體整個勘查區穩定基座巖體內危巖體最后一條控制性結構危巖體輔勘探線的布置宜平行于主勘探線布置。危巖體防治工程軸線勘探剖面的布置沿設計工程軸線布置。應查明上部邊界控制結構面的寬度、長度、深度、剖面形態、尖滅層位、充填情況等。危巖體勘探點線的布設詳細勘查的勘探線布置應以控制危巖體為主導，間距布置參考表9執行。表9危巖體勘探線間距要求勘查等級一級二級三級勘探線間距不大于（m）102030主、輔勘探線上的勘探點數應以滿足施工圖設計為目的。主勘探線上的勘探點應能控制危巖體的主要結構構面的勘探點危巖體的規模于1主勘探線上的勘探于3個；輔勘探線上的勘探點或地質調查點總數不少于3個。危巖體勘探深度的要求勘探孔的深度應以查明危巖體基座和周邊巖（土）體特征為目的，其中，水平（傾斜）垂直（傾斜）勘探孔的深度應穿過最底層危巖體控制性結構面，進入穩定巖土體的深度m。水平（傾斜）鉆孔應穿過危巖體上部控制性結構面，進入穩定巖土體的深度應滿足擬m。施工圖設計勘查報告內容施工圖設計勘查報告內容包括序結構特征學并提供巖土體物理力學下10測、危巖變形監測等原始報告和附件。應提交供設計圖使用的工程地質圖冊等，包括：各防治單元的平面圖、立面圖、剖面圖、鉆孔柱狀圖、探井、探槽展示圖。施工勘查鑒于危巖多發育在陡峭的山崖，導致危巖勘查不同程度存在盲區。因此，危巖防治工程可在施工期間利用腳手架等工程開展施工勘查危巖防治應采信息法施工施工單位應配對清除危巖所揭示的地質露頭、施工中出現的重大地質變化進行施工勘查，并對其作出評價論。采用信息反饋法，結合防治工程實施，及時編錄分析地質資料，發現存在與原勘查結論不一致或可能影響工程安全等新情況要的防范施，并應開展施工勘查，以查明有關地質情況。施工階段勘查應6.2、6.3、6.4關規定，對已有勘查成果進行復核和補充。對于擬采取錨固技術治理的危巖，可結合錨固孔的施工，進一步查明主控結構面及錨固段根據現場的地質情況及時提出改進施工方法的意見，保障防治工程的施工適應施工勘查應提交相應的圖件及勘查報告。7危巖穩定性和落石運動分析試驗巖體力學試驗：采取控制危巖體邊界的主結構面巖石試樣進行巖石的重度、抗壓、抗拉和抗剪強（天然物理力學試驗確定其物理力學參數應選取結構面或兩側的巖石樣探槽中取或鉆孔采取巖心樣。應提供巖石試樣力學試驗報告。有條件應開展巖體結構面抗剪強度試驗的，試驗應符合現行GB/T50266的有關規定。當無條件進行試驗時，結構面的抗剪強度指標標準值可G并結合類似工程經驗確定。當無試驗資料和缺少當地經驗時，天然狀態或飽和狀態巖體內摩擦角標準值可根據天然狀態飽和狀態巖塊的內摩擦角標準值結合巖體完整程度按如下規定系數折減：a)完整：0.95～0.90；b)較完整：0.90～0.80；c)較破碎：0.85～0.70。注：巖體完整程度的劃分執行GB/T50218。水質分析：對于受水體影響的危巖治理工程應取樣進行水質簡分析，分析水體對鋼筋、混凝落石現場試驗：對重要保護區，有場地條件時應進行現場落石滾落試驗，以輔助分析落石運動軌跡及沿程破壞（包括落石自身解體破壞和對其他物體的破壞試驗現場應做好安全措11危巖穩定性和落石運動分析根據結構面邊界條件危巖體可能的失（滑移傾倒墜落用赤平投影及塊體極限平衡理論等暴雨及地震工分析計算危巖體的穩定性。危巖體穩定性分析方法參見A。根據歷史落石或落石試驗運動特可能向等計算或模擬落石運動軌跡、沖擊動能和彈跳高度等，為被動防護網或引導防護網等設計提供設計依據。落石計算分析方法參見B。8清除工程基本規定本規范所指清除工程包括人力錘擊楔裂法、靜態破碎法以及爆破清除法。應綜合考慮環境、安全及經濟等因素，慎重選擇清除方法治理危巖。采取爆破清除應編寫專項爆破設計，并按相關規定進行安全評估、評審和審批。清除過程中應加強危巖位移監測。人力錘擊楔裂法設計浮石、獨石等體積較小的危巖宜采用人力錘擊楔裂法。鉆孔宜呈方形分布，鉆孔排距宜與孔距相等，利于巖石沿鉆孔連線呈直線脹裂。邊緣鉆孔與危巖邊界距離不宜超過0.3于0.3裂的巖塊適宜搬運以及減輕不慎掉落的巖塊對工作平臺、防護架的沖擊力。鉆孔深度應不小0.6～0.8倍，宜采用垂直孔。施工為保證安全和便于施工，應搭建腳手架及工作平臺，腳手架頂部應高過工1.5m作平臺應采用鋼管緊靠危巖體搭建與危巖體底部與山和四周應采用符合安全要求的材料防止碎裂巖塊的沖擊和掉落。腳手架的安裝應滿足JGJ130工作平臺鋼管與山體之間應采用地錨連接。鉆孔前應對危巖體進行捆綁。捆綁宜采用Φ8～Φ12鋼絲繩在危巖體重心高度處及其上、下部位索不宜少于三圈鋼絲繩的緊度應能調危巖在施工過程中保持對安全狀態，又便于巖體開裂后的清理工作。捆綁鋼絲繩應與地錨相連。成孔后將鐵釬插入孔內，兩塊鐵片插在兩側，使用大錘錘擊的方法使危巖通過楔裂作用裂、解體。巖體開裂后宜采用風鎬、大錘解小，并搬運至安全地帶。靜態破碎法設計對于體積較大、人力清除較困難的危巖，宜采用靜態破碎法。根據巖石堅硬程度，確定抵抗線、孔間距、孔排距、孔徑、孔深、破碎層次、爆破劑用藥12當分層分臺階進行清除高度即臺階高度不宜超過1.2m，利于人工橇動、二次破碎、搬運。鉆孔宜從危巖體臨空面由外向內呈方形或梅花形布置，但應保持危巖體重心的穩定。邊緣鉆孔最小抵抗線不宜大0.3m，孔距和排距宜相等，宜為最小抵抗線0.8～1.0倍。孔徑不宜大50mm，一36mm～42mm。鉆孔角度不宜小于用每層鉆孔孔底標高應設計在一個水平上，保證下一循環作業工作面呈平面。靜態破碎劑漿體的水灰比應根據產品說明書節氣溫和巖石強度0.30～0.40。對有裂隙滲漏的鉆孔及吸水性強的巖石，應在配漿時適當提高水灰比，以免孔壁大量吸靜態破碎技術參數參見F。8.3.2施工應搭建腳手架及工腳手架起通行及防護作用工作平臺便搬1.5m工作平臺宜比孔口1.2m～1.5m，宜采用鋼管緊靠危巖體搭建與山可靠連接并成封和四周應按要求防止碎裂巖塊的沖擊和掉落。每清除一層危巖工作平臺下移一層，層高≤1.5m，寬度≥1.0m。工作平臺與山體之間宜采用鋼管、地錨連接。鉆孔前應對危巖體進行捆綁捆綁宜采用Φ10～Φ14鋼絲繩在危巖體重心處及其上下部位置進索不宜少于松緊度應能調既能使危巖在施工過程中保持相對安全狀態又便于巖體開裂后的清理工作。捆綁鋼絲繩應與巖地錨相連。當危巖體裂隙發育較破碎步采用網目200mm×200mm的柔性鋼絲網從臨空側包裹危巖體施工防止危巖體受破碎劑膨脹作用后發生掉塊柔性鋼絲網不宜包裹受破碎劑膨脹作用發生脹裂后進行巖塊的清理。宜選用震動較小的輕型鑿巖機鉆孔應按設計書的炮孔位置角深度畢應根據季節、氣溫選用靜態破碎劑。不同型號破碎劑不可混用，漿體不應摻雜其它化學品。攪拌后的漿體10min、5min內灌注完畢，攪拌中發現漿體迅速升溫變干，應將漿體舍棄不用。灌注漿體操作人員應佩戴護目鏡及乳膠手套，填充鉆孔時臉部不得正對孔口。應先灌注靠近臨空面的炮孔，后按“先四周，后中央”的灌注順序。灌漿時應連續成氣溫在10℃用靜態破碎劑施工后可不需加覆蓋（雨天除外溫在10℃以下時，灌漿后宜用草簾或彩條布覆蓋保溫養護。產生裂紋后可用水澆縫，加快其膨脹作用。危巖脹裂后宜大風鎬配合清運工從危巖臨坡的外邊緣開始向內清除危巖堆積在工作平臺上的破碎巖塊不應超過100及時將巖塊搬運至安全地帶碼放。應清運完上一層巖塊后，方可進行下一層施工。13爆破法設計應根據待應根據危巖體的節理裂隙發育、臨空面、與母巖依托確定最佳炮孔位置和參數，并考慮施工的安全以及個別飛散物的防護。當在危巖體頂部采用淺在臺階形成之前進行爆破應使爆破方向指向一個臨空面，并不應指向重要建(構)筑物。淺孔爆破炮孔直徑應≤50mm，深度應≤5m。深孔爆破炮孔直徑應＞50mm，深度＞5m，復雜環境深孔爆破深度宜＜20m。破碎單個危巖體大塊時，單位炸藥消耗150g/m齊發爆破或短延時毫秒爆破。當在危巖體控制性結構面后緣布置垂直炮孔一次性爆破清除危巖體時，炮孔宜設計、鉆鑿當在危巖體側面布置垂直扇形炮孔時，炮從危巖體兩側布扇形孔時，對向炮孔孔底宜交錯布置，兩者距離不宜小于相鄰炮孔孔底距。布置在同一控制面上的炮孔，宜采用導爆索網路同時起爆，如同時起爆藥量超過安全量時，宜分段起爆。復雜環境深孔爆破填塞長度應不小于底盤抵抗線與裝藥頂部抵抗線平均1.2復雜環境深孔爆破應采用毫秒延嚴格控制可能發生的段數重疊分段起爆時，應考慮危巖帶中相互依托單體的穩定關系。8.4.2施工臺階淺臺階爆破宜按單排或多排進行布孔，多排孔宜按方形或三角形（梅花形）布孔。鉆孔前應作好邊坡測量放線工作，邊樁點連線為鉆孔輪廓線。裝藥前應進行炮孔驗收，包括檢查深度、復核抵抗線等。應在指定的安全地點加工起爆藥放置起爆藥包時，雷管腳線要順直，輕輕拉緊并貼在孔壁一側，以避免腳線產生死彎爆破應嚴格按設計的裝藥結構裝藥淺孔爆破總的裝藥（滑動面）后緣破裂孔爆破若采用藥串結構藥包，在加工和裝藥過程中應防止藥卷滑落。炮孔裝藥后孔口未裝藥部分應用填塞物進行填塞，禁止使用無填塞爆破。填塞炮孔的炮泥一般采用鉆屑、黏土、粗沙，不得混有碎石塊。在臺階形成之前進行爆破應加大填塞長度和警戒范圍。8.4.2.8深孔爆破對形成反坡或有大裂隙的部位應考慮調整藥量或間隔填塞盤抵應進行處理，使其符合爆破要求。孔口抵抗線過小者，應適當加大填塞長度。裝藥時應確定警戒范圍，警戒區邊界應設置明顯標識并派出崗哨。爆破警戒14巖塊運輸低位、體積≤3030m的危巖體破碎后宜選擇簡易架空運輸索道將巖塊運至山腰平緩地帶或山腳下簡易索道線路宜為直線，只設一個傳動區段，不宜設置轉角站。可采用單區間無支架雙索單料斗往復式索道。索道兩端為拉緊端與錨固端，承載索錨固端設在高吊筐與吊鉤之間應有可靠的鎖緊防脫裝置。安裝簡易架空運輸索道應編寫專項安全施工方案。GB50127、GB12141、GB/T256529支撐工程基本規定當采用支撐技術治理傾倒式危巖及基座具有巖腔的滑塌式危巖時，應滿足抗傾覆要求。支撐體重心應位于危巖重心線外側。支撐體系設計危巖支撐體應根據支撐計算結果進行主體工程設計。C25支撐設計時，應進行支撐體地基的承載力及穩定性驗算。GB5001020cm相關構造措施及技術要點應符合下列要求：C250.6m；C303m3m15墻、柱撐的基礎嵌入巖石深度≥0.5m,墻、柱基礎外邊緣距坡面距離≥1.5m，如＜1.5m，應采用錨桿加固。施工支撐體基礎應置于完整、穩固的巖體上，并整平或鑿成向山體內側傾斜的臺階。混凝土澆筑應連續進行。鋼筋混凝土支撐的施工及驗收應符合GB50204危巖高位支撐時，應對腳手架自身在工作期間的穩定性進行全面計算，確10錨固工程基本規定當危巖治理采用錨固方案考慮（索（索寬宜選擇當墜落式危巖體積較大，且后緣無裂隙，可使用錨固措施。對于整體性比較好的危巖體外錨頭宜采用點錨，對于整體性較差的危巖體外錨頭危巖體錨固深度按照伸入主控結構面計算。錨桿（索）的錨固段長宜3.0m～8.0m，錨桿自由段長度受穩定巖層界面控制，在設計中自由段伸入主控結構面的長度應≥1.5m，錨桿自由段長度≥5.0m，且應保證錨桿和被錨固結構體系的整體穩定。錨桿的布置間距應根需提供的總錨固力及單錨承載力設計值確宜根據本標準在內的相關技術規范搭鉆孔根據需要可采用水鉆或干鉆鉆鉆孔預應力錨桿（索不宜筋格樁或噴網等組合作用。10.1.10錨桿（索（參見見E)選擇（索設計、注漿體和傳力結構及防腐等技術要求，還應GB50086錨桿（索）設計錨桿（索）軸向拉力標準值見公式（1）計算：HN tkH

......................................(1)式中：

akcosakN ——錨桿（索）軸向拉力標準值(KN）；ak16Htk錨桿索）水平拉力標準值(）；——錨桿（索）傾角(°)。錨桿（索）鋼筋截面面積應滿足公式（2）、（3）的要求：普通鋼筋錨桿：sAKbNaks

......................................(2)fy預應力錨索錨桿（索）：

sAKbNaks

......................................(3)fpy式中：A——錨桿（索）鋼筋或預應力錨索截面面積(m)；f f ypyy

——普通鋼筋或預應力鋼絞線抗拉強度設計值（KPa）；bK——錨桿（索）桿體抗拉安全系數，應按表10取值。b表10錨桿（索）桿體抗拉、錨固體抗拔安全系數防治工程等級安全系數錨桿（索）桿體抗拉錨桿（索）錨固體抗拔一級2.22.6二級2.02.4三級1.82.210.2.3錨桿（索）錨固體與巖體間的錨固長度應滿足公式（4）要求：10.2.3錨桿（索）錨固體與巖體間的錨固長度應滿足公式（4）要求：lKNakaDf.....................................(4)rbk式中：K——錨桿（索）錨固體抗拔安全系數，按表10取值；l——錨桿（索）錨固段長度(m)；D——錨桿（索）錨固段鉆孔直徑(m)；frbk——巖體與錨固體極限粘結強度標準值(P)取值。17表11巖體與錨固體極限粘結強度標準值巖石類別極限粘結強度標準值frbk(Ka堅硬巖1500～2500較硬巖1000～1500軟巖600～1200注：表中數值為錨桿長度6m的灌漿體與巖體層的平均極限粘結強度經驗值。10.2.4錨桿（索）桿體與錨固砂漿間的錨固長度應滿足公式（5）的要求：KNakla (dfb式中：l——錨筋與砂漿間的錨固長度(m)；d——錨筋直徑(m)；fb——鋼筋或鋼絞線與錨固砂漿間的粘結強度設計值（Kfb——鋼筋或鋼絞線與錨固砂漿間的粘結強度設計值（Ka，應由試驗確定，當缺乏試驗資料時可按表12取值。1fb單位：KPa錨桿（索）9.1.5。2m～5m10.3錨桿（索）施工（索術要求。按現行國家標準GB50086有關規定執行。18錨桿（索）類型水泥漿或水泥砂漿強度等級M25M30M40水泥砂漿與螺紋鋼筋間的粘結強度設計值120014001600水泥砂漿與鋼絞線、普通鋼筋間的粘結強度設計值800900100011排水工程基本規定裂隙水壓力對滑塌式危巖和傾倒式危巖的穩定性有一定的排水應包括截減少（雨水沿裂隙下滲的封填等措施形成相相成的排水、防滲體系。排水工程以防下滲、降低地下水位、使水體盡快匯集排泄為原則。地表截溝應根據危巖體周圍的地表匯流面積降雨歷時和徑流方向等進行危巖體中地下水危巖體中下部適當位置鉆設排水排水孔以較大范圍滲透結構面為宜。危巖排水應滿足使用功能要求、排水結構安全可靠、便于施工、檢查和養護維修。地表排水在（帶后部設置的排水溝宜采用明溝排水強度等級不應低于片石強度等級不應低于土或預制混凝土強度等級不應低于溝應進行防滲處理；截、排水溝的底寬和頂寬≥500mm，可采用梯形斷面或矩形斷面，其溝底縱坡≥0.3％。當截溝出水口處的坡面坡度＞10％頭高差＞1.0m時，可設置跌水和急流槽將水流引出坡體或引入排水系統。危巖體后緣截、排水溝，應設在遠離危巖體后部主控結構5m的穩定斜坡面上。排水工程的設計除應按上述要求執行外，還應符合JTG/TD33中的有關規定。危巖體內部排水在設計地下排水設施前應查明場地水文地質條件，獲取設計、施工所需的水文地質參數。在危巖體下部鉆設排水孔時，孔徑宜為60mm～110mm，排水孔坡比＞0.5％，并與地表排水設施相協調。危巖體支撐墻內宜安置φ60mm～φ110mmPVC管，作為排水管。內側伸入危巖體后部的危巖裂隙或地基巖土體內，排水孔坡比＞0.5％。防滲封填當危巖體頂部存在大量裂縫應采用封填技術進行縫封填的目的在于減少（雨水滲入危巖體，起利于其穩定的作用。宜用高標號高抗滲性的砂漿（M30）或細石混泥土（C20）；危巖體頂部裂縫封填時，若裂縫寬度2cm用細石混凝土，巖頂部裂縫寬度小且有廣泛發育時宜用細石混泥土全面澆筑，厚20cm～30cm。采用壓力灌漿時，灌漿孔直徑60mm～110mm，沿著危巖體后部張拉裂隙前后一定寬度按梅花樁型鉆孔，鉆孔應穿越主要結構面。施工排水工程施工按設計要求選定位定軸線然后按設計圖紙尺寸基礎范圍，進行土石方開挖。19排水設施施工前宜先完成臨時排水設施施工臨時排水設施進行經常維護排水暢通。截水溝和排水溝施工應符合下列規定：截水溝和排水溝采用漿砌塊石、片石時，砂漿應飽滿；截水溝和排水溝的水溝線形要平順，轉彎處宜為弧線形。排水工程的施工除應按上述要求執行外，還應符合JTGF10、JTG/TD33中的有關規定。12柔性防護網工程基本規定本方法適（剝離式危巖或對危巖體采用主動加確定危巖崩落分布分析選擇防護網類型條件復雜的高宜根據斜坡針對性地設計采用相應的柔性防護網與其他防護措施配合使用實現防護工程的優化根據防護工程安全能及運動軌跡等綜擬采取主動防護網或引導防護網的工程部位查明危巖卸荷帶發育風化帶深度采取被動防護網的工程部位能跳防護工程選用的材料及定型構件產品應滿足防護網系統承載力要求滿足防護工程設計使年限的防腐蝕要求。柔性防護網工程應持續進行后期維護和監測。對重要保護區要且有場地條件時宜進行現場落石滾落試驗輔助分析落石運動軌跡及程破壞特征（包括落石自身解體破壞和對其他物體的破壞），試驗現場應做好安全措施。應根據歷史落石或落石試驗運動特可能向等計算或柔性防護網工程設計使用年限應與生產廠家給定的產品使用壽命一致。主動防護網對塊體較大的危巖單體提出錨桿加梅花形錨固網（見圖1（a）)采用梅花形布置的錨桿和錨墊板、連接相鄰網片的縫合繩（絲或連接件，將柔性網片連續覆蓋在坡面上形成主動防護網。矩陣式錨固網（見圖1(b)）采用縱橫排列的錨桿和支撐繩、連接柔性網與支撐繩的縫合繩，將柔性網片覆蓋在坡面上構成主動防護網。應根據勘查報告提供的危巖或潛在落石分布區域主動防護網布置范圍分別向上外延伸＞2m，距坡1m不宜布置主動防護網。宜根據已有工程設計經驗采用工程類比法進行主動防護網工程設計，或13適20表13常用主動防護網的結構構成與適用條件類型型號網型其他標準配置工程設計參數適用條件梅花形錨固網GTST/65Φ25鋼筋錨桿及兩端應帶有320mm10mm繩和φ16錨桿軸向拉力設計值50kN～80kN2m～33m～4m。單塊危巖體積不大于0.5m，相鄰四根錨桿所限定的防護單元內在設計使用年限內可能發生崩落的危巖總量不大于1.5mGSS2S/250SO/2.2/50φ8φ14其他同GTS單塊危巖體積不應大于相鄰四根錨桿所限定的防護單元內在設計使用年限內可能發生崩落的危巖總量不應大于2m矩陣式錨固網GQR2Q/280/4×4φ16鋼絲繩錨桿，φ16支撐繩和φ128錨桿軸向拉力設計值50kN～80kN2m～34.5m。同GSS2GQS2Q/280/4×4SO/2.2/50同GSS2GAR2DO/08/300/4×4同GSS2GPS2DO/08/300/4×4SO/2.2/50同GSS2注1：未給出鋼筋牌號的鋼筋錨桿指最低強度牌號的鋼筋可滿足要求。注2：錨桿設計參數區間值應根據防護工程安全等級、坡角和地層錨固條件選定，坡角＞60°或坡角＞45°且防護工程安全等級為I級時，錨桿軸向拉力和長度取上限、錨桿間距取下限，地層錨固條件差（風化層或覆土層厚度超過1m）或錨固條件較差（錨固范圍內的強風化層或覆土層厚度超過0.5m）程安全等級為I注3：SO/2.2/50表示鋼絲直徑為2.2mm、網孔尺寸為50mm的格柵網。12.2.6主動防護網安裝示意圖見圖1。12.2.6主動防護網安裝示意圖見圖1。（a）梅花形錨固（b）矩陣式錨固注：1——柔性錨桿；2——邊界支撐繩；3——鋼筋錨桿及其錨墊板；4——網孔呈長菱形的高強度鋼絲網或絞索網；5——橫向支撐繩；6——縱向支撐繩；7——網孔近為正方形的絞索網或鋼絲繩網；8——縫合繩。圖1主動防護網安裝示意圖21被動防護網被動防護網布置原則如下：5m（n＞5）的防護工10m；當受地形條件限制而使單道被動防護網局部走向變化過大（包括水平面和鉛直面內的變化5m。當相鄰兩道被動防護網的重疊段順坡向間距較大時，尚應根據落石可能的運動方向增大重疊長度；1m2。（a）拉錨式（b）自立式注1：1——上支撐繩；2——柔性網；3——可能存在的中部橫向約束繩；4——下支撐繩；5——鋼柱；6——基座；7——地面；8——上拉錨繩。注2：拉錨式是指鋼柱柱腳鉸接并采用上拉錨繩穩定的被動防護網；自立式是指鋼柱柱腳剛性連接的被動防護網。圖2被動防護網安裝示意圖被動防護網安裝位置處，落石沖擊平動速度標準值應符合公式（6）的要求：VV (6)k r式中：V——落石沖擊平動速度標準值，宜取第97百分位統計結果（m/s）；k22V——被動防護網所用柔性網的容許落石最大沖擊平動速度，宜按被動防護網定型試驗時的最大沖擊速度提高5m/s確定。當缺乏試驗數據時，則環形網取35m/s，其他網型取30m/s。12.3.5根據防護等級（能量）確定被動防護網規格，被動防護系統的規格及其構造功能見表14。表14被動防護系統的規格及其構造功能參考表類型基本構成防護能量（kJ）PD-025Φ12雙支撐繩和Φ1“（每跨312側拉錨繩（單繩，DO/08/250型鋼絲繩網，Φ8縫合繩。250PD-050鋼柱，帶減壓環的Φ16雙支撐繩和Φ14“人”字形上拉錨繩（每跨6個減壓環Φ16側拉錨繩（單繩，DO/08/200型鋼絲繩網，Φ8縫合繩。500PD-075鋼柱，帶減壓環的Φ18雙支撐繩和Φ16“人”字形上拉錨繩（每跨10個減壓環Φ18側拉錨繩（單繩，DO/08/150型鋼絲繩網，Φ8縫合繩。750引導防護網陡崖落石較頻繁且以墜落為主時，宜采用引導防護網引導落石受控運動。引導式防護網包括覆蓋式和張口式3。(a)覆蓋式(b)張口式注：的頂部采用鋼柱、拉錨繩、支撐繩等固定方式將柔性金屬網以一定角度張開的引導式防護網。圖3引導防護網安裝示意圖宜根據勘查報告建議的坡面危巖或落石威脅區用覆蓋式引導防護網時布置范圍m，向兩側緣外延伸≥2m；采用張口式引導防護網時攔截部分可設置在落石彈跳高度相對較低位置處，布置范圍向兩側緣外延伸＞2m。距坡0.5m高范圍內不宜布置引導防護網。覆蓋式引導防護網防護范圍上緣邊坡錨固條件4所示將上緣錨桿上移并采用懸吊繩來懸掛柔性網。23圖4帶懸吊繩的引導防護網主要結構構成簡圖錨桿與基礎根據柔性防護網類型和錨桿承載條件的不同，宜按以下原則選擇防護網的錨桿類型：除臨長層與支撐繩拉錨繩等鋼絲繩類構件端部相連宜采用錨頭有連梅花形錨固網的帶錨墊板錨桿和被動防護網基座錨固錨桿應采用鋼筋需要時采用自鉆應按以下原則設計錨桿方位：主動防護網和引導防護網的錨桿軸向宜垂直于坡面；被動防護網用柔性錨桿軸向宜沿其所受拉力方向設置；被動防護網鋼柱基座錨桿軸向與鋼柱間夾角不宜超15°。除應滿足承載力要求外，柔性防護網用錨桿的設計還應符合以下要求：柔性錨桿的錨頭連接環套內應嵌套套環，連接環套鋼絞線段應套裝套管；主動防護網和引導防護網用錨桿以及被動防護網用柔性錨桿的錨固段長度≥1.5m，被動防護網鋼柱基座錨固錨桿的錨固段長度≥0.6m；采用鉆孔繩錨桿的鉆孔直徑不應小于鋼絲繩公稱直徑2.5倍如桿體全長采用了防腐蝕鍍層層厚度≥6否則注漿體保護層厚度≥10mm；鉆孔錨桿的注漿應采用強度等級不低M20C20。載設計值軸向抗拉承載施工的順序組織施工。24一個連續布置的獨立防護網或一組相互關聯的防護網，宜在完成全部錨桿或基礎放線定位主體施工作業前清除工程區域內及上部坡面影響施工安全的浮土浮應嚴密監測防護區域及其上部坡面危巖或孤石的穩定狀態穩及時發出落石及時查明落石源和發生原檢查落石源周邊及沿滾落要時應及時進行處12.6.4主動防護網的錨桿施工、格柵網或承載網安裝應從上向下進行，且宜隨著錨桿施工向下推進，盡早進行錨桿施工區上方的格柵網或承載柔性網安裝。12.6.5解開和展開卷裝捆扎的鋼絲繩網時，其彈開側不應有人員。支撐繩張拉時，人員應遠離支撐繩意外回彈所能波及的范圍。13防治工程的優化組合危巖防治工程是以工程涉及的地質體及工程所在的地質環境為研究對象，利用地質工程的理體現危巖帶防治工程的宏觀性與危巖單體防治的微觀性相結合分考慮主動與被動防治技術的相輔相成，重視地表水的截排和地下水的導排作用。主動防治技術包括灌漿包括攔石（堤攔石柵欄以及森要使攔擋優化組合技術體現了危巖單體治理與攔擋相結合的治與防的理念將前因危巖勘查精度不高而可能將造林人類工程活攔擋結構主要針對以傾倒式危巖為主的復合型危巖體有滑移式和防治設計過程中應優化設計參數聯合考慮當支撐體在危巖滑動力作用對于單一采用支撐技術治理的墜落式危巖或傾倒式危巖為防止其在隨機荷載作用下失穩危巖體上布設一定數量的錨桿，作為安全儲備，提高治理的有效性。在具有支撐條件量不采用清除技術清除危巖體后產生新的危巖優先采14腳手架與防護工程基本規定危巖防治工程應根據JGJ130安裝使拆除腳手架按相關技術要求計算、分析腳手架在工作狀態下的穩定性，確保其安全使用。腳手架工程應采用落地式或型鋼懸挑式雙排及以上扣件式鋼管腳手架。腳手架工程應根據工程的實際情況編制安全專項施工方案。搭40m及以上落地式鋼管15m及以上懸挑式腳手架等超過一定規模的腳手架工程應進行專家技術論證。25設計計算JGJ130 NNN+N (式中：N（N）N2kN，雙排架取3kN；N/2取值b)腳手架作業平臺應進行承載力和機械的振動和給進力的計算: N12（N）09ΣN (式中：NΣN施工荷載總和的1/2取值。構造要求JGJ13014.3.2～14.3.10立桿應符合以下要求：200mm1.5m1搭建腳手架的立桿部位為不平整巖面時，應設地錨，立桿架設在地錨上；500mmф25mmGB500103m30m；1.8m1.5m；（0.1m），0.5m連山件應符合以下要求：1526表15連山件布置最大間距表搭設方法高度豎向間距（h水平間距（l）每根連山件覆蓋面（m雙排落地≤50m3h3la≤40雙排懸挑＞50m2h2la≤27操作平臺≤24m1h1la≤5h——步距；la——縱距。應靠近主節點設置，沒有主節點的，應增加水平桿作為主節點，偏離主節點的距離≤300c) 24mΦ42Φ20750500250（含彎頭24c) 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置；山件與山體之間宜采用巖壁錨連接，巖壁錨在完整巖體內的長度≥0.6m，且向下與巖壁成45°；開口型腳手架的兩端應設置連山件，連山件的垂直間距≤3m；連山件應呈水平設置，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接。連山件長度≤4m；40m開口型腳手架應符合以下要求：45°～60°之間；4m，腳手架縱橫水平桿應頂住山體；1～2剪刀撐應符合以下要求：作業平臺支架內部分別設置縱橫兩向豎直剪刀撐，沿支架縱、橫向每≤4.5m3m斜道應符合以下要求：對于無法修建施工通道的工程，應在腳手架上搭設施工人行通道；斜道應附著外腳手架或山體設置。14.3.7型鋼懸挑腳手架應符合以下要求：型鋼懸挑梁應與山體可靠錨固；C20；13.3.3作業平臺應符合以下要求：按腳手板鋪設的需要增加橫向水平桿；除工作面外應設置防護欄桿，上下作業平臺不應同時作業；271.2m作業平臺應圍繞危巖體搭設，寬度應≥1.5m，如有＞Φ50mm的鉆孔作業，寬度則應增加至2.0m1.5m2.2m搭設。14.3.9防護設施應符合以下要求：腳手架的底部外側下方應設置防護擋板，防護擋板應堅固耐用；臨街或臨道路搭設腳手架時，應設置雙層防護棚。外側應有防止墜物傷人的防護措施；腳手架臨近房屋時，在腳手架和房屋之間應采取隔離措施。14.3.1016。表16腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法項次項目技術要求允許偏差（mm檢驗方法與工具1地基與基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不沉降-102雙排腳手架立桿垂直度最后驗收立桿垂直度-±100用經偉儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度(m)總高度50m40m30mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±50±80±100±7±25±50±75±100±7±50±1003雙排腳手架間距步距縱距橫距±20±50±20鋼卷尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端±20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差±105剪刀撐斜桿與地面的傾角45°～60°角尺6扣件安裝主結點處各扣件中心點相互距離α≤150mm鋼卷尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差α≥500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離α≤h/3鋼卷尺縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離α≤In/3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力距40N.m～65N.m扭力板手282815監測基本規定納15.1.2勘查和施工期間應做好監測工作的銜接，保證監測工作的連續性。15.1.315.1.4智防治效果監測時間不應小于一個水文年，數據采集時間間隔≤30d。負責委負責監測網點布設字型、方格型、放射型。15.2.215.2.3利用勘探工程的鉆孔布設。當變形具有多個方向時，每一個方向均應有監測剖面控制。監測方法及內容候變形監測的主要內容為裂縫的水平位移、垂直位移、變形方向、建(構)筑物變形監測等；誤0.5GB50026掌握GB50086支撐工程宜采用壓力盒感盒抬29監測資料整理分析監測報告應以時報、日報、旬報、月報、季報或年報等形式提交。16工程質量檢驗與驗收基本規定防治工程施工質量驗收合格應符合下列規定：符合工程勘查、設計文件的規定；符合本標準和相關專業驗收規范的規定。16.2質量檢驗治理工程的原材料質量檢驗應包括下列內容：材料出廠合格證檢查；工程采用的主要材料、半成品、成品、建筑構配件、器具和設備應進行進場檢驗；錨桿漿體和混凝土的配合比試驗，強度等級檢驗。16.2.2錨桿（索）CGB/T50344的有關規定。防護網的施工質量檢測和評定應符合本標準及現行行業標準的有關規定。GB50203、GB50202、GB50204竣工驗收危巖防治工程竣工驗收應取得下列資料：竣工驗收申請、施工單位自檢報告、竣工報告、參建各方工作總結報告；各參建單位中標通知書及其資質復印件；30施工組織設計、監理規劃及實施細則；原材料出廠合格證、場地材料復檢報告或委托試驗報告；混凝土強度試驗報告、砂漿試塊抗壓強度試驗報告；錨桿（索）抗拔試驗等現場檢測報告；第三方治理效果監測報告（除浮石清除外）；設計變更通知、重大問題處理文件及技術洽商（交底）記錄；各分項、分部工程檢驗驗收記錄；施工前、中、后完整的影像資料；最終驗收時應提交項目竣工結算和財務決算及相應的審計報告。3131AAAA（資料性附錄）危巖穩定性分析方法與評價A.1一般規定危巖體穩定性計算所采用的荷載為危巖體自重、裂隙水壓力和地震力。危巖體穩定性計算所采用的工況可分為三種情形，各工況考慮的荷載組合應符合下列規定：2，暴雨工況：考慮自重和暴雨時裂隙水壓力；A.2危巖體穩定性計算應根據危巖范圍、規模、危巖破壞模式及已經出現的變形破壞跡象，采用工程類比法對危巖的穩A.2.2危巖穩定性計算中，裂隙水壓力和滑動面的揚水壓力可按公式（A.1、A.2）計算：A.2.2危巖穩定性計算中，裂隙水壓力和滑動面的揚水壓力可按公式（A.1、A.2）計算：1V rh2 (A.1)21U rlh (A.2)2式中：V——裂隙水壓力(KN/m)；U——揚水壓力(KN/m)；h——裂隙充水高度(m)，在暴雨時可取裂隙深度的1/3～2/3，對于危巖體后緣裂隙排水不暢的，在現狀時按實際調查取值；l——危巖體底部與滑面接觸的長度(m)。危巖穩定性計算中，地震力方向可視為水平，地震力大小可按公式（A.3）計算： QW (.式中：Q——作用于危巖體上的地震力(KN/m)；W——危巖體自重(KN/m)；——地震水平系數，取0.05。滑移式危巖體穩定性計算模式應符合下列規定：32后緣無陡傾裂隙時應按公式（A.4）計算，滑移式危巖體穩定性計算模型（后緣無陡傾裂隙見A.1；cosQsinV)tancHF sinWsinQcos

......................(A.4)式中：V——裂隙水壓力(KN/m)，根據不同工況按式（A.1）計算；Q——地震力（K/式（A3——危巖體穩定性系數；c——結構面粘聚力標準值(kPa)，當裂隙未貫通時，取貫通段和未貫通段粘聚力標準值按長度加權的平均值，未貫通段粘聚力標準值取巖石粘聚力標準值的0.4倍；——結構面內摩擦角標準值(°)，當裂隙未貫通時，取貫通段和未貫通段內摩擦角標準值按長度加權的平均值，未貫通段內摩擦角標準值取巖石內摩擦角標準值的0.95倍；——滑面傾角(°)；H——裂隙貫通段上端到裂隙未貫通段段末端的垂直距離（h——結構面上裂隙貫通段的深度（m）。圖A.1滑移式危巖體穩定性計算模型（后緣無陡傾裂隙）b)后緣有陡傾裂隙時應按公式（A.5）計算，滑移式危巖體穩定性計算模型（后緣有陡傾裂隙A.2。FcosQsinV)UtanclWsinQcosV)..................(A.5)式中：l——危巖體底部與滑面接觸的長度（m——滑面傾角(°)；——后緣裂隙與豎直方向的夾角(°)；U——滑面的揚水壓力(kN/m)，根據式（A.2）計算。33圖A.2滑移式危巖體穩定性計算模型（后緣有陡傾裂隙）（雙結構面見A.3；主側結構面巖性不同時：11N1tan1cs11F

N2tan2c2

.........................(A.6)WsinQcos主側結構面巖性相同時：(N1N2)tanc(s

s2)F 1WsinQcos

...........................(A.7)N1N2cos2sin12cos1sin12..................................(A.8).................................(A.9)式中：W——危巖體的重力（K；Q——地震力（K——雙結構面交線的傾角(°)；N——危巖體重力和地震力在雙結構面交線上的垂直分量（NNNN在主側結構面上的分量（KN）,根據公式(A.8)、(A.9)計算；1 2cc——主側結構面粘聚力標準值(KPa)，當裂隙未貫通時，取貫通段和未貫通段粘聚力標準值1 2按面積加權的平均值，未貫通段粘聚力標準值取巖石粘聚力標準值的0.4倍；2——主側結構面內摩擦角標準值(a)0.95342——危巖體重力和地震力在雙結構面交線上的垂直分量與主側結構面的夾角；ss1

——主側結構面的面積（m。圖A.3滑移式危巖體穩定性計算模型（雙結構面）傾倒式危巖體穩定性計算應符合下列規定：緣巖體抗拉控制）見圖A.4；1)危巖體重心在傾覆點之外時：flkH緣巖體抗拉控制）見圖A.4；1)危巖體重心在傾覆點之外時：flkHh?Hhb?Fsin?2sin cos?cos()??...............(A.10)WaQ0V??Hh?sin 3sin coshbcos()???2)危巖體重心在傾覆點之內時：flkHh?1Hhb?Fsin?2sin cos?cos()?Wa?Q0V??Hh.................(A.11)hb??sin 3sin coscos()??式中：h——后緣裂隙深度（m；h——后緣裂隙充水高度（mH——后緣裂縫上端到未貫通段下端的垂直距離（ma——危巖體重心到傾覆點之間的距離（mb——后緣裂隙未貫通段下端到傾覆點之間的水平距離（m；h——危巖體重心到傾覆點的垂直距離（m035flk——危巖體抗拉強度標準值（ka，根據巖石抗拉強度標準值乘以04——危巖體與基座接觸面傾角（°；——后緣裂隙傾角（°。圖A.4傾倒式危巖體穩定性計算模型（后緣巖體抗拉控制）抗拉控制）見圖A.5；1flk抗拉控制）見圖A.5；1flkbWa2F 3 (A.12)QhV(1h03sinbcos)注：符合意義同前。圖A.5傾倒式危巖體穩定性計算模型（底部巖體抗拉控制）墜落式危巖體穩定性計算應符合下列規定：（A.13A.6；36c(Hh)QtanF (A.13)WflkF

(H)

................................(A.14)Wa0Q0式中：——危巖抗彎力矩計算系數，依據潛在破壞面形態取值，一般取1/12～1/16，當潛在破壞面為矩形時可取1/16；0a——危巖體重心到潛在破壞面的水平距離（m；00b——危巖體重心到過潛在破壞面形心的鉛垂距離（m0flk——危巖體抗拉強度標準值（ka，根據巖石抗拉強度標準值乘以02c——危巖體粘聚力標準值(KPa)；——危巖體內摩擦角標準值（°圖A.6墜落式危巖體穩定性計算模式（后緣有陡傾裂隙）b)對后緣無陡傾裂隙且形狀不規則的懸挑式危巖按公式（A.15（后緣無陡傾裂隙且形狀不規則見圖A7FcH0QtanW................................(A.15)fH2Flk0Wa0Q0.................................(A.16)式中：H——危巖體后緣潛在破壞面高度（0flk——危巖體抗拉強度標準值（Ka，根據巖石抗拉強度標準值乘以03定。37圖A.7墜落式危巖體穩定性計算模式（后緣無陡傾裂隙且形狀不規則）（后緣無陡傾裂隙且形狀較規則見圖A8flkF

2H0

.................................(A.17)Wa0 拉拉

H2F 拉 6

拉W

0HQ H2

...........................(A.18)I I 0 (A.19)12A拉MIz...................................(A.20) yH0 (A.21)2式中：I——危巖體橫截面對Z軸的慣性矩，根據公式（A.19）計算；拉——重力和地震力對A點產生的應力（Ka公式（.0）計算拉——危巖體抗拉強度標準值（Ka；y——為所求應力點的縱坐標，根據公式（A.21）計算；M——重力和地震力對A點的彎矩（N38圖A.8墜落式危巖體穩定性計算模式（后緣無陡傾裂隙且形狀較規則）A.9（由上緣裂隙控制危巖穩定）A.9；flkF

2ABWaQba——危巖體重心到上緣潛在破壞面形心的水平距離（ma——危巖體重心到上緣潛在破壞面形心的水平距離（mb——危巖體重心到上緣潛在破壞面的垂直距離（mlAB——上緣裂隙未貫通段長度（m圖A.9墜落式危巖體穩定性計算模式（由上緣裂隙控制危巖穩定）393危巖體穩定性評價危巖體穩定狀態應根據穩定系按表A.1確定。表A.1危巖體穩定狀態危巖穩定性系數F危巖穩定狀態不穩定基本穩定穩定危巖類型滑塌式危巖F＜1.01.0≤F＜1.3F≥1.3傾倒式危巖F＜1.01.0≤F＜1.5F≥1.5墜落式危巖F＜1.01.0≤F＜1.5F≥1.5A.3.3危巖穩定性安全系數應根據危巖防治工程等級和危巖類型，按表A.2確定。表A.2危巖體加固設計安全系數取值建議危巖類型危巖防治工程安全等級一級二級三級工況1、2工況3工況1、2工況3工況1、2工況3滑移式危巖1.41.151.31.101.201.05傾倒式危巖1.51.201.41.151.301.10墜落式危巖1.61.251.51.201.401.1540BBBB（資料性附錄）落石計算分析方法1崩塌落石沖擊力根據日本道路協會基于落石自由落體運動沖擊力的試驗數據及Hertz彈性碰撞理論得出的經驗公式，并考慮法向和切向恢復系數得出崩塌落石沖擊力計算公式，見（B1～.：垂直向：?

2 2 3 ??1k?

108G35H5sin??水平向：

Ymax

?

h

tan2

22

......................(B.1)??1?

108G35H5cos??qXmax

Rhtan

.....................(B.2)45 (B.3)2式中：qXYq——分別為水平向和垂直向最大分布荷載（KG——落石質量（tkk——法向恢復系數、切向恢復系數，具體取值詳見表B.1；——拉梅系數（K/m10；H——落石至碰撞點高度（mh——結構緩沖土層厚度（m——沖擊力緩沖土層擴散角（°按式（B3——沖擊力緩沖土層內摩擦角（°；——沖擊力入射角（°；R——落石等效半徑高度（mB.1.2ββ41ecosecos2nesin2tv v gt220x 0yB法向恢復系數k和切向恢復系數kt取值來源坡面覆蓋層特征及場地描述kkt美國聯邦公路CRSP程序極軟：以拳擊易被打入幾英寸0.100.50軟：拇指易壓入幾英寸0.100.55堅實：一般用力下拇指可壓入幾英寸0.150.65堅硬：拇指易壓出痕跡，但需極用力才可壓入0.150.70極堅硬：易被拇指指甲劃傷0.200.75堅固：難于被拇指指甲劃傷0.200.80～0.85極軟巖：可被拇指指甲劃傷0.150.75較軟巖：地質錘尖擊打可破碎，易被小刀切削0.150.75軟巖：難被小刀切削，可被地質錘擊打出淺坑0.200.80中等巖：小刀不能切削，可被地質錘一下擊碎0.250.85硬巖：試件需要不止一下才可擊碎0.25～0.300.90較硬巖：試件需要多次才能擊碎0.25～0.300.90～1.0極硬巖：試件僅能被地質鑿切割0.25～0.300.90～1.0Giani,1992基巖裸露0.50.95塊石堆積層0.350.85巖屑堆積層0.300.70土層0.250.55B.2落石彈跳運動軌跡B.2落石彈跳運動軌跡B.2.1落石彈最大跳高度按照公式（B.4～B.9）確定：vsin2H stani.............................(B.4)2gsvsincosi2.................................(B.5)gv vii...........................(B.6)vi................................(B.7) (B.8)arcta?cot? (.?e??e?42式中：H ——危巖最大彈跳高度（ms——危巖彈跳最高點距離起跳點的水平距離（iv——危巖碰撞坡面后的反彈速度（/iiv——危巖碰撞坡面后的入射速度（/i0v ——危巖脫離母巖后沿x軸ms0v——危巖脫離母巖后沿yms0yg——重力加速度（ms；t——危巖墜落時間（s，由墜落初速度及具體地形按自由落體的公式試算得出；ee——巖塊法向回彈系數與切向回彈B.2確定；——斜坡坡角（°——危巖運動方向與水平面的夾角（°表B.2巖塊恢復系數B.2.2落石最大滾落距離按照公式（B.10～B.12）確定：it表B.2巖塊恢復系數B.2.2落石最大滾落距離按照公式（B.10～B.12）確定：it2S 0.7vgcostantand (B.10)vevsin (.1itt iltan(B.12)dr式中：tand——滾動摩擦系數，可由式(.2或表Bv——危巖碰撞坡面后沿坡面的反彈速度，即初始滾動速度（msi43碰撞系數地面巖性硬巖軟巖硬土