1、目錄第 1 章 超大鋼梁概況 .2第 2 章 方案概述 .3第 3 章 構件分段 .43.1分段原則 .43.2分段數量 .43.3工況分析 .4第 4章 超大鋼梁安裝 .54.1胎架布置 .54.2鋼梁安裝順序 .54.3鋼梁安裝流程 .5第 5章 材料設備及人員投入計劃 .75.1主要材料設備投入計劃 .75.2勞動力投入計劃 .7第 6章 樓板加固技術要求 .86.1一般要求 .86.2底部結構承載力計算 .86.3扣件鋼管樓板模板支架計算書 .9第 7章 安全保證措施 .12第 1章 超大鋼梁概況三區 L2層3.3b 區A店處新增鋼結構，其中有三根超大箱型鋼梁，長度將近27m,最重的一

2、根達 67.5t 。5號塔吊原卸車點在山東路上，卸車限重5.7 噸。為便于超大梁的卸車，目前東側基坑已經回填, 構件車可以開到場地內卸車。三區工況示意圖超大梁分布圖第2章 方案概述由于設計要求此處分段不能超過5段，構件最重一根達到 20噸，通過詳細工況分析及經濟性分析最終確定的方案為6根超重鋼梁采用 50噸汽車吊上樓板卸車、吊裝。其余 12噸以內的鋼梁采用塔吊卸車、安裝（構件車上樓板，到達5#塔吊 20米半徑內，卸車限重達到12噸）。汽車吊及構件車上樓板的區域 LG層以下需要用腳手架進行加固，以確保施工的安全性。行車線路如下圖所示：樓板加固分三個區域：加固 1區主要是考慮到汽車吊及構件車上樓板

3、進行超重鋼梁的吊裝， B3LG 層樓板進行腳手架加固，加固區域每層約 521平米，上部最大荷載 70噸。加固 2區主要是考慮到鋼梁支撐胎架落到LG層樓板上，為避免集中力過大，需對 B3LG層樓板進行腳手架加固，加固區域每層約181平米，單個胎架最大荷載 11噸。加固 3區位于 2號大門處，主要是受 2號大門處場地限制，鋼構件車無法進行回轉，因此需對 B3LG層樓板進行腳手架加固，擴大車輛回轉空間，加固區域每層約 275平米，構件車最大荷載 60噸；1區和 3區由于要上構件車，需在LG層樓面行車路線上鋪 0.5m厚砂土，避免對樓板造成碾壓破壞，汽車吊支腿用路基箱或枕木。第3章 構件分段3.1 分

4、段原則分段數量不超過 5段；分段點距離再生柱不小于 1米；3.2 分段數量綜合考慮汽車吊站位、塔吊吊重、施工道路等因素，得出鋼梁分段：鋼梁 a分 5段，最重一段 15t ；鋼梁 b分5段，最重一段 16.5t ；鋼梁 c分 5段，最重一段 20t ；鋼梁 d由于托柱節點較重，經分析也需要分 5段安裝，最重 11.5t 。3.3 工況分析分段后有 6段鋼梁超出塔吊的最大吊重（12t ），需要用 50噸汽車吊上樓板卸車、吊裝。其余構件小于12t ，滿足塔吊的吊裝要求，可采用塔吊卸車、吊裝。此處共設置兩個卸車點，超過9.5t 的11根構件構件在卸車點一卸車，其余的在卸車點二卸車。如下圖所示：第 4章

5、 超大鋼梁安裝4.1 胎架布置超大梁安裝高度 12.5 米，鋼梁分段吊裝，需在分段位置設置臨時支撐胎架，胎架由圓管立桿（ 400*10）、頂板（ PL6001300*400*12）、 H型鋼底座HW300*300*10*15 ）組成，各連接處焊接角鋼斜撐或加勁腋加固。在相隔較近的獨立胎架之間、胎架與主結構之間設置雙層縱向聯系結構，以提高胎架的整體穩定性。胎架材質采用 Q235B鋼。胎架安裝實例大梁安裝共需 16部支撐架，其中 6和10號胎架及相連的聯系桁架安裝時間應結合吊裝順序，吊完 a梁后進行 6號胎架安裝，吊完 b梁后進行 10號胎架安裝，以便留出汽車吊站位空間，胎架布置如下：上圖中樓板加

6、固分兩部分，一部分是汽車吊、構件車上樓板加固區，一部分是胎架加固區，胎架加固區內的胎架最大反力 110kN。LG層下的樓板加固驗算詳見第六章。4.2 鋼梁安裝順序由于超大梁分段多，為了確保鋼梁安裝安全，大梁安裝需安裝完一根后再進行下一根安裝，四根大梁安裝順序如下圖所示：4.3 鋼梁安裝流程鋼梁 d安裝超大梁 d分段后全部使用塔吊吊裝，構件車上樓板到達塔吊20米半徑內。梁d安裝順序為從兩邊向中間合攏。鋼梁 a安裝第一步：用塔吊安裝 a梁邊跨的三段，如下圖所示：第二步：用 50t 汽車吊安裝 a梁中跨的兩段超重梁，安裝前應先用50t 汽車吊將構件卸至轉料點，如下圖所示：鋼梁 b、c安裝鋼梁 b、鋼

7、梁 c安裝方法同鋼梁 a，均有兩段用汽車吊安裝。當無法直接卸車吊裝時，需合理設置臨時轉料點，保證汽車吊移位次數最少。第5章 材料設備及人員投入計劃5.1 主要材料設備投入計劃序號材料設備名稱數量備注150t 汽車吊3個臺班行車線路樓板上鋪 0.5m厚砂2支撐胎架40t3二氧化碳焊機6臺4直流焊接2臺5氣割設備2套5.2 勞動力投入計劃序號工種數量備注1安全員12質量員13測量工24安裝工45起重工26焊工107普工28電工1合計： 23人第 6章 樓板加固技術要求6.1 一般要求6.2 底部結構承載力計算B3B2 層樓板支撐腳手架計算高度取4m，B2B1 層樓板支撐腳手架計算高度取 7.0m,

8、B1LG層樓板支撐腳手架計算高度取5.8m。（ 1） 50T 汽車吊支腿反力計算市面上 50T 汽車吊自重約35t45t ，此計算書按45t 計算，三區超大梁構件 1520 噸，按 20t 計算， G=G1+G2=45t+20t=65t,考慮 50t 汽車吊支 5 腿進行 360 度作業工況，理想狀態下，單個支腿受力：F=G/5=13t，吊車負重作業下，由于有自身平衡配重，不會有過大的偏心，考慮偏心系數 a=1.6 ，則單個支腿最大反力 :Fmax=F*a=13*1.6=20.8t=208kN為減小樓面所受集中力，汽車吊每個支腿處鋪兩個2m*2m的路基箱對集中力進行擴散，如下圖所示：則樓面受最

9、大均布荷載：F1= Fmax/4=208kN/8=26kN/m2考慮到兩個路基箱施工過程中不可避免的偏心，按30 kN/m2 計算。（ 2）負重構件車荷載計算負重構件車最大重量為60 噸，將構件車與樓面接觸面近似簡化為兩個13m*1m的條狀區域：樓面所受荷載為：F2=G/S=600kN/26=23kN/m2（ 3）支撐胎架荷載計算鋼梁支撐架底部最大反力11 噸，胎架底部設置2m*2m的型鋼底座，對集中力進行擴散。F3=110kN/4=27.5 kN/m26.3 扣件鋼管樓板模板支架計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（模板支架搭設高度為7.0 米，搭設尺寸為：立桿的縱距

10、b=0.60米，立桿的橫距l=0.60JGJ130-2001 ）。米，立桿的步距h=1.00米。圖 1 樓板支撐架立面簡圖圖 2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為48 3.0 ，方木 80mm*80mm，間隔300mm。一、支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。荷載的計算鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 0.000 0.000 0.300=0.000kN/m模板的自重線荷載 (kN/m) ：q12 = 0.000 0.300=0.000kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m) ：經計算得到，活荷載標準值q2 = (30.000+0.0

11、00) 0.300=9.000kN/m靜荷載 q1 = 1.2 0.000+1.2 0.000=0.000kN/m活荷載 q2 = 1.4 9.000=12.600kN/m方木的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q = 7.560/0.600=12.600kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1 12.60 0.60 最大剪力 Q=0.6 0.600 12.600=4.536kN最大支座力N=1.1 0.600 12.600=8.316kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 8.

12、00 8.00 8.00/6 = 85.33cm3 ；I = 8.00 8.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4 ；方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.454 106/85333.3=5.32N/mm2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2, 滿足要求 !方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值T=3 4536/(2 80 80)=1.063N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!方木撓度計算最大變形 v =0.677 9.000 600.04/(100 95

13、00.00 3413333.5)=0.244mm 方木的最大撓度小于 600.0/250, 滿足要求 !二、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P 取縱向板底支撐傳遞力，P=8.32kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形vmax=0.94mm最大支座力Qmax=17.879kN抗彎計算強度f=0.87 106/4491.0=194.43N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2, 滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與 10mm,滿足要求!三、扣件

14、抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R Rc( 規范其中Rc扣件抗滑承載力設計值, 取8.0kN ；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R 取最大支座反力，R=17.88kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m, 可以考慮采用雙扣件時 , 試驗表明 : 單扣件在!12kN的荷載下會滑動, 其抗滑承載力可取8.0kN ；雙扣件在20kN 的荷載下會滑動, 其抗滑承載力可取12.0kN 。四、模板支架荷載標準值( 立桿軸力 )作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自

15、重 (kN) ：NG1 = 0.149 7.000=1.042kN模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.000 0.600 0.600=0.000kN鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ：NG3 = 0.000 0.000 0.600 0.600=0.000kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3 = 1.042kN 。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ = (30.000+0.000) 0.600 0.600=10.800kN不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風

16、荷載時, 立桿的穩定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設計值(kN) ； N = 16.37軸心受壓立桿的穩定系數, 由長細比l0/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm) ； i = 1.60A 立桿凈截面面積(cm2) ； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3) ； W = 4.49鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2) ；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0計算長度(m) ；如果完全參照扣件式規范，由公式(1) 或 (2)計算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1計算長度附加系數，取值為1.155 ；u計算長度系數，參照扣件式規范表；

17、u = 1.70a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m；公式 (1)的計算結果：= 88.78N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式 (2)的計算結果：= 47.72N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!結論：通過上面的計算可知，通過腳手架進行LG層樓板下部的支撐加固，腳手架受力滿足要求（采用雙扣件），且本計算在未考慮樓板、混凝土梁自身的承載能力的情況下計算通過，應該有比較大的安全儲備。但是施工中應注意以下幾點構造要求：腳手架加固至基礎筏板；腳手管必須與樓板頂緊，使上部荷載全部傳到腳手管上，已避免樓板受到較大的荷載；汽車吊支腿位置盡量落在有混凝土梁的

18、位置，以提高安全性。第 7章 安全保證措施施工作業人員進入現場，必須佩帶安全帽、系好安全帽帶；鋼梁上部需按規范拉設安全繩；高空作業必須佩帶安全帶、穿防滑鞋；鋼梁胎架支設嚴格按照胎架方案執行，保證胎架穩定性；箱型鋼梁焊接應按規范搭設焊接操作平臺、做好防風措施；箱型鋼梁分段吊裝過程中，應確保鋼梁固定牢固方可松鉤。附件 1: 50 噸吊車性能表1頁附件 2：腳手架加固平面布置圖（扣件腳手架）1頁附件 1:50t 汽車吊性能表性能區分mmTG500E- 型 50t 全液壓汽車起重機車高 3570 車長 13760 車寬 2750 支腿全伸 6400作業主吊臂長度 / m半徑10.814.518.1521.825.532.8540.1m額定起重量 t （支腿全伸）3.050.5033.0028.0024.003.543.0033.0028.0024.004.038.0033.0028.