1、清瀾大橋特載檢算目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l ”_Toc278671455 1前言 前言根據任務安排，總裝設計研究所承擔了海南文昌青瀾大橋通行火箭運輸車特種載荷的復核驗算工作，對清瀾大橋能否通行火箭運輸特載車提出意見。依據清瀾大橋施工圖及相關文件建立了主橋整體計算模型。全橋復核性驗算分為全橋整體驗算和局部構件驗算兩部分。既有手算驗算，又有有限元程序驗算,最終確保驗算成果的科學性和合理性。火箭運輸特載車荷載參數依據中國航天科技集團公司第一研究院第一設計部提供的CZ-5箭體運輸對發射場配套運輸保障能力的要求文件。特載車輛荷載效應主要由一級箭體火箭公路運輸車荷載控制。

2、驗算工作針對該荷載進行.清瀾大橋分為主橋和引橋，分別對主橋和引橋進行了驗算工作。清瀾大橋特載檢算主橋概述清瀾大橋主橋為雙塔雙索面疊合梁斜拉橋，橋梁跨徑組合為124.2 + 300 + 124。2 m，見下所示。 清瀾大橋立面圖（尺寸單位：m） 清瀾大橋橫斷面圖（尺寸單位：m)主梁采用雙邊鋼箱與混凝土橋面板組合梁形式，主梁部分采用Q345qD鋼板，橋面板混凝土強度等級為C50。鋼梁中線高度為2。3 m，橋面板高度為0.28 m，鋪裝層為90 mm厚瀝青混凝土。拉索采用平行鋼絲斜拉索，有PESM7187、PESM7-199、PESM7223、PESM7253和PESM7-301五種類型索。橋塔采用

3、鉆石型鋼筋混凝土框架結構。塔柱為箱型截面,混凝土標號為C50。承臺為橢圓形,采用C40混凝土，厚度為6m，封底混凝土厚度1。5 m。索塔基礎采用鉆孔灌注樁,其持力層主要為石英巖，樁長35。5 m，27根2.5 m樁徑布置成梅花形，灌注樁上端設置18m長的永久鋼護筒，鋼護筒參與結構受力，采用C35混凝土。清瀾大橋特載檢算設計規范和主要技術標準設計規范1）公路工程技術標準（JTG B012003）2）公路橋涵設計通用規范(JTG D60-2004)3）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTG D62-2004)4）公路斜拉橋設計細則(JTG/T D65-01-2007）5)公路橋涵鋼結構與

4、木結構設計規范(JTJ 025-86)6）公路橋涵地基與基礎設計規范（JTG D632007）7）公路橋梁抗風設計規范（JTG/T D6012004）8）公路橋梁抗震設計細則(JTG/T B02012008 ）9）公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）10）鋼結構設計規范（GB500172003）11）建筑鋼結構焊接技術規程（JGJ 812002)12)斜拉索熱擠聚乙烯高強鋼絲斜拉索技術條件（GB/T183652001）13）橋梁用鋼結構(GB/T 741-2008)14）鐵路橋涵設計基本規范（TB 10002。12005）15）鋼橋、混凝土橋及結合橋（英國標準學會，BS5400-3：

5、2000版）16)美國公路橋梁設計規范（AASHTO，1994）17)大連市市政設計研究院有限責任公司大橋施工圖紙（電子稿)18)大連市市政設計研究院有限責任公司海南省文昌清瀾大橋工程施工圖設計計算書(主橋工程)（電子稿）19）中國航天科技集團公司第一研究院第一設計部CZ5箭體運輸對發射場配套運輸保障能力的要求主要技術標準公路等級：城市快速路；計算行車速度：常規車輛80km/h、特種車輛30 km/h;橋梁結構設計基本周期：100年；汽車荷載等級：公路級；驗算荷載：火箭箭體公路運輸車荷載；橋面布置：主橋橋面寬度：0。25（欄桿）+2.0(檢修道）+1。0（拉索錨固區）+0。5（防撞護欄)+0。

6、5（右側路緣帶）+33。75（機動車道）+0。5（左側路緣帶)+2.0（中分帶）+0。5(左側路緣帶） +33.75(機動車道）+0.5（右側路緣帶）+0。5（防撞護欄）+1。0（拉索錨固區)+2.0（檢修道)+0。25(欄桿)=34.0 m； 縱坡：02。285；橫坡：2%；縱曲線一般半徑:凸形豎曲線一般最小半徑12000m（實際采用值）抗震設防標準：橋位區地震基本烈度度，動峰值加速度為0。20g。抗風設計標準：使用階段設計重現期 100年施工階段設計重現期 30年主要材料及技術標準主要材料鋼材：主梁部分采用Q345qD鋼板，彈性模量E=2.10105MPa，線膨脹系數為1。2E5;泊松比為

7、0。3，其他主要力學性能按規范規定取值。混凝土：索塔部分采用C50混凝土，彈性模量E=3。45104MPa，線膨脹系數為1。0E-5,泊松比為0.2;邊墩采用C40混凝土，彈性模量Ec=3。25104MPa，線膨脹系數為1。0E5，泊松比為0.2;其他主要力學性能按規范規定取值。斜拉索:斜拉索采用7mm高強平行鋼絲，彈性模量Ep=1。95105MPa，線膨脹系數為1.2105,標準抗拉強度為1670MPa。結構用板材、型鋼符合GB 709-1985、YB 1661985、YB 164-1963的規定。技術標準1)永久作用一期恒載：包括鋼主梁、主塔及斜拉索自重。主梁二期恒載：橋面鋪裝采用瀝青混凝

8、土鋪裝,厚度10cm,容重24kN/m3；防撞護欄(防撞等級采用SA級）：全橋按6kN/m計；標注標牌、燈柱、檢修車軌道及電纜管線：全橋按5kN/m計;主梁配重荷載:采取邊跨側均布配重的方式，配重集度分別為360kN/m，480kN/m。2） 汽車荷載汽車荷載：公路級,按照雙向六車道最不利布置.特載：全橋只通行一輛一級箭體公路運輸車.其特載情況如下圖： 一級箭體公路運輸車特種車輛荷載:單軸一側著地面積0。7m0。2m；橫向布置輪距5。23米。由于該車輛運行時車速較緩,且采用封閉通行，因此不考慮該車輛通過時的制動作用;沖擊力：雙塔斜拉橋的基頻為f1=0。5Hz，則沖擊系數取為0.05。3)主橋整

9、體驗算原則：由于該橋按照公路I級進行設計，在進行全橋整體受力分析后，將特載車和公路I級載荷產生的荷載效應進行分析對比，如果特載車產生的荷載效應低于公路I級產生的荷載效應,則說明特載車可安全通過，否則另需判斷。全橋整體模型分析模型介紹應用橋梁有限元計算軟件邁達斯CIVIL程序建立橋梁的整體3維模型,認為設計單位橋梁設計滿足公路級的通行要求，為簡化計算，采用了一次成橋的計算方式，對比一次成橋狀態下公路級與特載通行的響應，驗證橋梁的特載通行性。具體簡化圖及模型圖見下圖所示。橋梁三維整體模型不考慮墩臺下部承臺及樁基礎,均考慮為剛性支撐；小縱梁、橫梁、大縱梁按照采用梁單元模擬,截面形式為施工圖中所給尺寸

10、，不考慮防屈曲的加勁肋，所有梁均將形心截面偏置至中上部.橫梁不考慮橋面橫坡,為等截面梁，截面大小按照圖紙中所給平均高度對應的截面數據。主縱梁未考慮混凝土橋面板的聯合作用，對主縱梁受力計算結果偏于保守。斜拉索采用索單元模擬，拉索與大縱梁連接采用剛體剛性連接模擬；橋塔均采用梁單元模擬，截面按照真實截面建立，索塔上部小橫梁、下部大橫梁均簡化為一個截面，其中小橫梁為一矩形截面,大橫梁截面按照大橫梁跨中截面建立；縱梁與橋塔的橫向(水平向,模型中為y向）、垂向（模型中為z向）支座均簡化至與橋塔下部大橫向的剛性連接。本模型共劃分單元2684個，其中梁單元2588個，索單元96個.活載車道布置1）公路級車道布

11、置本橋梁為雙向6車道,主跨徑為300m,需要進行縱橫向折減，其車道加載為同時考慮16車道,即分為6個工況具體情況如下表所示：加載車道數橫向折減系數縱向折減系數110。97210.9730.780.9740。670。9750.600。9760。550。97 其計算結果為6種工況的最不利包絡。2）特載車道布置考慮到特載車輛行車安全性，需對特載車輛通行時進行必要的交通管制，因此僅考慮了特載車輛單向行駛的情況，由于特載車輛單向行駛時,不能夠保證特載車輛始終按照某個車道前進,故計算時考慮了特載車輛單向行駛時分別靠該向車道的內側（靠近中央分隔帶一側），中部和外側(靠近索一側)。計算結果取三個工況的最不利包

12、絡。車道布置計算成果分析模型結果數據龐大，本報告未將計算結果數據一一列出，列出了局部、重點部位的內力、位移值，并對兩種荷載作用下的差異進行了分析。1）變位效應公路級位移響應特載位移響應結構位移計算結果項目部位荷載種類位移值(mm）左側右側豎向中跨中部公路級-246/76246/76特載-130/22.7-74/20.8縱向梁端公路級-15/21-15/21特載-7/103/6塔頂公路級-44/8244/82特載19/29-17/26結論：特載位移效應小于公路I級位移效應。2)彎矩效應主梁梁特載彎矩包絡圖主梁公路級彎矩包絡 橋塔公路級彎矩包絡（一側） 橋塔特載彎矩包絡圖(一側）彎矩計算結果（典型

13、部位）項目構件部位荷載種類數值大小彎矩縱梁壓重區公路級10755。38560特載7593.73221。6墩塔支座公路級890-5337特載695-4621跨中公路級7373-2064特載53471103主塔根部公路級116137。870035。6特載40963-32404。4橫梁梁端公路級3968。8-1503.6特載2684.1-1374。4墩塔支座公路級1920.82080.6特載1774。3-1220。2跨中公路級2073。71254.8特載1933-728。9結論:特載彎矩效應小于公路I級彎矩效應.3)剪力效應公路級剪力包絡特載剪力包絡 橋塔公路級剪力包絡（一側） 橋塔特載剪力包絡圖（

14、一側)剪力計算結果項目構件部位荷載種類數值大小剪力縱梁梁端公路級1382。4-1468.2特載836。41061.8墩塔支座公路級945。3-934特載746。5748跨中公路級622.8677。6特載412。4464。6主塔根部公路級1101。5-1599。6特載545.7594.2塔頂公路級1586.41907.5特載654。5-1206。5橫梁梁端公路級848.2278。7特載410。9-129。3墩塔支座公路級692.7692.7特載166。5415.7跨中公路級616.8616.8特載192.7407.2結論：特載剪力效應小于公路I級剪力效應。4）軸力效應公路級軸力包絡特載軸力包絡

15、橋塔公路級軸力包絡（一側) 橋塔特載軸力包絡圖（一側）軸力計算結果項目構件部位荷載種類數值大小軸力縱梁A8索處公路級1431.5-2782.9特載637.1-1045。4墩塔支座公路級94.22762。2特載47.8-714.7跨中公路級1877875。8特載710。1-363。9主塔根部公路級251.0-6068.3特載127.5-1865結論:特載軸力效應小于公路I級軸力效應。5）拉索應力拉索應力計算結果項目拉索編號荷載種類數值拉索應力（MPa）A12公路級81。8特載30。9A1公路級47.2特載40。3H1公路級70。1特載39。7H12公路級47.1特載41。3結論：特載拉索應力效應

16、小于公路I級拉索應力效應.從上述數據可知，特載通過時，其產生的位移、彎矩、軸力、剪力等效應,均小于公路級荷載產生的效應，因此按照公路I級設計的清瀾大橋主橋就整體而言可以通行一級特載車輛。但主橋局部構件尚需計算。主橋橋面板受力分析模型分析計算模型考慮不同的布載對橋面板不同影響，計算選取5個橫梁區間橋面板作為分析對象，結構模型及約束如下圖所示，混凝土橋面板采用板單元模擬。由于不同荷載布置對橋面板影響較大，經初步分析選取兩種不利工況計算分析.橋面板模型橋面板跨中不利布載工況計算及分析圖為特殊荷載跨中不利荷載布置形式，其中三對輪子位于2個橫梁間的板單元，另外一輪對位于相鄰板內.橋面板布載模型橋面板在基

17、本組合作用下，橋面板彎矩如下所示，單位寬度內最大彎矩61KN.m.基本組合作用下橋面板彎矩2）短期組合下橋面板彎矩作用短期下橋面板單位寬度內最大彎矩27KN.m。橋面板支點不利布載工況計算及分析圖為特殊荷載不利荷載布置形式，其中2對輪子位于1個橫梁兩側，另外一輪對位于相鄰板內。橋面板布載模型橋面板在基本組合作用下，橋面板彎矩如下所示，單位寬度內最大彎矩70KN.m。基本組合作用下橋面板彎矩2)短期組合下橋面板彎矩作用短期下橋面板單位寬度內最大彎矩30KN.m。荷載組合根據規范JTJD602004第4.1.6條和第4。1.7條得到橋面板承載能力極限狀態和正常使用極限狀態設計時的內力如下：計算單元

18、控制截面荷載組合表內力布置I布置II彎矩（kNm)剪力（kN)彎矩（kN）剪力（kN）恒載9。0469.046掛車荷載(考慮1。3沖擊系數)31.712138115承載能力極限狀態61。122470214正常使用極限狀態短期組合27.3963093長期組合27.3963093車道板承載能力驗算車道板強度計算：采用橋梁通配筋計算程序計算,其抗彎承載能力為109kNm，大于最大彎矩70kNm，滿足要求.箱梁頂板根部抗剪：該值大于Q=224kN只需按照構造配筋,無需進行抗剪計算.滿足要求。結論:抗剪、抗彎滿足要求。車道板裂縫寬度驗算依據規范JTGD622004第6.4。3條和6。4。4條得到: 0。

19、086（mm）0.15mm，滿足要求。其中： 車道板驗算結論橋面板按照普通鋼筋混凝土構件驗算，通過計算。主橋橋面板手算校核計算模型 橋面有效分布寬度荷載計算 車道板承載能力驗算板中部抗彎：采用橋梁通配筋計算程序計算，28cm厚橋面板，間距15cm配筋HRB335D=22，其抗彎承載能力為118。62kNm，大于83.84kNm，滿足要求。結論：抗彎滿足要求。車道板裂縫寬度驗算依據規范JTGD622004第6。4。3條和6。4。4條得到:0。134（mm）0。15mm,滿足要求。 其中： 跨中滿足抗裂要求。車道板驗算結論橋面板按照普通鋼筋混凝土構件驗算，通過計算.主橋橫梁受力分析主要材料鋼材：主

20、梁部分采用Q345qD鋼板，彈性模量E=2.10105MPa，線膨脹系數為1。2E5；泊松比為0.3,其他主要力學性能按規范規定取值。混凝土:索塔部分采用C50混凝土，彈性模量E=3.45104MPa，線膨脹系數為1。0E-5，泊松比為0.2;其他主要力學性能按規范規定取值。結構模型計算選取不利位置，橫梁間距5。0m,斷面尺寸如下圖所示。橫截面圖根據荷載特征，橫梁采用板單元建立模型，節點6532，單元3264有限元模型如圖所示。有限元模型 （a）車輛荷載 （b）橋面系荷載荷載作用不利荷載布置形式荷載布置I荷載布置II荷載布置I計算結果(1）MISS應力下圖為混凝土的miss應力，最大值為100

21、MPa,滿足Q345鋼材強度要求。 橫梁MISS應力最大應力點位置,位于車輛荷載作用下方。橫梁MISS應力最大位置（2）彎曲應力下圖為橫梁彎曲應力，最大值為106MPa,小于鋼材容許應力210MPa，滿足規范要求。橫梁彎曲應力（3）剪切應力下圖為橫梁最大剪切應力，最大值為54MPa，小于鋼材容許應力120MPa,滿足規范要求。橫梁剪切應力荷載布置II計算結果（1)MISS應力下圖為混凝土的miss應力，最大值為69MPa，滿足Q345鋼材強度要求。橫梁MISS應力下圖為最大應力點位置,位于車輛荷載作用下方。橫梁MISS應力最大位置（2）彎曲應力下圖為橫梁彎曲應力，最大值為75MPa，小于鋼材容

22、許應力210MPa,滿足規范要求.橫梁彎曲應力(3)剪切應力圖為橫梁最大剪切應力，最大值為37MPa,小于鋼材容許應力120MPa，滿足規范要求。橫梁剪切應力梁單元計算對比下圖為采用梁單元計算的橫梁彎曲應力計算結果，表為梁單元計算結果同板單一計算結果對比分析,計算結果吻合良好。梁單元彎曲應力分布圖梁板單元應力對比表內力布置I布置II板單元梁單元板單元梁單元彎曲應力1061077575.6橫梁驗算結論橫梁按照鋼結構構件驗算，通過計算.主橋斜拉索手算校核計算模型 縱向布載 橫向布載橫向和縱向分布系數 1）橫向分布系數 2）縱向分布 3）特載對拉索最不利載荷 拉索角度及特載索力拉索角度傾角表拉索位置

23、邊跨外塔側中跨中拉索傾角32。9673.4626.48拉索特載150。5t=85。43t=183。7t二期鋪裝增加索力71。31t40.56t87。19t索力在二期荷載和特載作用下增加的索力值221。81t125。99t270。89t原索最終調整索力526.5t276.8t202。6t 索力合計748。31t402。79t473。49索力設計值773。8t511。6t773.8t結論滿足滿足滿足拉索驗算結論拉索驗算通過，特載通行應盡量沿橋面中部行使。引橋特載復核模型及參數根據圖紙所提供的參數，建立如下單片變截面小箱梁模型，預應力鋼絞線及材料參數如表所示.單片小箱梁模型混凝土參數表強度等級彈性模

24、量(MPa)容重（kN/m3）線膨脹系數標準值設計值fck(MPa）ftk（MPa)fcd（MPa)ftd(MPa)C5034500.0025。001。000e-00532。402.6522.401。83預應力鋼筋預應力鋼筋彈性模量(MPa)容重（kN/m3）線膨脹系數fpk（MPa)fpd（MPa)fpd(MPa)1860195000.0078。501.200e-0051860.001260。00390.00荷載組合名稱激活彈性描述cLCB1承載能力極限狀態No基本組合（永久荷載)： 1。2（cD）+1。2(cTS)+1。0(cCR）+1.0（cSH)cLCB2承載能力極限狀態No基本組合:

25、 1.2（cD)+1。2(cTS)+1。0（cCR)+1.0(cSH)+1。4McLCB3承載能力極限狀態No基本組合: 1。2(cD)+1.2(cTS）+1。0（cCR)+1.0（cSH)+1。4TPG1cLCB4承載能力極限狀態No基本組合： 1。2(cD）+1.2(cTS）+1。0(cCR)+1。0(cSH)+1。4TPG2cLCB5承載能力極限狀態No基本組合: 1.2（cD）+1。2（cTS)+1。0（cCR)+1.0(cSH）+1。4M+1.12TPG1cLCB6承載能力極限狀態No基本組合: 1.2（cD）+1.2（cTS)+1。0(cCR）+1.0(cSH)+1。4M+1.12

26、TPG2cLCB7承載能力極限狀態No基本組合（永久荷載）： 1。0（cD）+1。0(cTS）+1。0(cCR)+1.0（cSH）cLCB8承載能力極限狀態No基本組合: 1。0(cD）+1.0（cTS）+1。0(cCR)+1.0(cSH）+1.4McLCB9承載能力極限狀態No基本組合: 1。0(cD)+1.0（cTS）+1.0（cCR)+1.0(cSH）+1。4TPG1cLCB10承載能力極限狀態No基本組合： 1.0(cD)+1。0（cTS)+1。0（cCR)+1.0(cSH）+1。4TPG2cLCB11承載能力極限狀態No基本組合: 1。0（cD）+1。0(cTS）+1.0（cCR）+

27、1。0（cSH）+1。4M+1。12TPG1cLCB12承載能力極限狀態No基本組合: 1.0（cD)+1.0（cTS)+1。0（cCR）+1.0（cSH）+1.4M+1。12TPG2cLCB13正常使用狀態No極限組合(永久荷載）: 1。0(cD)+1.0(cTP)+1.0（cTS)+1.0（cCR）+1.0（cSH）cLCB14正常使用狀態No短期組合: 1.0（cD)+1。0(cTP）+1.0（cTS）+1。0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)McLCB15正常使用狀態No短期組合: 1。0(cD）+1.0（cTP)+1.0（cTS)+1.0（cCR)+1.0（cSH)+

28、0.8TPG1cLCB16正常使用狀態No短期組合： 1。0(cD）+1。0（cTP)+1。0（cTS）+1.0(cCR）+1.0(cSH）+0.8TPG2cLCB17正常使用狀態No短期組合： 1.0(cD)+1。0(cTP）+1。0（cTS)+1.0(cCR）+1.0（cSH）+0.7/(1+mu)M+0.8TPG1cLCB18正常使用狀態No短期組合： 1。0(cD)+1.0（cTP）+1。0(cTS)+1.0(cCR）+1。0（cSH)+0。7/(1+mu）M+0。8TPG2cLCB19正常使用狀態No長期組合： 1.0（cD)+1。0(cTP)+1.0（cTS)+1。0(cCR）+1

29、.0(cSH)+0.4/（1+mu)McLCB20正常使用狀態No長期組合: 1。0（cD)+1。0(cTP）+1.0（cTS)+1.0(cCR）+1.0(cSH）+0。4/(1+mu）M+0.8TPG1cLCB21正常使用狀態No長期組合: 1。0（cD）+1。0(cTP）+1。0（cTS）+1。0(cCR）+1。0（cSH)+0。4/（1+mu）M+0.8TPG2cLCB22正常使用狀態Yes彈性階段應力驗算組合: 1。0（cD）+1.0(cTP)+1.0(cTS）+1。0(cCR）+1.0（cSH）+1。0McLCB23正常使用狀態Yes彈性階段應力驗算組合： 1。0（cD）+1。0(c

30、TP)+1。0(cTS)+1。0（cCR)+1.0（cSH)+1。0TPG1cLCB24正常使用狀態Yes彈性階段應力驗算組合: 1.0(cD）+1。0（cTP）+1.0(cTS)+1。0（cCR）+1。0(cSH）+1.0TPG2cLCB25正常使用狀態Yes彈性階段應力驗算組合: 1.0（cD)+1。0(cTP）+1。0(cTS)+1。0(cCR)+1.0(cSH）+1.0M+1.0TP.。cLCB26正常使用狀態Yes彈性階段應力驗算組合： 1。0(cD）+1.0(cTP）+1。0（cTS)+1。0（cCR)+1。0(cSH）+1.0M+1。0TP。結構承載力計算下圖為結構截面抗力與荷載

31、效應包絡圖，從圖中可以看出承載力滿足要求。結構抗力包絡線施工階段法向壓應力驗算單元位置最大/最小階段驗算Sig_T（MPa）Sig_TL（MPa）Sig_TR（MPa)Sig_MAX（MPa)Sig_ALW（MPa）Sig_B（MPa)Sig_BL（MPa）Sig_BR(MPa）1IMaxSG-1OK5.1965.1965.1967。32618。1447.3267.3267.3261IMinSG-2OK4。7674。7674。7674。7671.4846.6746.6746。6742IMaxSG1OK5.3515。3515。3517。18318.1447.1837.1837.1832IMinS

32、G-2OK4.9494。9494.9494.949-1.4846.4956。4956.4953IMaxSG-1OK7。1027。1027.10211.55218。14411。55211.55211。5523IMinSG2OK6.8736。8736。8736.8731。4849.7039.7039.7034IMaxSG1OK7.0857.0857。08512。01618。14412.01612.01612。0164IMinSG1OK7。0857。0857.0857。0851.48412。01612.01612。0165IMaxSG1OK7。0147。0147。01412.58118。14412。

33、58112。58112。5815IMinSG1OK7.0147。0147.0147。014-1.48412.58112。58112。5816IMaxSG-1OK7.3057.3057.30511.80718。14411.80711.80711.8076IMinSG1OK7。3057。3057.3057。3051.48411。80711.80711。8077IMaxSG-1OK7.8617。8617.86110.56818.14410.56810.56810.5687IMinSG-1OK7.8617。8617.8617。861-1。48410.56810.56810.568受拉區鋼筋的拉應力驗算

34、鋼束驗算Sig_DL（MPa)Sig_LL（MPa)Sig_ADL(MPa)Sig_ALL（MPa)11OK1190。0191121。5101395.0001209。0004OK1190.0191121。5101395.0001209。0009OK1190。0181123。5121395.0001209。0006OK1190.0181123.5121395。0001209。0007OK1189.2631128。2141395.0001209。0008OK1189.2631128。2141395。0001209。0005OK1185。7851129.7721395.0001209.00010OK

35、1185.7851129.7721395。0001209。0003OK1180。7961128。7111395。0001209。00012OK1180。7961128。7111395。0001209.0001OK1185。8131126.7961395。0001209.0002OK1185。8131126。7961395.0001209.000使用階段正截面抗裂驗算單元位置組合名稱短/長類型驗算Sig_T(MPa)Sig_TL（MPa）Sig_TR(MPa）Sig_MAX（MPa）Sig_ALW(MPa)Sig_B(MPa)Sig_BL(MPa）Sig_B(MPa)1IcLCB19長期FX-M

36、AXOK3.8133。8133.8133.8130。0005。3395。3395。3391IcLCB17短期FXMAXOK2。3382.3382。3382.3380.0005.8065.8065.8062IcLCB13長期OK4.0644。0644。0644。0640.0005。0725.0725.0722IcLCB17短期FX-MINOK2.5912.5912。5912.5910。0005.5115。5115。5113IcLCB19長期FXMAXOK6。8216.8216.8215.7940.0005.7945.7945。7943IcLCB17短期FXMINOK4.9224.9224。922

37、4.9220。0006.7656.7656.7654IcLCB19長期FXMAXOK7。6827.6827.6824。8850.0004.8854.8854.8854IcLCB18短期FXMAXOK8.8718.8718.8714.0510。0004。0514.0514.0515IcLCB19長期FXMAXOK8.2908。2908。2904.3730.0004。3734。3734。3735IcLCB18短期FX-MAXOK9.5779.5779。5773。4040。0003.4043。4043.4046IcLCB19長期FX-MAXOK8。9418.9418.9413.2510。0003。2

38、513.2513.2516IcLCB18短期FXMAXOK10.28310。28310.2832.2070。0002。2072.2072.2077IcLCB19長期FX-MAXOK9.6149。6149.6142.0380.0002。0382.0382。0387IcLCB18短期FX-MAXOK10.99910.99910.9990。9340。0000.9340.9340。934使用階段斜截面抗裂驗算單元位置組合名稱最大/最小Sig_MAX（MPa）Sig_AP（MPa）Sig_P1(MPa）Sig_P2（MPa)Sig_P3（MPa）Sig_P4(MPa）Sig_P5（MPa）Sig_P6(

39、MPa)Sig_P7（MPa)Sig_P8（MPa）Sig_P9（MPa）Sig_P10(MPa）1IcLCB17OK-0。043-1。0600.0000.0000。0000.000-0。0190.019-0。043-0。043-0.015-0.0152IcLCB17OK-0.0051。0600.0000.0000.0000。0000.002-0。002-0。005-0。005-0.002-0.0023IcLCB17OK-0.017-1.0600。0000.0000。0000.0000.0070。0070。0170.0170.006-0。0064IcLCB17OK-0.0041.0600.00

40、00。0000。0000。000-0.001-0.001-0。0040.004-0。0010.0015IcLCB17OK-0.006-1.0600.0000。0000。0000.0000。002-0.0020。006-0。0060。002-0。0026IcLCB17OK0.0131。0600.0000.0000.0000。000-0.0050。005-0。0130.013-0.005-0。0057IcLCB17OK0.0121.0600.0000.0000.0000。000-0。0050。0050.0120.012-0.005-0.005使用階段正截面壓應力驗算單元位置組合名稱類型驗算Sig_

41、T(MPa）Sig_TL(MPa)Sig_TR(MPa）Sig_MAX（MPa）Sig_ALW（MPa)Sig_B(MPa）Sig_BL(MPa)Sig_B(MPa）1IcLCB25FXMINOK2。9232.9232.9237。25816。2007。2587。2587.2582IcLCB25FXMINOK3.1083。1083。1087.04516.2007。0457.0457。0453IcLCB25FX-MINOK4.9934。9934.99310。18216。20010。18210。18210。1824IcLCB25FX-MINOK5。2225.2225。22210。25516.2001

42、0。25510.25510.2555IcLCB25FX-MINOK5.3485。3485.34810。50216.20010.50210。50210.5026IcLCB26FX-MAXOK10.77910.77910。77910.77916。2005。7595.7595。7597IcLCB26FX-MAXOK11.50711.50711.50711。50716。2004。4024.4024。402使用階段斜截面主壓應力驗算單元位置組合名稱最大/最小Sig_MAX（MPa)Sig_AP（MPa）Sig_P1（MPa)Sig_P2（MPa)Sig_P3（MPa）Sig_P4(MPa)Sig_P5（

43、MPa)Sig_P6（MPa)Sig_P7（MPa）Sig_P8(MPa)Sig_P9(MPa）Sig_P10（MPa)1IcLCB25OK7。25819。4402。9232。9237。2587。2586.8556。8554.9214.9216。4786。4782IcLCB25OK7。49219.4403。2323。2326.8856.8857。4927。4924。8024.8026.1486.1483IcLCB25OK13.14119.4406。1126。1128.5188。51813。14113。1417.0817.0818.2428。2424IcLCB25OK13。72819。4406。

44、8846.8847.8157。81513。72813.7287。2627。2627。7087.7085IcLCB25OK14。13519.4407。3907。3907.5337.53314。13514。1357。4487.4487.5177.5176IcLCB25OK14。52119。4407.9877。9876.4346.43414.52114.5217.3537。3536.6136.6137IcLCB25OK14。98919。4408.7168.7165。0755.07514。98914.9897。2277.2275。4945.494使用階段正截面抗彎驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算

45、rMu（kN-m)Mn（kN-m）1I最大cLCB5FX-MAXOK0。0009378.9411I最小cLCB12FXMINOK0.0009378.9412I最大cLCB6FX-MAXOK772.0918769。6422I最小cLCB9-OK499.3868769.6423I最大cLCB6FX-MAXOK6094。33911927。7383I最小cLCB9OK3963。53411927。7384I最大cLCB6FXMAXOK9289.01115458.0204I最小cLCB9-OK6080.11615458.0205I最大cLCB6FX-MAXOK11727.72617108.7825I最小c

46、LCB9OK7726。34617108.7826I最大cLCB6FXMAXOK13397.70618047。6966I最小cLCB9OK8902。22418047.6967I最大cLCB6FXMAXOK14441。81018317。4267I最小cLCB9OK9607.75118317。426使用階段斜截面抗剪驗算單元位置位置組合名稱類型驗算rVd（kN）Vn（kN）截面驗算剪力驗算1I最大cLCB9NG-1014。576554.371OK跳過1I最小cLCB6FXMINNG1569。185554.371OK驗算2I最大cLCB11FX-MAXNG-981.705784。294OK跳過2I最小

47、cLCB6FX-MINNG1524.811784。294OK驗算3I最大cLCB12FXMAXNG-740。819532.886OK驗算3I最小cLCB5FX-MINNG1207.711532。886OK驗算4I最大cLCB12FXMAXNG564.440483。692OK驗算4I最小cLCB5FX-MINNG988。207483。692OK驗算5I最大cLCB12FX-MAXNG-387。758319.411OK跳過5I最小cLCB5FX-MINNG-768.702319.411OK驗算6I最大cLCB12FXMAXNG211.076144。627OK跳過6I最小cLCB5FX-MINNG5

48、56。342144。627OK跳過7I最大cLCB12FXMAXNG-34。39422.224OK跳過7I最小cLCB5FXMINNG349。31522.224OK跳過引橋特載復核結論通過分析選取典型引橋橋垮在特載作用下的分析計算，計算表明引橋在特載下滿足全預應力混凝土構件要求。蓋梁特載復核計算結構模型蓋梁采用C50混凝土，墩身采用C40混凝土。引橋蓋梁為預應力結構，其構造尺寸如下圖所示:蓋梁構造圖橋墩蓋梁簡化計算模型如下圖所示,蓋梁共劃分24個單元，橋墩劃分8個單元。蓋梁模型（圖中曲線為預應力筋)荷載工況按照簡支結構提取特種載荷的支座反力情況，支座反力有兩種極端情況，反力大小如下表所示：特載產生的支座反力支座支座1支座2支座3支座4支座5反力工況121.31 22.18 22。95 22.18