1、部 門 : 杭發公司鑄造廠項目負責人 : 丁樹良 何帥偉 王慧勇項 目 周 期 : 2009年6月-12月降低氣缸體水套芯磕碰傷率 1.項目陳述: 水套芯是影響發動機鑄件性能的關鍵砂芯，由于其具有薄壁、形狀復雜、易變形等特點，因此在生產、運輸過程中的磕碰傷就一直成為制約產能和質量的主要瓶頸，對后續的造型、澆注、鑄件的清理、機加工等工序以及鑄件質量和由此引起的發動機售后服務等都造成了很大的影響。采取有效手段迅速改進水套芯磕碰傷，對于提升發動機鑄件質量具有重要意義。 2. 項目范圍 : 3.現狀及目標 : 項目授權書 項目編號: 項目名稱: 降低氣缸體水套芯 磕碰傷率 部 門: 杭發公司鑄造廠 綠

2、 帶:丁樹良 何帥偉 王慧勇4. 開始日期: 2009年6月 結束日期: 2009年12月5.內部、外部顧客需求 : 在氣缸體造型時，經常發現水套芯有裂紋，涂料被部分擦落掉，嚴重者部分地方已擦落到砂子甚至導致砂芯的報廢等磕碰傷，必須經現場修補才能使用。是延誤生產、引起鑄件發生鐵夾砂、粘砂、組織疏松、表面光潔度降低等缺陷的一個原因，影響后道工序直通率的主要原因。 清理氣缸體時，經常發現氣缸體水套底部有鐵夾砂缺陷存在，需多次返工才能清理干凈，清理不掉的將導致報廢，加重了清理工人的勞動強度以及人力、動力、機器設備等的浪費。對公司的鑄件質量、整體的發動機質量、產品的售后服務和聲譽等產生重要影響。項目授

3、權書6. 項目預計收益: 水套芯的磕碰傷率由破損率（12.5%）和缺陷率（87.5%）組成，破損直接導致水套芯的報廢，有缺陷的水套芯必須在造型前進行現場修補方可使用，但可能會引起鑄造缺陷，降低鑄件的鑄造質量。 A、硬性收益: 通過鑄造廠07、08年及09年15月份的氣缸體造型總數223254只，每月平均25個工作日測算出，日均需生產水套芯352個，氣缸體水套芯的破損率由12.5%降低至2%，減少水套芯的生產數為：352(12.5-2)%251211088（個/年）。每個水套芯的平均生產成本為32.58元。每年節約成本約：1108832.58361247.04元。根據07、08年統計，由于水套芯

4、鐵夾砂造成的氣缸體報廢數為813個，平均每年有407個，氣缸體鑄件單重268Kg，氣缸體商品價10900元/噸，扣除可回收材料費4500元/噸，則：4070.268(10900-4500)=698086.4元。故每年可節約：361247.04+698086.4=1059333.44元。B、軟性收益: 氣缸體水套芯的缺陷率由87.5%降低至1%，可明顯提高水套芯在造型時的一次完好率，減少砂芯的現場修補及后續的造型、澆注、清理等工序的工時損失和動力、刀具、機器設備耗損等的浪費；對后面各工序的連續性生產提供了基本保障；同時，鑄件由于水套芯的磕碰傷所引起的鐵夾砂、粘砂、組織疏松等缺陷可得到顯著性的改善

5、，對發動機的質量、公司的產品聲譽、售后服務等都會帶來巨大的無形收益。 7.團隊成員：D-1: 項目選定D-2: 與戰略關系D-3: 顧客及CTQD-4: 項目范圍D-5: Y及缺陷定義D-6: 基線及目標陳述D-7: 效果及成本預算D-8: 人力組織D-9: 推進計劃D 階段目錄I CADM D-1: 項目選定 根據公司反饋，5月31日，在我公司售后服務處，連續發生多起因氣缸體水道有鑄砂將水箱堵死，水箱散熱效果差，導致發動機高溫而要求更換發動機的嚴重事故，引起公司及分廠領導的高度重視：更換的發動機編號及客戶追償清單王總在現場給分廠領導的短信I CADM 制定對策D-1: 項目選定 鑄造廠領導及

6、時組織相關部門研究分析問題，決定成立項目改善小組，盡最大努力減少鑄件的粘砂等缺陷。I CADM 經多方研究及論證，認為水套部位殘留余砂極有可能是有磕碰傷的水套芯流入型腔澆注后造成的粘砂，在機加工工部沒有清洗干凈而導致的（鑄造沒有鑄件內腔清洗手段）。由于受到傳統工藝及生產條件的限制，水套芯在生產及轉運過程中一直存在較為普遍的磕碰傷狀況。因此項目組決定突破傳統工藝和思維限制，運用六西格瑪工具和方法論有效降低水套芯的磕碰傷難題。D-1: 項目選定存在磕碰傷的水套芯I CADM D-2: 與戰略聯系公司經營戰略 在產能不斷擴大的同時，不斷提高發動機的質量，提升公司的行業竟爭力。部門經營戰略GB 項目

7、SINO TRUK 一步到位 步步到位市場需求 我國經濟的持續高速發展,以及國家的四萬億基礎設施建設投入，使得市場對重型車的需求持續增長，重型發動機的市場供不應求。 為公司提供優質的氣缸體鑄件。 氣缸體水套芯磕碰傷率的降低，可以有效減少鑄造缺陷，提高氣缸體鑄件質量。I CADM D-3: 顧客與CTQ造型工序內部顧客大件線造型時，發現水套芯普遍存在因磕碰引起的涂料損傷等缺陷，需現場修補才能使用，不但加重造型工的勞動強度以及修補工時、材料等浪費，還影響生產節拍。清理工序清理氣缸體鑄件時，經常發現氣缸體水套底部有夾砂缺陷存在，需多次返工才能清理干凈，否則將導致報廢，加重了清理工的勞動強度以及人力、

8、能源、機器設備等的浪費。因磕碰引起的涂料損傷響應部位的夾砂缺陷外部顧客I CADM D-3: 顧客與CTQ項目CTQ: 綜上所述: 氣缸體水套芯的磕碰傷對內、外顧客的影響都很大，通過降低磕碰傷率，可顯著提高鑄件質量。I CADM D-4: 項目范圍宏觀流程圖原砂樹脂制芯浸涂烘干造型澆注水套芯鉆孔整芯浸涂鏟車轉運與項目密切相關的流程烘房鏟車轉運造型流程均在項目組可控范圍內I CADM D-5: Y及缺陷定義缺陷定義Y定義小Y定義I CADM D-6: 基線及目標陳述BaselineGoalEntitlement目標 : 破損率 2% 缺陷率 1%潛在最佳值 : 破損率 1% 缺陷率 0.5%降幅

9、98.48基線 : 破損率 12.5%缺陷率 87.5%（100-3）/（100-1.5）10098.48不改善改善達成目標I CADM D-7: 效果及成本預算Hard SavingSoft Saving共節約有效金額106萬元RMB 通過鑄造廠07、08年及09年15月份的氣缸體造型總數223254只，每月平均25個工作日測算出，日均需生產水套芯352個，氣缸體水套芯的破損率由12.5%降低至2%，減少水套芯的生產數為：352(12.5-2)%251211088（個/年）。每個水套芯的生產成本為32.58元。每年節約成本約：1108832.58361247.04元。根據07、08年統計，由

10、于水套芯鐵夾砂造成的氣缸體報廢數為813個，平均每年有407個，氣缸體鑄件單重268Kg，氣缸體商品價10900元/噸，扣除可回收材料費4500元/噸，則：4070.268(10900-4500)=698086.4元。故每年可節約： 361247.04+698086.4=1059333.44元。 氣缸體水套芯的缺陷率由87.5%降低至1%，可明顯提高水套芯在造型時的完好率，減少砂芯的現場修補及后續的造型、澆注、清理等工序的工時損失和動力、刀具、機器設備耗損等的浪費；對后面各工序的連續性生產提供了基本保障；同時，鑄件由于水套芯的磕碰傷所引起的夾砂、粘砂、組織疏松等缺陷可得到顯著性的改善，對發動機

11、的質量、公司的產品聲譽、售后服務等都會帶來巨大的無形收益。 I CADM D-8: 人力組織Champion: 劉念煌 丁樹良 GB: 何帥偉 王慧勇指導: 成 偉部門:技術科核心人員:王偉春部門:質保科核心人員:王慧勇部門:鑄一車間核心人員:江曉明職責: 組織工藝 方案的設 計、實施 部門: 鑄一車間核心人員:丁樹良貢獻率: 80%貢獻率: 80%貢獻率: 40%貢獻率: 40%職責: 工藝方案 設計、論 證 職責:開展實驗 收集數據職責: 開展實驗 收集數據部門:技術科核心人員:何帥偉貢獻率: 80%職責: 工藝方案 設計、論 證評審: 陳建華部門:鑄一車間核心人員:彭國江貢獻率: 40%

12、職責: 開展實驗 收集數據I CADM D-8: 人力組織項目組成員合影I CADM D-9: 推進計劃I CADM 項目已完成M 階段目錄M-1: Y的測量系統分析M-2: Y的流程能力分析M-3:魚骨圖M-4: C&E矩陣M-5:失效模式分析(FMEA)M-6:快速改善措施M-7:快速改善后的 2nd FMEAM-8: M 階段小結ICADMM-1: Y的測量系統分析(離散型)結論:本測量系統可信賴。檢驗員自身 評估一致性檢驗員 驗數 符數 百分比 95 % 置信區間江小明 30 30 100.00 (90.50, 100.00)彭國江 30 30 100.00 (90.50, 100.0

13、0)王慧勇 30 30 100.00 (90.50, 100.00)每個檢驗員與標準 評估一致性檢驗員 驗數 符數 百分比 95 % 置信區間江小明 30 30 100.00 (90.50, 100.00)彭國江 30 30 100.00 (90.50, 100.00)王慧勇 30 30 100.00 (90.50, 100.00)檢驗員之間 評估一致性驗數 符數 百分比 95 % 置信區間 30 30 100.00 (90.50, 100.00 所有檢驗員與標準 評估一致性驗數 符數 百分比 95 % 置信區間 30 30 100.00 (90.50, 100.00)測量內容：水套芯的破損與

14、有缺陷（離散數據） 樣本數量：共30個 測量環境：鑄造廠測 量 者：王慧勇、江曉明、彭國江 記 錄 者：何帥偉測量方法：目測:對于30個水套芯，其中有3件破損其余有缺陷的樣本進行測量系統分析。8080ICADMM-1: Y的測量系統分析(連續型)量具 R&R 研究變異 %研究變 %公差來源 標準差(SD) (6 * SD) 異 (%SV) (SV/Toler)合計量具 R&R 0.0052226 0.031335 10.95 7.18 重復性 0.0052226 0.031335 10.95 7.18 再現性 0.0000000 0.000000 0.00 0.00 測量者 0.0000000

15、 0.000000 0.00 0.00部件間 0.0473892 0.284335 99.40 65.15合計變異 0.0476761 0.286057 100.00 65.54可區分的類別數 = 12測量內容：氣缸體水套芯緊實率測試（連續數據） 樣本數量：共8個測量機器：臺秤測 量 者：王慧勇、江曉明、彭國江 記 錄 者：何帥偉測量方法：用臺秤分別對8個樣品測試兩次并記錄結果。判定基準： P/TV30、%P/T 30 、明顯分類數551、P/TV=10.95% 302 、 P/T=7.18% 302、 明顯分類數=125 結論:本測量系統可信賴30%ICADMM-1: Y的測量系統分析(連續

16、型)量具 R&R 研究變異 %研究變 %公差來源 標準差(SD) (6 * SD) 異 (%SV) (SV/Toler)合計量具 R&R 0.0071285 0.042771 23.99 5.55重復性 0.0070760 0.042456 23.82 5.51再現性 0.0008640 0.005184 2.91 0.67測量者 0.0008640 0.005184 2.91 0.67部件間 0.0288406 0.173043 97.08 22.47合計變異 0.0297085 0.178251 100.00 23.15可區分的類別數 = 5測量內容：氣缸體冷芯盒水套芯常溫強度測試（連續數

17、據） 樣本數量：共10個測量機器：液壓式萬能強度試驗儀測 量 者：沈林粉、陳紅銘、白麗娜 記 錄 者：江賢波測量方法：用液壓式萬能強度儀分別對10個樣品測試兩次并記錄結果判定基準： P/TV30、%P/T 30 、明顯分類數530% 51、P/TV=23.99% 302 、 P/T=5.55% 302、 明顯分類數=5 5 結論:本測量系統可信賴ICADMM-1: Y的測量系統分析(離散型)結論:本測量系統可信賴。檢驗員自身 評估一致性檢驗員 驗數 符數 百分比 95 % 置信區間江小明 30 30 100.00 (90.50, 100.00)彭國江 30 30 100.00 (90.50,

18、100.00)王慧勇 30 30 100.00 (90.50, 100.00)每個檢驗員與標準 評估一致性檢驗員 驗數 符數 百分比 95 % 置信區間江小明 30 30 100.00 (90.50, 100.00)彭國江 30 30 100.00 (90.50, 100.00)王慧勇 30 30 100.00 (90.50, 100.00)檢驗員之間 評估一致性驗數 符數 百分比 95 % 置信區間 30 30 100.00 (90.50, 100.00 所有檢驗員與標準 評估一致性驗數 符數 百分比 95 % 置信區間 30 30 100.00 (90.50, 100.00)測量內容：氣缸

19、體水套芯轉運的平穩度測試（離散數據） 樣本數量：共30個 測量環境：鑄造廠測 量 者：王慧勇、江曉明、彭國江 記 錄 者：何帥偉測量方法：目測:對于30車水套芯的轉運，當轉運后每車的報廢數1或者發生涂料等擦落的 水套芯數50%即為平穩度好的樣本進行測量系統分析。8080ICADMM-1: Y的測量系統分析(離散型)結論:本測量系統可信賴。檢驗員自身 評估一致性檢驗員 驗數 符數 百分比 95 % 置信區間江小明 30 30 100.00 (90.50, 100.00)彭國江 30 30 100.00 (90.50, 100.00)王慧勇 30 30 100.00 (90.50, 100.00)

20、每個檢驗員與標準 評估一致性檢驗員 驗數 符數 百分比 95 % 置信區間江小明 30 30 100.00 (90.50, 100.00)彭國江 30 30 100.00 (90.50, 100.00)王慧勇 30 30 100.00 (90.50, 100.00)檢驗員之間 評估一致性驗數 符數 百分比 95 % 置信區間 30 30 100.00 (90.50, 100.00 所有檢驗員與標準 評估一致性驗數 符數 百分比 95 % 置信區間 30 30 100.00 (90.50, 100.00)測量內容：氣缸體水套芯涂料層的抗擦落強度測試（離散數據） 樣本數量：共30個 測量環境：鑄造

21、廠測 量 者：王慧勇、江曉明、彭國江 記 錄 者：何帥偉測量方法：目測:對于30個水套芯，其中有3個抗擦落強度差的樣本進行測量系統分析。8080ICADMM-2: Y的流程能力分析(離散型)數據收集說明:2009年5月份，記錄每天生產的水套芯數量與發生磕碰傷的水套芯數量，并對該期間流程能力作分析。 DPU=1,得出該流程的短期Sigma水平為1.16，還有很大的提升空間。1.0000ICADMM-3: 魚骨圖水套芯磕碰傷PersonnelMaterialMachineMethodEnvironment取放砂芯 C砂芯修補疏松 C砂芯清理浮砂 C砂芯浸涂 C質量意識 C鉆孔時用力均勻性 C砂芯小

22、車減震 N烘房溫度均勻性 N鏟車防雨措施 C砂芯小車進出烘房速度 C 廠區道路 N車間道路 N雨天轉運 N砂芯浸涂后及時進烘房 N砂芯擺放方式 C砂芯擺放量 C烘干時間控制 C烘干溫度控制 C砂芯磨平凸起 C樹脂加入量 C涂料比重 C涂料懸浮性 C砂芯工裝 C鏟車速度 C鏟車搬運砂芯 C烘房空氣的循環性 N射砂壓力 C射砂時間 C樹脂兩組分比例 C混砂時間 CICADMM-4: C&E矩陣對魚骨圖選出的輸入因子進行打分，初步篩選關鍵因子ICADMM-4: C&E矩陣ICADMM-4: C&E矩陣ICADMM-4: C&E矩陣通過柏拉圖我們找出了影響80%的重要因子ICADMM-5: 失效模式分

23、析(FMEA)采用FMEA對上述因子進行細化分析ICADMM-5: 失效模式分析(FMEA)ICADMM-5: 失效模式分析(FMEA)ICADMM-5: 失效模式分析(FMEA)ICADM通過FMEA對上述因子進行細化以及柏拉圖分析，我們找出了其中占80%份額的重要因子，它們對Y是否真的有影響，我們將采取快速改善措施后再作2nd FMEA的分析和驗證M-6:快速改善措施 通過C&E矩陣和FMEA分析，我們找出了對水套芯的磕碰傷具有顯著性影響的因子。這些因子大部分為我們現階段無法控制的，通過技術科、質保科、裝備科和生產車間的討論研究后，我們決定對水套芯的生產流程進行再造，將不可控因子轉化為可控

24、因子、或降低其風險順序數（RPN）。以下為新的生產流程（在6月25日前已經由鑄一車間負責改造完成）：水套芯鉆孔整芯浸涂表干爐懸掛鏈造型ICADMM-6:快速改善措施ICADMM-6:快速改善措施ICADMM-6:快速改善措施ICADMM-6:快速改善措施流程再造前的水套芯流程再造前后的水套芯表面質量對比流程再造后的水套芯ICADMM-6:快速改善措施流程再造前后的因子轉化轉化轉化ICADMM-7:快速改善后的 2nd FMEAICADMM-7:快速改善后的 2nd FMEAICADMM-7:快速改善后的 2nd FMEAICADM結論: 通過柏拉圖，我們找到了影響80%的關鍵因子， 將此4個關

25、鍵因 子確定為階段分析驗證的項目輸入。M-7:快速改善后的 2nd FMEAICADMM-8: M階段小結通過兩次FMEA，找出了4個仍然比較重要的輸入因子它們對Y是否真的有影響，我們將在下一階段進行進一步的分析和驗證。X1: 涂料比重X2：烘干溫度X3：烘干時間X4：浸涂后進表干爐的時間ICADM通過快速改善的流程再造，Y的現狀如下：M-8: M階段小結DPU=0.0558,得出該流程的短期Sigma水平為3.1， Sigma水平有很大提升。0.0558ICADM至8月底，水套芯磕碰傷率已降至5.48A 階段目錄A-1:數據收集計劃A-2:涂料比重因子分析A-3:烘干溫度與烘干時間因子分析A

26、-4:浸涂后進表干爐的時間因子分析A-5:快速改善A-6:A階段總結ICADMA-1: 數據收集計劃分析用數據 收集計劃項目名稱降低氣缸體水套芯的磕碰傷GB 丁樹良何帥偉王慧勇ICADM 結論:P=0.007，小于 0.05 拒絕 H0 ，即：涂料比重對水套芯磕碰 傷數有顯著性影響。卡方檢驗: 合格數, 磕碰傷數 在觀測計數下方給出的是期望計數在期望計數下方給出的是卡方貢獻 合格數 磕碰傷數 合計 1 276 24 300 279.00 21.00 0.032 0.429 2 290 10 300 279.00 21.00 0.434 5.762 3 271 29 300 279.00 21.

27、00 0.229 3.048合計 837 63 900卡方 = 9.933, DF = 2, P 值 = 0.007 A-2: 涂料比重因子分析采用卡方檢驗：H0：水套芯磕碰傷數與涂料比重無關 P1=P2H1：水套芯磕碰傷數與涂料比重有關 P1P2ICADMA-3:烘干溫度與烘干時間因子分析通過將烘干溫度（160、180、200）與烘干時間（40、60、80min）進行組合，收集在不同組合下水套芯的磕碰傷數量，作出多變異圖。結論:烘干溫度、烘干時間及其交互作用對水套芯磕碰傷數影響顯著。ICADM采用雙因子方差分析檢驗：H0：水套芯磕碰傷數與烘干時間無關 P1=P2H1：水套芯磕碰傷數與烘干時間

28、有關 P1P2 雙因子方差分析: 磕碰傷數 與 溫度, 時間 來源 自由度 SS MS F P溫度 2 28.794 14.3968 37.27 0.000時間 2 8.794 4.3968 11.38 0.000交互作用 4 56.635 14.1587 36.66 0.000誤差 54 20.857 0.3862合計 62 115.079S = 0.6215 R-Sq = 81.88% R-Sq（調整） = 79.19% 結論：P=0.0000.05，拒絕H0。即烘干溫度、烘干時間及其交互作 用對水套芯磕碰傷數有顯著性影響。A-3:烘干溫度與烘干時間因子分析ICADM單因子方差分析: 烘干

29、后砂芯強度 與 浸涂后進表干爐時間 來源 自由度 SS MS F P浸涂后放置時間 3 1.49907 0.49969 463.27 0.000誤差 36 0.03883 0.00108合計 39 1.53790S=0.03284 R-Sq=97.48% R-Sq（調整）=97.26% 結論:P=0.000小于 0.05 拒絕 H0 ，即:浸涂后進表干爐 時間對烘 干后砂芯強度有顯著影響。A-4:浸涂后進表干爐時間因子分析采用單因子方差分析檢驗：H0：烘干后砂芯強度與浸涂后進表干爐時間無關 P1=P2H1：烘干后砂芯強度與浸涂后進表干爐時間無關 P1P2 ICADMA-4:浸涂后進表干爐時間因

30、子分析ICADM 結論: 浸涂后進表干爐的時間為零時，烘干后的砂芯強度最高。即浸 涂后放置時間越短越好。A-5: 快速改善 通過分析，發現浸涂后進表干爐的時間為零時，烘干后的砂芯強度最高。即浸涂后放置時間越短越好，而我們新的流程就是在這樣的條件下生產的，在老的流程下這個條件是不可能得到改善的。這也從一方面證明了我們的流程再造是合理的。我們馬上對其進行工藝控制，并實施標準化。ICADMA-6: A階段總結 通過A階段的驗證與分析，除對浸涂后進表干爐的時間做了快速改善外，基本確定了涂料比重、烘干溫度和烘干時間3個因子是氣缸體水套芯磕碰傷的關鍵因子。至9月底，水套芯磕碰傷率已降至4.03ICADM過

31、程受控，趨于好轉。DPU=0.0407,得出該流程的短期Sigma水平為3.25。0.0407A-6: A階段總結ICADMI-1: I 階段改善計劃I-2: 烘干溫度和烘干時間因子分析I-3: 響應曲面設計I-4: 涂料比重單因子試驗I-5: I 階段小結 I 階段目錄ICADM 通過A階段的驗證與因子分析，確定了涂料比重、烘干溫度和烘干時間3個因子是導致氣缸體水套芯產生磕碰傷的關鍵因子。 根據鑄造常識：將烘干溫度和烘干時間一對因子進行DOE，輸出變量為砂芯灼減量；對于涂料比重進行單因子試驗以找出最佳的參數范圍。I-1: I階段改善計劃ICADMI-2: 烘干溫度和烘干時間因子分析(DOE)

32、I-2: 烘干溫度和烘干時間因子分析(DOE)擬合因子: 砂芯灼減量 與 烘干溫度, 烘干時間 砂芯灼減量 的效應和系數的估計（已編碼單位）項 效應 系數 系數標準誤 T P常量 0.799909 0.01701 47.04 0.000烘干溫度 0.015750 0.007875 0.01994 0.39 0.705烘干時間 0.077250 0.038625 0.01994 1.94 0.094烘干溫度*烘干時間 -0.009750 -0.004875 0.01994 -0.24 0.814S = 0.0564036 PRESS = 0.0408980R-Sq = 36.17% R-Sq（預

33、測） = 0.00% R-Sq（調整） = 8.82%對于 砂芯灼減量 方差分析（已編碼單位）來源 自由度 Seq SS Adj SS Adj MS F P主效應 2 0.0124313 0.0124313 0.0062156 1.95 0.2122因子交互作用 1 0.0001901 0.0001901 0.0001901 0.06 0.814殘差誤差 7 0.0222695 0.0222695 0.0031814 彎曲 1 0.0222384 0.0222384 0.0222384 4281.18 0.000 純誤差 6 0.0000312 0.0000312 0.0000052合計 10

34、 0.0348909P0.05失擬不顯著模型總效果顯著因子影響顯著ICADMI-3: 響應曲面設計（RSM）結論：通過響應曲面設計和工藝參數優化，我們得到：烘干溫度為184，烘干時間為63min時，砂芯灼減量達到最大值0.8789kg，此條件有利于減少水套芯的磕碰傷率。ICADMI-3: 響應曲面設計（RSM）使用 砂芯灼減量 模型的新設計點數的預測響應點 擬合值 擬合值標準誤 95% 置信區間 95% 預測區間 1 0.878890 0.0010615 (0.876380, 0.881400) (0.872688, 0.885092)結論：通過點預測與區間預測，我們得到：烘干溫度為18010

35、，烘干時間為6010min時，砂芯灼減量基本達到0.84kg以上，滿足我們的工藝要求，可以有效的減少水套芯的磕碰傷率。圖中所示值也在我們可接受范圍之內。ICADM白色區域為目標范圍I-3: 響應曲面設計（RSM）ICADM 結論: 利用新的烘干溫度和烘干時間工藝對水套芯進行烘干，水套芯的磕碰傷率明顯降低達到了目標值。說明新的工藝范圍是有效的。I-4: 涂料比重單因子試驗（OFAT） 根據烘干溫度和烘干時間的響應曲面設計優化分析結果，烘干溫度184，烘干時間63min的條件下，取涂料比重在1.3-1.6，經烘干轉運，統計發生磕碰傷的水套芯數數據如下：I-5: I階段小結 在I階段，通過對烘干溫度與烘干時間的DOE、RSM試驗分析，得到烘干溫度和烘干時間的優化值（184/63min），涂料比重單因子回歸分析得到優化數值（1.45）。通過點預測與區間預測以及現場的生產情況，我們分別得到這三個因子的工藝范圍: 烘干溫度： 18010 烘干時間： 60min10min 涂料比重： 1.40-1.50 在C階段，我們將把上述結果全面應用到實際生產中并加以標準化控制。ICADMI-5: I階段小結