1、新建地方鐵路敘永至大村段B 合同段大田灣特大橋現澆箱梁滿堂支架計算書編制：復核：四川省鐵路建設有限公司敘大鐵路項目經理部年月日大田灣特大橋現澆箱梁滿堂支架計算書1、編制依據1.1 新建地方鐵路敘永至大村線施工圖。1.2 國家有關的政策、法規、施工驗收規范和工程建設標準強制性條文，以及現行有關施工技術規范、標準等。1.3 參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范、混凝土工程模板與支架技術、鐵路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊。2、工程概況大田灣特大橋后張法預應力混凝土現澆箱梁段為48m，孔位為第18 孔，總計 1孔。主墩 17#、 18#為矩形承臺，墩柱為矩形墩柱。梁體為單箱單室、變寬度、變截面結

2、構。箱梁頂寬5.3m，跨中箱寬 2.8m，支座位置箱寬 3.0m（未計支座位置加寬50cm），頂板厚 30cm45cm按折線變化，底板厚度 4080cm，按直線變化，腹板厚 32cm52cm，按折線變化，底板設 30× 50cm梗脅，頂板設 30× 50cm梗脅。梁全長 49.5m，計算跨度為 48m，梁高 3.5m。梁底按二次拋物線變化，邊支座中心線至梁端 0.75m。3、現澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求采用 WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設， 使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設15×15cm方木；縱向方木上設10&#

3、215;10cm的橫向方木（中心間距25cm）。采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm× 100cm 支架結構體系，支架縱橫均設置剪刀撐。4、現澆箱梁支架驗算本計算書以最大截面預應力混凝土箱形連續梁（單箱單室）- 斷面處為例，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。4.1 荷載計算荷載分析根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q 1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q 2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模

4、板及其下肋條時取 2.5kPa ；當計算肋條下的梁時取 1.5kPa ；當計算支架立柱及替他承載構件時取2.0kPa 。 q 4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa ，對側板取 4.0kPa 。 q 5 新澆混凝土對側模的壓力。 q 6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa 。 q 7 支架自重，經計算支架自重如下所示：滿堂鋼管支架自重采用 48×3.5mm鋼管，單位重量為 3.84kg/m 。根據 17#18#墩間實際地形，梁底至原地面距離約為 3.5m5m，扣除支架系統高度，鋼管樁高度約為 2.78 4.28cm。按最不利位置 4.28m 計算。1、立桿自重 ( 橫向

5、按 5.3 米計算，間距 0.6 米，共 10 排，縱向按 49.5 米計算，間距0.6 米，共 83 排。 )Q1=83×10×4.28 ×0.00384 × 9.8kn/kg ÷（ 49.5 × 5.3 ）=0.51kn/ 2、橫桿自重（橫桿間距1m，按 4.28m 高度計算，共 4 層）Q2=（83 根× 5.3m+10根× 49.5m）× 4 層× 0.00384kg/m ×9.8kn/kg ÷（ 49.5 × 5.3 ）=0.537kn/ 3、斜撐自重（縱

6、向剪刀撐按45 度設置，共三排， 417.45m。橫向按 39 度設置，間隔4 排立桿設置一道，共21 道。 286m）Q3=(417m+286m)×0.00384 ×9.8kn/kg ÷（ 49.5 ×5.3 ）=0.101kn/ 綜上支架自重 q7= Q1+ Q2+ Q3=0.51+0.537+0.101=1.148kn/ 荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統計算側模計算4.1.3 荷載計算 箱梁自重 q 計算1根據本工程現澆箱梁結構特點，我們取截面代表截面進行箱梁自重計算，并對兩個代表截面下的支架體系

7、進行檢算，首先分別進行自重計算。根據橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積2則：A=6.32m1WcA26 6.3254.77 kPaqB=3B取 1.2 的安全系數，則 q154.77 ×1.2 65.73kn/ 注： B 箱梁底寬，取3m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。 箱梁模板及支撐重量 q2 計算(1) 模板面積箱梁內室模板（木模板）2S1=306.55+54.2+49.7+9.5+2.6+4.22+2.89+19.2=448.85mG1=448.85 m2×0.03m×0.6t/m 3=8.07t箱梁底模板（九夾板）S2=3.5 ×

8、49.5=173.3 m 2G2=173.3 m2× 0.015m×0.6t/m 3=1.60t箱梁側模板（鋼模板）S3=509.33+0.62=510 m 2側模 G3含支撐共 40t 。橫向、縱向方木V=橫向 198 排× 3 米 / 排×（0.1 ×0.1 ）+縱向 10 排× 49.5 米/ 排×（ 0.15 ×0.15 ）=5.94+11.138=17.078 方G4=15.96×0.6 噸/ 方=10.247tq2= （ G1 +G2+ G3+G4）× 9.8 ÷（ 49.

9、5 ×5.3 ） =2.24 kn/ 新澆混凝土對側模的壓力q5 計算根據規范規定， 新澆混凝土對模板的側壓力， 當采用內部振搗器時按下列兩式計算，并取兩式中較小值。FcHF0.22 c t 012v c：新澆混凝土的重力密度（kN/m3）, 取值 25 kN/m3；H：混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面時的高度（m），取 3.5mt 0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。取8h。T：混凝土的溫度（°），取28。 1：外加劑影響修正系數，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 。 2：混凝土坍落度影響修正系數， 110 150mm，取 1.15 。：混凝土的澆筑速度，取

10、 0.5m/h 。F=25*3.5=87.5KpaF：新澆混凝土對模板的最大側壓力取42.93Kpa。4.2 結構檢算扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣， 同屬于桿式結構， 以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、 下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過 35%）。本工程現澆箱梁支架按 48×3.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算， 計算結果同樣也使用于 WDJ多功能碗扣架（偏于安全） 。 截面

11、處在中支點橫隔板，鋼管扣件式支架體系采用60×60× 100cm的布置結構，如圖：模板斜撐立桿橫桿1.01.01.0縱向模板斜撐立桿橫桿1.01.01.0單位： m橫向、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為100cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為 N =35kN（路橋施工計算手冊中表135 鋼管支架容許荷載 N=35.7kN）。立桿實際承受的荷載為： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85 ×1.4 NQK（組合風荷載時） N G1K支架結構自重標準值產生的軸向力； N G2K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有： NG1K

12、=0.6 ×0.6 ×q1=0.6 ×0.6 × 65.73=23.66KN NG2K=0.6 ×0.6 ×q2=0.6 ×0.6 × 2.24=0.806KNNQK=0.6 ×0.6(q 3 +q4+q7 )=0.36 ×(2.0+2.0+1.068)=1.824KN則：N=1.2（NG1K+NG2K ）+0.85 ×1.4 NQK=1.2 ×（23.66+0.806）+0.85 ×1.4 × 1.824=31.53KN N 35kN，強度滿足要求。、立

13、桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式： N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載， N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85 ×1.4 NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f 鋼材的抗壓強度設計值，f 205MPa參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表得。A2 48mm×3.5 鋼管的截面積 A 489mm。軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比 查表即可求得 。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B得 i 15.8 。長細比 kuL/i 。L 水平步距， L1m。于是， kuL/i 1.155 &#

14、215;1.5 ×1000/15.8=109.65<250式中， k計算長度附加系數，取1.155 ，根據經驗， u 取 1.50 ，滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條規定 250。參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄C得 0.523 。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；2MW=0.85 ×1.4 ×WK×La×h/10WK=0.7u z×us×w0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表得uz=1us風荷載腳手架體型系數， 查建筑結構荷載規范 表第 36 項得：us=1.2w0基本風壓，查

15、建筑結構荷載規范 附表 D.4 w 0 =0.2KN/m2 故： WK=0.7u z×us×w0=0.7 × 1×1.2 ×0. 2=0.168kN/m2La立桿縱距 0.6m；h立桿步距 1m，2故： MW=0.85 ×1.4 ×WK×La×h/10=0.012KN·mW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范 附表 B 得：-63W=5.08×10 m則，N/A+MW/W31.53/ （0.523 ×4.89 ×10-4 ）+0.012/ （5.08 &#

16、215;10-6 ）125648.12KN/m=125.648MPaf 205MPa計算結果說明支架是安全穩定的。箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按 L60cm進行受力計算。 如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優于杉木的木材均可使用。q(KN/m)底模下橫橋向方木受力簡圖尺寸單位： cmq(KN/m)方木材質為杉木， w=11MPa =1 7MPaE=9000MPaSm0.10.121.2543810mI m 0.1

17、0.138.3310 6 m412按中支點截面處3 米范圍進行受力分析，按方木橫橋向跨度L 60cm進行驗算。 每根方木撓度計算33)/12=8.33-64方木的慣性矩 I=(bh )/12=(0.1 ×0.1×10mq 按（梁自重 +模板及支撐重量） / 方木總面積，計算 9.8 ×(2.6t/m 3× 49.5m×6.32 +49.67t)/ （198 排× 3m長），得 14.239kn/m則方木最大撓度：f max (5/384)×(qL 4)/(EI)=(5/384)×= (14.239×0.6

18、 4)/(12 ×9×106×8.33 ×10-6 ×0.9)=2.97 ×10-5l/400=0.6/400=1.5×10-3 m ( 撓度滿足要求 ) 每根方木抗剪計算最大剪力 Vmax=1 ql2 = 3Vmax34.2720.6408 MPa =1.7MPa2bh20.1 0.1符合要求。扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用15×15cm方木，方木在順橋向的跨距按 L 60cm進行驗算，橫橋向方木順橋向布置間距按0.25m（中對中間距）布設，如下圖布置，將方木

19、簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、 廣東松等力學性能優于杉木的木材均可使用。p頂托上順橋向方木受力簡圖ppp尺寸單位： cm方木材質為杉木， w =11MPa =1 7MPaE=9000MPaSm0.15 0.1524.243810mIm 0.15 0.1534.210 5 m412 方木抗彎計算q 按（梁自重 +模板及支撐重量 +橫橋向方木重量） / 受力點數量，計算p=9.8× (2.6t/m 3× 49.5m×6.32+49.67t+198排× 3m 長× 0.15 

20、15; 0.15 ×0.6噸 / 方 )/（3/0.6 × 198）=8.623knMmax(a 1+a2 )p (0.45+0.15)×6.228=3.74kN ·m( 最大彎矩計算 )2×0.152)/6=5.6-43矩形截面抵抗矩： W=(bh)/6=(0.15×10m= Mmax/ W=3.74/(5.6×10-4 )=6.68MPa 0.9 w 9.9MPa（符合要求）注： 0.9 為方木的不均勻折減系數。 方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3 ×6.228)/2= 9.342kN =VmaxSm9.34

21、2 4.2 1044.2 1050.6228 MPa0. 9× 1.7 ×0.9=1.53MPaI m b0.15符合要求。 每根方木撓度計算3×0.153)/12=4.2-54方木的慣性矩 I =( bh )/12=(0.15×10m則方木最大撓度：33f maxpLap 226.2280.950.05 6.2283242=48EI3L4a64.224 9650.90.1524EI4891010104.2 10=4.912×10-5 0.9 ×L/400=0.9 ×0.9/400m=2.025 ×10 -3 m故

22、，撓度滿足要求底模板計算箱梁底模采用竹膠板， 取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖：底模及支撐系統簡圖q(kN/m)竹膠板25（30）10×10 cm 橫橋向方木底模驗算簡圖q(kN/m)尺寸單位：cm25（或30）橫橋向方木布置間距為0.25m，則有：竹膠板彈性模量E 5000MPa33)/12=2.8125-7 4方木的慣性矩 I=(bh )/12=(1.0 ×0.015×10 m 模板厚度計算q=( q 1+ q 2+ q 3 + q 4)l=(65.73+2.21+2+2)×0.25= 17.985kN/

23、m則：M =q l 217.985 0.252m0.141KNmax88模板需要的截面模量： WM0.141522.61110m=W 0.9 0.96.0 103模板的寬度為1.0m，根據 W、b 得 h 為：h=6 W6 2.611 10 5mmmb10.012512.5因此模板采用1220×2440×15mm規格的竹膠板。 模板剛度驗算f maxql 417.9850.2543.9104 m 0.9 ×0.25/400m=6.25 ×10-3 m=128EI12851062.812510 7故，撓度滿足要求立桿底座和地基承載力計算立桿承受荷載計算在中

24、支點兩側立桿的間距為60×60cm，每根立桿上荷載為：Na×b×qa×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6 ×0.6 ×(6 5.73+2.21+2.0+2.0+1.068)=26.28kN立桿底托驗算立桿底托驗算：NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為：Na×b×q=26. 28kN底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN;得： 26.28KN40KN立桿底托符合要求。立桿地基承載力驗算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：pfg其中：p=N/A= q1+q2+q3+q

25、4+q7=73.01kn/ f g=kc·fgk =0.5*150kn=75kn/ p=73.01kn/ < f g =75kn/ N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；A基礎底面積；p 立桿基礎底面的平均壓力，kc地基承載力調整系數kc，對粘土應取 0.5 ；對巖石、混凝土應取1.0 。f gk地基承載力標準值， 按圖紙 17#-18# 段之間為粉質粘土， 承載力 0.15MPa，每平米承載力 150kn。綜上原地基承載力滿足要求。為確保地基受力均勻，實際施工中將原地基開挖30cm高度后，回填 C25混凝土?；靥罨炷林皩﹂_挖地面進行碾壓，地基承載力按下表，貫入試驗垂擊數必

26、須達到7下。f k 為地基承載力標準值；試驗錘擊數357911131517192123f k(Kpa)1051451902352803253704355156006805、支架搭設施工要求及技術措施現澆箱梁支架采用滿堂扣件鋼管腳手架或碗口式鋼管架搭設。 搭設時，先在混凝土上放置 15cm×15cm鋼板墊在鋼管底下， 墊板下用中粗砂找平。 支架頂部設置頂托，頂托上設縱梁和橫梁， 其上鋪設梁體模板。 支架縱橫向設置剪力撐， 以增加其整體穩定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進行搭設，剪力撐、橫向斜撐、立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆注和張拉過程中，進行全過程

27、監測和專人檢查。上報監理檢查，經監理同意后，進行支架預壓：按箱梁重量 120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數，采用砂袋（或水袋）均勻布設堆壓于支架上進行堆載預壓，預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。5.1 模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求(1) 每根立桿底部應設置底座或墊板，并規定尺寸設置縱、橫掃地桿。(2) 嚴格按照設計尺寸搭設， 立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置，立桿步距不得大于設計要求，并應設置縱橫水平拉桿。(3) 立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接連接，嚴禁不同直徑混合施用。(4) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范

28、的要求。(5) 當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在模板中心線處，其偏心距不應大于 25 毫米。(6) 鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應按規范要求交錯布置。(7) 為保證支架整體穩定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。(8) 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的， 每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；(9) 地基支座的設計要滿足承載力的要求。5.2 滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定(1) 立桿應按設計縱橫向間距設置，不得改變間距。(2) 剪刀撐應縱橫設置，按設計間距

29、布置，不得遺漏。(3) 滿堂模板支架剪刀撐應由底至頂連續布置。(4) 高于 4 米的模板支架，其兩端與中間每隔4 排立桿從頂層開始向下每隔2 步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規定。(5) 組架前認真測量框架底腳距離，準確鋪設方木及安放底托。(6) 支架拼裝每 3 層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭 3 層，每層用經緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調整。(7) 支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭， 立桿垂直度偏差小于 0.25 ，頂部絕對偏差小于 0.0

30、5m。(8) 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。5.3 支架拆除要求(1) 支模的拆除必須經驗算復核并符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）及其它有關規定， 嚴格控制拆模時間， 拆模前必須有拆模申請及經審批。(2) 質檢拆除時應遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴禁上下同時進行，拆除時應采用可靠的安全措施。(3) 卸料時應由作業人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。(4) 運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回修整；配件經檢查、修正后，按品種、規格分類存放

31、，妥善保管。(5) 拆除桿件時， 要互相告知， 協調作業，已松開連接的桿部件要及時拆除運出，避免發生誤扶誤靠。5.4 支架預壓及沉降觀測支架搭設完后， 為保證箱梁澆注混凝土后滿足設計的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預壓的方法以消除變形，具體做法如下：、設置沉降觀測點支架搭設、立模作業程序完成后，每跨向 1/4 跨、 1/2 點處設置支架沉降觀測截面， 每個觀測截面沿橫向對稱設置跨、 3/4 跨、及前后兩支 3 個觀測點，從而形成一個沉降觀測網。觀測點采用吊尺法測量， 即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。 另外對應于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎混凝土表面

32、同樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。、加載預壓及卸載支架加載預壓采用砂袋法輔助水袋法進行。箱梁的底腹板和翼板模板鋪設完成后，在翼板模板邊緣堆積砂袋，形成一個槽式空間，然后在箱梁模板和砂袋上鋪設0.5mm厚塑料紙 2 層，再往內注水預壓，砂袋和水的總重量為箱梁自重的120%。加載采取分級進行， 使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態。 本橋加載可分三級進行，每級加載為總壓載量的 1/3 ，共加載 3 次。第一次加載模擬箱梁底板、腹板鋼筋綁扎完成，鋼絞線及各種模板和加固措施安裝完畢后的荷載；第二次加載模擬底板、腹板砼澆筑安裝完成后的荷載；第三次加載模擬頂板砼澆筑完成后的荷載。全部加載

33、后，不可立即卸載，需等壓一段時間（一般 2472h）并在地基沉降穩定后，再逐級卸載，卸載后再觀測 1 次，卸載前后的差值可認為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設預拱度以消除之。 卸載完成后即可按加載順序澆筑混凝土。、沉降觀測沉降觀測應貫穿于加載及卸載的整個過程， 在開始加載前必須進行首次觀測， 作為沉降觀測的零點，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降； 施加第二次荷載前再觀測， 然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測， 然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在等壓時間內一直進行，一直到沉降趨于穩定。 加載及卸

34、載必須在整個預壓范圍內分級進行， 在一個連續的預壓范圍內不得分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及卸載均應進行測量并詳細記錄，預壓結束卸載完成后， 根據沉降觀測記錄，結合預拱度計算，確定模板高度。實施過程： 準確計算各施工區段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區段的加載重量。 根據試驗數據，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調整值。 加載試驗結束后，請有關人員進行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進行下道工序施工。6、安全防護措施及安全交底6.1 安全防護措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制定如下防護措施：(1)

35、 成立以項目經理為組長的安全管理、協調小組，嚴格執行項目經理部制訂的相關管理制度，加強對工人的安全教育， 提高職工的安全生產素質， 并設專職安全員。(2) 利用各種宣傳工具，采取多種教育形式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經?；Ｔ谙逻_生產任務時， 必須同時下達安全技術措施。 檢查工作時， 必須同時檢查安全技術措施執行情況?？偨Y工作時，必須同時總結安全生產情況，提出安全生產要求，把安全生產貫穿到施工的全過程。(3) 認真堅持執行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設立安全監督崗，充分發揮安全人員的作用， 對發現的事故隱患和危及工程

36、、 人身安全的事項， 作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。(4) 架子作業人員必須佩戴安全帶并站穩把牢， 在架子上傳遞 , 放置桿件時應注意失衡閃失；剪刀撐及其它整體性拉桿應隨架子高度的上升及時安裝 , 以確保整架穩定；搭設中應統一指揮 , 協調作業；確保支架結構的尺寸。 桿件的垂直度和水平度 , 各節點構造和緊固程度符合施工規范要求；禁止使用材質 , 規格不符合要求的桿配件。(5) 起重指揮應站在能夠照顧全面的地點 , 信號要統一、 準確；嚴禁任何人員在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件應使用交互捻制的鋼絲繩 , 有打結、變形、斷絲和銹蝕的鋼絲繩應及時按規定降低使用標準或報廢

37、； 起吊物件應合理設置溜繩。(6) 搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。在腳手架上進行電、氣焊作業時，有防火措施和專人看守。(7) 當有六級以上大風和雨天氣時停止腳手架的搭設和拆除作業，雨后穿防滑鞋作業。(8) 腳手架搭設時地面設有圍欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。(9) 支架拆除設專人指揮，施工人員統一有序進行，并配好相應的安裝全防護用品。6.2 安全交底(1) 施工應按經審批的方案進行， 方案未經審批不得施工。 確保底架支撐穩固后，方可上架作業， 作業人員必須佩戴安全帶及安全帽， 并在高架橋兩側搭設安全網。 只有在確認安全網可靠后， 方可進行上層作業。應通過設在

38、支架外的人員通道上下架子。傳遞和安裝桿件時，要盡量創造安全的作業條件，在操作時要站穩把牢，謹防失衡。(2) 明確支架施工現場安全負責人，負責施工全過程的安全管理工作。在支架搭設、拆除前向作業人員進行安全技術交底。 未經審批部門同意， 任何人不得修改變更。(3) 支架施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。(4) 支架搭設、拆除和砼澆注期間，無關人員不得進入支模底下，現場安全元在現場維護。(5) 支架搭設人員必須持證上崗，并戴安全帽，系安全帶、穿防滑鞋。惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作業應有防滑措施。(6) 整架拼裝完成后，檢查所有連接扣件是否扣緊，松動的要用手錘敲

39、緊。(7) 需要多人配合的操作作業決不允許一人冒險作業，對人配合作業時要互相呼應，協調工作。(8) 支架上人員應避免工具和材料的掉落，下面人員應避開危險區域，隨時注意觀察，發現有危險時及時避開。 在支架上作業的人員要全神貫注， 并注意適當的休息，避免疲勞作業。(9) 身體狀況不適的施工人員，不得上架作業，有癲癇、心臟病史的人員，決不允許上架作業。(10) 支架上作業不要進行用力過猛的作業，謹防閃失。(11) 不得隨意拆除緊固件，必須拆除時要有確保安全的措施。(12) 施工期間隨時對支架進行全面檢查， 發現異常情況及時通報， 必要時采取果斷措施，制止異?，F象的發生。(13) 舊鋼管材質應符合下列規定：表面銹蝕深度應在應不超過-0.5mm鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表的規定。腳手架的搭設的技術要求、允許偏差應符合 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范節要求。(14) 構配件要求支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管 （ GB/T 12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的 3 號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（ GB/T 700）中 Q235 A 級鋼的規定。每根鋼管的最大質量不應大于 25