1、【揚州新城悅盛房地產發展有限公司】揚州新城吾悅廣場住宅項目36#、37#房塔吊基礎方案編制：審批：批準：江蘇龍地建設工程有限公司揚州吾悅廣場項目部2017-02-28目 錄一、編制依據3二、工程概況3三、塔吊基礎底腳埋件施工3五、塔吊樁基礎的計算書41、(36#樓塔吊驗算)42、 (37#樓塔吊驗算)12六、塔吊樁基礎附圖201、36#、37#樓塔吊布置總平面圖202、36#主樓塔吊基礎定位圖203、36#主樓四樁承臺塔基礎做法圖204、37#主樓塔吊基礎定位圖205、37#主樓四樁承臺塔基礎做法圖20一、編制依據建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-201

2、0混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2015鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-2012建筑施工手冊第五版巖土工程勘察報告勘探編號：2016-KX-21本工程施工圖紙和施工組織設計二、工程概況工程名稱：揚州新城吾悅吾悅廣場住宅項目-36#、37#樓工程地點：揚州市城北片區，東至三星路，南至古運河，西至江都路，北至竹西路。建設單位：揚州新城悅盛房地產發展有限公司設計單位：江蘇筑森建筑設計股份有限公司監理單位：常州建工項目管理有限公司施工單位：江蘇龍地建設工程有限公司 本工程基礎為樁筏基礎，上部結構為剪力墻，建筑層數為18層。工程采用的結構形式為剪力墻框架結構。三、塔吊基礎底腳

3、埋件施工 本工程36#、37#樓塔吊布置在工程南側，本塔吊基礎標高均按照底商±0.000米標高設計（±0.000米標高相當于絕對高程值8.60米）。 1、塔吊基礎嚴格上海市吳淞建筑有限公司QTZ80A(5512)塔式起重機使用說明書結合本工程塔吊平面定位圖尺寸施工，復核無誤后澆筑混凝土。 2、基礎內塔吊基礎采用四樁承臺，承臺頂面標高為負1.00米（具體詳：36#、37#塔吊附圖）。 3、塔吊基礎施工參廠家提供的圖紙。 4、混凝土澆筑過程中，嚴格控制塔吊基礎頂面的水平度，確保在設計要求的允許偏差范圍內。四、塔吊基礎施工 1、模板安裝前，對塔吊基礎進行重新復測，核對正確后，在混

4、凝土墊層上放線、支模。 2、鋼筋制作、預埋件安裝及混凝土澆筑，均嚴格按塔吊基礎設計圖紙的標注尺寸、說明、及相關標準、規范及操作規程執行，按規定要求及時取樣試驗，每道工序經相關單位驗收簽證后，方可進入下道工序施工。 3、鋼筋混凝土基礎澆筑完成并達到一定強度后，按有關施工及驗收規范、操作規程、經驗收簽證后，方可進行土方回填施工。 4、嚴格按照塔吊基礎圖進行施工。 5、按規定做好混凝土試件，混凝土強度達到90%方可安裝塔吊。塔吊基礎驗算（36#樓南側塔吊計算；37#樓南側塔吊計算）。 1、根據QTZ80A(5512)塔吊廠家提供的基礎圖技術要求，塔吊基礎混凝土強度C35，地基承載力200Kpa，基礎

5、底板平面尺寸5000×5000mm。 2、根據就揚州新城吾悅廣場項目巖土工程勘察報告工程編號：2016-KX-211）、36#樓南側塔吊基礎靠近36#樓的195探孔及1818'剖面地質情況說明及工程地質剖面圖顯示，以雜填土作本塔吊的天然地基，承載力特征值80Kpa，不滿足要求，故需采取地基加固處理，本塔基選用D800鉆孔混凝土灌注樁，有效樁長26.00米。（具體詳計算書：）塔吊基礎設置在36#樓南側，塔吊中心點距1-A軸5.40米，距1-27軸水平距離2.205米，塔吊布置在底商內S-A至S-B軸交S-8至S-9軸間，塔吊基礎面標高為-1.00米，樁頂標高為-2.25米標高，

6、采用C35砼，具體做法說附圖。2）、37#樓南側塔吊基礎靠近37#樓的192探孔及1616'剖面地質情況說明及工程地質剖面圖顯示，以雜填土作本塔吊的天然地基，承載力特征值80Kpa，不滿足要求，故需采取地基加固處理，本塔基選用D800鉆孔混凝土灌注樁，有效樁長26.00米。（具體詳計算書：）塔吊基礎設置在37#樓南側，塔吊中心點距1-A軸5.40米，距1-18軸水平距離4.02米，塔吊布置在底商內S-A至S-C軸交S-7至S-8軸間，塔吊基礎面標高為-1.00米，樁頂標高為-2.25米標高，采用C35砼，具體做法說附圖。 五、塔吊樁基礎的計算書1、(36#樓塔吊驗算)36#樓塔吊四樁基

7、礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:QTZ80A塔機自重標準值:Fk1=800.00kN起重荷載標準值:Fqk=6.00kN塔吊計算高度:H=70m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C35承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=3.85m承臺厚度:Hc=1.35m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=2.25m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:25.65m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1

8、. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=800kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=3.85×3.85×1.35×25=500.259375kN 承臺受浮力：Flk=3.85×3.85×0.75×10=111.16875kN3) 起重荷載標準值 Fqk=6kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2 qsk=1.2

9、5;0.69×0.35×1.6=0.46kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.46×70.00=32.44kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.40kN/m2) Wk=0.8×1.64×1.95×1.39×0.40=1.42kN/m2 qsk=1.2×1.42×0.35×1.60=0.96kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力

10、標準值 Fvk=qsk×H=0.96×70.00=66.91kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-356.86+0.9非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(800+500.26)/4=325.06kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375)/4+Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=977.41kN Qkmin=(Fk+Gk-

11、Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375-111.16875)/4-Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=-355.07kN工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+500.26+6)/4=326.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375+6)/4+Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=727.53kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(800+5

12、00.259375+6-111.16875)/4-Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-102.20kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(800+6)/4+1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=813.33kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =

13、1.35×(800+6)/4-1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-269.28kN非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×800/4+1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=1150.66kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×800/4-1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3

14、.18=-610.66kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2承臺最大負彎矩: Mx=My=23. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度

15、； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=747.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0069 =1-(1-2×0.0069)0.5=0.0069 s=1-0.0069/2=0.9965 As=747.93×106/(0.9965×1300.0×360.0)=1603.7mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑20.0mm，鋼筋間距為150mm,承臺底部選擇鋼筋配筋面積為As0 = 3.14×202/4 × Int(3850/150)

16、=7854mm2選擇鋼筋配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!推薦參考配筋方案為：鋼筋直徑為20mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為6048mm2頂部配筋計算: s=396.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0037 =1-(1-2×0.0037)0.5=0.0037 s=1-0.0037/2=0.9982 As=396.93×106/(0.9982×1300.0×360.0)=849.7mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑22mm，鋼筋根數為15頂部實際配筋面積為As0

17、= 3.14×222/4 × 15=5702mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=1150.66kN依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=3850mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求

18、，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35×977.41=1319.50kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第5.8.7條

19、 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-479.34kN經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1331.512mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1332mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑20mm，鋼筋根數為16樁實際配筋面積為As0 = 3.14×202/4 × 16=5027mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=326.56kN；偏心豎

20、向力作用下，Qkmax=977.41kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)極限側阻力標準值(kPa)極限端阻力標準值(kPa)土名稱16.7500雜填土，粉土夾粉質黏土，粉土夾粉,(此土層在開挖坡邊不完整)210.4980黏土38.51081500黏土由于樁的入土深度為25.65m,所以樁端是在

21、第3層土層。最大壓力驗算: Ra=2.51×(6.75×0+10.4×49+8.5×54)+750×0.50=2811.35kN由于: Ra = 2811.35 > Qk = 326.56,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 3373.62 > Qkmax = 977.41,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-355.07kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分

22、按浮重度計； i抗拔系數；Ra=2.51×(0.750×6.75×0+0.750×10.4×49+0.750×8.5×54)=1890.235kN Gp=0.503×(25.65×25-25.65×10)=193.397kN由于: 1890.23+193.40 >= 355.07，抗拔承載力滿足要求!塔吊計算滿足要求！2、 (37#樓塔吊驗算) 37#樓塔吊四樁基礎的計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:QTZ80A塔機自重標

23、準值:Fk1=800.00kN起重荷載標準值:Fqk=6.00kN塔吊計算高度:H=70m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C35承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=3.85m承臺厚度:Hc=1.35m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=2.25m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:25.2m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=800kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=3.85×3.85&#

24、215;1.35×25=500.259375kN 承臺受浮力：Flk=3.85×3.85×0.75×10=111.16875kN3) 起重荷載標準值 Fqk=6kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2 qsk=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×

25、H=0.46×70.00=32.44kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5Fvk2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.40kN/m2) Wk=0.8×1.64×1.95×1.39×0.40=1.42kN/m2 qsk=1.2×1.42×0.35×1.60=0.96kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qsk×H=0.96×70.00=66.91kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=

26、0.5Fvk3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-356.86+0.9非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(800+500.26)/4=325.06kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375)/4+Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=977.41kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375-111.16875)/4-Abs(1985.1

27、0+66.91×1.35)/3.18=-355.07kN工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+500.26+6)/4=326.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375+6)/4+Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=727.53kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375+6-111.16875)/4-Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-102.2

28、0kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(800+6)/4+1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=813.33kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(800+6)/4-1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-269

29、.28kN非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×800/4+1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=1150.66kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×800/4-1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=-610.66kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向

30、的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于非工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2承臺最大負彎矩: Mx=My=23. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=747.93×106/(1.000×1

31、6.700×3850.000×13002)=0.0069 =1-(1-2×0.0069)0.5=0.0069 s=1-0.0069/2=0.9965 As=747.93×106/(0.9965×1300.0×360.0)=1603.7mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑20.0mm，鋼筋間距為150mm,承臺底部選擇鋼筋配筋面積為As0 = 3.14×202/4 × Int(3850/150)=7854mm2選擇鋼筋配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!推薦參考配筋方案為：鋼筋直徑為20mm，鋼筋間距為200mm，配筋

32、面積為6048mm2頂部配筋計算: s=396.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0037 =1-(1-2×0.0037)0.5=0.0037 s=1-0.0037/2=0.9982 As=396.93×106/(0.9982×1300.0×360.0)=849.7mm2實際選用鋼筋為：鋼筋直徑22mm，鋼筋根數為15頂部實際配筋面積為As0 = 3.14×222/4 × 15=5702mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!五. 承臺剪切計

33、算最大剪力設計值： Vmax=1150.66kN依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=3850mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承

34、載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35×977.41=1319.50kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-479.34kN經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1331.51