1、結構設計原理結構設計原理第第8 8章章 混凝土受扭構件混凝土受扭構件8.1 受扭構件的受力受扭構件的受力 特點及構造要求特點及構造要求 混凝土混凝土受扭受扭純扭構件純扭構件復合受扭構件復合受扭構件剪扭構件剪扭構件彎扭構件彎扭構件彎剪扭彎剪扭構件構件平衡扭轉平衡扭轉由荷載直接引由荷載直接引起，由平衡方起，由平衡方程求出扭矩程求出扭矩T協調扭轉協調扭轉由相鄰構件的位移受到該構件的約束由相鄰構件的位移受到該構件的約束而引起該構件的扭轉，通過變形協調而引起該構件的扭轉，通過變形協調條件才能求出扭矩條件才能求出扭矩T一、素混凝土純扭構件受力特點一、素混凝土純扭構件受力特點彈性剪應力分布規律彈性剪應力分布

2、規律剪應力平行于周邊剪應力平行于周邊最大剪應力發生在長邊中點最大剪應力發生在長邊中點hbT2maxh/b1.052.02.53.04.06.010.0 hbT2max8.1.1 純扭構件的特點純扭構件的特點v主應力與開裂扭矩主應力與開裂扭矩v主應力的大小與方向主應力的大小與方向v 純剪應力狀態，主應力純剪應力狀態，主應力 tp= cp= maxv 主方向：與構件軸線成主方向：與構件軸線成45v開裂扭矩開裂扭矩hbT2maxcrhbf2t鋼筋石膏試件扭轉破壞鋼筋石膏試件扭轉破壞鋼筋混凝土構件鋼筋混凝土構件扭轉試驗現場扭轉試驗現場v理想塑性材料極限扭矩理想塑性材料極限扭矩)3(6

3、2maxubhbTttWf)3(62tbhbWttcr7 . 0WfT 破壞面為三面開裂一面受壓的斜曲面破壞面為三面開裂一面受壓的斜曲面混凝土的抗扭承載力，混凝土的抗扭承載力，取開裂扭矩的一半：取開裂扭矩的一半：ttcu35. 0WfT二、鋼筋混凝土純扭構件受力特點二、鋼筋混凝土純扭構件受力特點適筋構件的抗扭機理適筋構件的抗扭機理開裂前，主要由混凝土承擔扭矩，鋼筋開裂前，主要由混凝土承擔扭矩，鋼筋對提高受扭構件抗裂性能的作用不大對提高受扭構件抗裂性能的作用不大開裂后，鋼筋承擔拉力，使構件受扭承開裂后，鋼筋承擔拉力，使構件受扭承載力大大提高。空間桁架模擬：載力大大提高。空間桁架模擬： 縱向鋼筋相

4、當于受拉弦桿縱向鋼筋相當于受拉弦桿 箍筋相當于受拉腹桿箍筋相當于受拉腹桿 裂縫之間接近構件表面一定厚度裂縫之間接近構件表面一定厚度的混的混 凝土則形成承擔凝土則形成承擔斜向斜向 壓力的斜腹桿壓力的斜腹桿v鋼筋用量和受扭破壞的關系鋼筋用量和受扭破壞的關系v低配筋構件適筋構件）低配筋構件適筋構件）v（1抗扭鋼筋配置適中抗扭鋼筋配置適中v（2縱筋和箍筋首先屈服，混凝土后縱筋和箍筋首先屈服，混凝土后壓碎壓碎v（3延性破壞延性破壞v部分超配筋構件部分超配筋構件v（1縱筋和箍筋比率相差較大縱筋和箍筋比率相差較大v（2配筋率小的縱筋或箍筋屈服，另配筋率小的縱筋或箍筋屈服，另一種一種v 鋼筋不屈服鋼筋不屈服v

5、（3延性相對較小延性相對較小縱筋和箍筋的配筋強度比縱筋和箍筋的配筋強度比縱筋、箍筋的體積比與強度比的乘積縱筋、箍筋的體積比與強度比的乘積cor1ststuAsAlyvyffcor1styvstyuAfsAfl箍筋間距箍筋間距抗扭縱筋總截面面積抗扭縱筋總截面面積混凝土核心部分混凝土核心部分截面周長截面周長箍筋單肢截面面積箍筋單肢截面面積scor2cbbscor2chh)(2corcorcorhbu試驗表明，試驗表明， 在在0.52.0范圍內，構件破壞時受扭范圍內，構件破壞時受扭縱筋和箍筋基本上都能屈服。規范限制條件為：縱筋和箍筋基本上都能屈服。規范限制條件為：7 . 16 . 0當當 1.7時，

6、取時，取 =1.7。當。當 =1.2左右時，為左右時，為鋼筋達到屈服的最佳值。鋼筋達到屈服的最佳值。按變角度空間桁架模型分析，鋼筋混凝土受按變角度空間桁架模型分析，鋼筋混凝土受扭構件極限扭矩的理論表達式為扭構件極限扭矩的理論表達式為sAAfTcor1styvu2corcorcorhbA截面核心部截面核心部分的面積分的面積三、變角度空間桁架理論三、變角度空間桁架理論基本假定基本假定混凝土只承受壓力，作為桁架的斜腹混凝土只承受壓力，作為桁架的斜腹桿，其傾角桿，其傾角與配筋強度比有關，故與配筋強度比有關，故名變角度名變角度縱筋和箍筋僅承受拉力，作為桁架的縱筋和箍筋僅承受拉力，作為桁架的弦桿和豎腹桿弦

7、桿和豎腹桿忽略核心混凝土忽略核心混凝土 的抗扭作用及鋼的抗扭作用及鋼 筋的銷栓作用筋的銷栓作用v受力分析受力分析v混凝土壓力混凝土壓力Fcv縱筋拉力縱筋拉力Nstlv箍筋拉力箍筋拉力Nsv高度為高度為hcor的側面的側面縱筋面積均勻縱筋面積均勻對稱布置）對稱布置）縱筋拉力縱筋拉力corcorstystuhAfNll縱向長度縱向長度hcorcot，該長度上箍筋面積該長度上箍筋面積cotcorst1hsA箍筋拉力箍筋拉力cotcorst1yvsvhsAfN平衡條件平衡條件svstcotNNlhcorbcorhcorhcorcotNsvNst l /2Nst l /2FcNsvNst lFc (a)

8、(b)(c)hcorcotcorcorstuhAlcorcorstystuhAfNllcotcorst1yvsvhsAfN平衡條件平衡條件svstcotNNlcorcorstycotuhAflcotcor1styvhAfscotcor1styvstyuAfsAflcot2cotcotv彈性薄壁桿件扭轉彈性薄壁桿件扭轉v剪力流由箍筋拉力剪力流由箍筋拉力 計算計算hcorbcorhbttttqqtqcorsvhNcotst1yvsAfcorcorcorcoru)()(hqbbqhTcotsAfst1yvcorcor2hqbcor2qAsAAfcorst1yv2corcorcorhbA取該值的取該值

9、的0.6倍作為鋼筋倍作為鋼筋對抗扭承載力的貢獻對抗扭承載力的貢獻8.1.2 彎剪扭構件的受力特點彎剪扭構件的受力特點一、承載力之間的相關性一、承載力之間的相關性相關性概念相關性概念彎、剪、扭屬于復合受力狀態彎、剪、扭屬于復合受力狀態一種承載能力會因另一種內力的存在而一種承載能力會因另一種內力的存在而受影響，這種現象稱為承載力之間的受影響，這種現象稱為承載力之間的相關性相關性相關性類型相關性類型彎扭相關性彎扭相關性 （1） 扭矩的作用使縱筋產生拉應力，扭矩的作用使縱筋產生拉應力，加重了受彎構件縱向受拉鋼筋的負擔，加重了受彎構件縱向受拉鋼筋的負擔，降低了受彎承載力。扭矩越大，抗彎降低了受彎承載力。

10、扭矩越大，抗彎承載力降低越多承載力降低越多二、典型的破壞類型二、典型的破壞類型彎型破壞彎型破壞 配筋適當，彎矩較大，構件底面先開裂配筋適當，彎矩較大，構件底面先開裂縱筋屈服），頂面混凝土后壓碎。縱筋屈服），頂面混凝土后壓碎。扭型破壞扭型破壞 扭矩較大，頂部縱筋少于底部，頂面先扭矩較大，頂部縱筋少于底部，頂面先開裂，向兩側發展，頂筋受扭先屈服，開裂，向兩側發展，頂筋受扭先屈服，最后底部混凝土壓碎。最后底部混凝土壓碎。剪扭破壞剪扭破壞 剪力和扭矩都較大，截面長邊一側先開剪力和扭矩都較大，截面長邊一側先開裂，該側縱筋、箍筋屈服，另一長邊壓裂，該側縱筋、箍筋屈服，另一長邊壓區混凝土壓碎。區混凝土壓碎。

11、一、受扭縱筋一、受扭縱筋縱筋布置縱筋布置沿截面周邊均勻對稱布置沿截面周邊均勻對稱布置矩形四角、矩形四角、T形和形和I形各分塊矩形的四形各分塊矩形的四角，必須設置受扭縱筋角，必須設置受扭縱筋受扭縱筋間距不大于受扭縱筋間距不大于200mm, 不大于短邊長度不大于短邊長度b8.1.3 受扭構件的配筋構造要求受扭構件的配筋構造要求ytmin,t6 . 0ffVbTlv受扭縱筋的最小配筋率受扭縱筋的最小配筋率v接頭與錨固接頭與錨固v接頭和錨固按受拉鋼筋考慮接頭和錨固按受拉鋼筋考慮v架立筋和腰筋可作為受扭縱筋來利用架立筋和腰筋可作為受扭縱筋來利用當當T/(Vb)2.0時，取時，取T/(Vb)=2.0，純扭

12、構件就是這，純扭構件就是這樣。此時樣。此時ytmin,t26 . 0fflyt85. 0ff二、受扭箍筋箍筋布置箍筋封閉沿周邊布置綁扎骨架時，末端彎鉤135，端頭平直段長度不小于10d間距和直徑按受彎構件的要求處理最大間距最小箍筋直徑yvtminsv,28. 0ffv彎剪扭構件箍彎剪扭構件箍筋最小配筋率筋最小配筋率8.2 混凝土矩形截面純扭混凝土矩形截面純扭構件承載力計算構件承載力計算截面尺寸要求截面尺寸要求tcc20. 0WfThw/b4時時hw/b=6時時tcc16. 0WfT4hw/bT=14.6kN.m 滿足要求滿足要求4101456. 644. 14（3配置受扭箍筋配置受扭箍筋6tt

13、10896. 927. 17 . 07 . 0WfN.mm=8.80kN.mT=14.6kN.m需要計需要計算配筋算配筋設設=1.2，由，由cor1styvttu2 . 135. 0AsAfWfTT取等號得取等號得coryvtt1st1.235. 0AfWfTsA466101456. 62702 . 11.210896. 927. 135. 0106 .144677. 0選選8箍筋，箍筋，Ast1=50.3mm24677. 01stAs 4677. 03 .50=107.5mm取取s=100mm，驗算配箍率，驗算配箍率yvtminsv,28. 0ff27027. 128. 0bsAsvsvbs

14、Ast121002503 .502%127. 0minsv,滿足要求滿足要求%127. 0%40. 0（4配置受扭縱筋配置受扭縱筋cor1styvstyuAfsAflsfuAfAlycorst1yvst10030010363 .502702 . 18 .562mm2配配 6 12，Astl=678mm2驗算縱筋配筋率：驗算縱筋配筋率：ytmin,t85. 0ffl30027. 185. 0bhAllstt4002508 .562%36. 0min,tl滿足滿足4006128100250%56. 0%36. 08.3 混凝土矩形截面彎剪混凝土矩形截面彎剪 扭構件承載力計算扭構件承載力計算一、混凝

15、土承載力降低系數承載力降低系數的定義試驗曲線簡化8.3.1 剪扭構件承載力計算剪扭構件承載力計算無腹筋剪扭構件剪、扭無腹筋剪扭構件剪、扭承載力近似為承載力近似為1/4圓圓有腹筋剪扭構件剪、扭有腹筋剪扭構件剪、扭承載力借用四分之一圓承載力借用四分之一圓圓弧計算不便，簡化為圓弧計算不便，簡化為AB、BC、CD三段直線三段直線BC段直線方程段直線方程0cc0ccVVTT0cct/TT0ccc0c0cc1VVTTTT0ccc0ct1VVTT5 . 10ccc0ct15 . 1VVTT5 . 10cc0ccVVTT0ccv/VV0cc/5 . 1TTt5 . 1v混凝土受扭承載力降低系數取值混凝土受扭承

16、載力降低系數取值v一般剪扭構件一般剪扭構件0tt5 . 015 . 1TbhVW0ccc0ct15 . 1VVTT取取TVTVcctt0c35. 0WfT0t0c7 . 0bhfV) 1/(75. 10t0cbhfV0tt) 1(2 . 015 . 1TbhVW二、剪扭構件設計計算二、剪扭構件設計計算承載能力計算公式承載能力計算公式受扭承載力受扭承載力cor1styvtttu2 . 135. 0AsAfWfTT0svyv0ttcs7 . 0)5 . 1 (hsAfbhfVV0svyv0ttcs175. 1)5 . 1 (hsAfbhfVVv縱筋的確定縱筋的確定v受扭承載力計算縱筋受扭承載力計算

17、縱筋v受扭縱筋沿截面周邊均勻布置受扭縱筋沿截面周邊均勻布置v箍筋的確定箍筋的確定v受扭計算受扭計算Ast1/stv受剪計算受剪計算Asv1/svv最后的箍筋計算式最后的箍筋計算式v1svt1st1svsAsAsAv直接按構造配置箍筋和受扭縱筋的條件直接按構造配置箍筋和受扭縱筋的條件tt07 . 0fWTbhVv適用條件適用條件v避免超筋破壞驗算截面尺寸）避免超筋破壞驗算截面尺寸）, 4wbhcct025. 08 . 0fWTbhV, 6wbhcct02 . 08 . 0fWTbhV4hw/b6時，按線性內插法確定。時，按線性內插法確定。minsv,svyvt28. 0ffmin,ttllyt6

18、 . 0ffVbT8.3.2 彎扭構件承載力計算彎扭構件承載力計算一、按彎扭構件計算的情況一、按彎扭構件計算的情況內力只有彎矩內力只有彎矩M和扭矩和扭矩T內力雖然有內力雖然有M、V、T，但剪力較小，可，但剪力較小，可以忽略時以忽略時一般剪扭構件一般剪扭構件0t35. 0bhfV 1875. 00tbhfV忽忽略略剪剪力力二、彎扭構件承載力計算方法二、彎扭構件承載力計算方法按純扭計算按純扭計算計算受扭箍筋計算受扭箍筋計算受扭縱筋計算受扭縱筋按受彎構件正截面承載力計算受拉鋼筋按受彎構件正截面承載力計算受拉鋼筋鋼筋布置鋼筋布置受扭箍筋布置在截面周邊受扭箍筋布置在截面周邊受扭縱筋沿截面周邊均勻對稱布置

19、受扭縱筋沿截面周邊均勻對稱布置受彎縱筋布置在構件的受拉區，重疊位受彎縱筋布置在構件的受拉區，重疊位置鋼筋疊加置鋼筋疊加8.3.3 彎剪扭構件承載力計算彎剪扭構件承載力計算一、彎剪扭構件承載力計算方法一、彎剪扭構件承載力計算方法按受彎構件計算按受彎構件計算由由M按受彎構件正截面承載力計算縱按受彎構件正截面承載力計算縱向受拉鋼筋向受拉鋼筋并滿足構造要求不超筋、不少筋）并滿足構造要求不超筋、不少筋）由由V和和T按剪扭構件承載力計算按剪扭構件承載力計算計算受剪箍筋計算受剪箍筋計算受扭箍筋、受扭縱筋計算受扭箍筋、受扭縱筋二、鋼筋確定步驟二、鋼筋確定步驟縱筋的確定縱筋的確定受彎承載力計算縱筋受彎承載力計算

20、縱筋1，受扭承載力計，受扭承載力計算縱筋算縱筋2。疊加。疊加1、2得全部縱筋得全部縱筋受彎縱筋布置在受拉區，受扭縱筋沿截受彎縱筋布置在受拉區，受扭縱筋沿截面周邊均勻布置面周邊均勻布置箍筋的確定箍筋的確定受扭計算受扭計算Ast1/st受剪計算受剪計算Asv1/sv最后的箍筋計算式最后的箍筋計算式v1svt1st1svsAsAsA三、簡化計算條件三、簡化計算條件忽略剪力，按彎扭純扭構件計算忽略剪力，按彎扭純扭構件計算0t35. 0bhfV 1875. 00tbhfVtt175. 0WfT v忽略扭矩，按受彎構件計算忽略扭矩，按受彎構件計算一般剪扭構件一般剪扭構件承受集中荷承受集中荷載的獨立剪載的獨

21、立剪扭構件扭構件v例題例題8-2v承受均布荷載的矩形截面構件，承受均布荷載的矩形截面構件，b=250mm，h=500mm，已知內力設計值：，已知內力設計值：T=12kN.m，M=90kN.m，V=75kN。采用。采用C30混凝土，混凝土，HPB300箍筋、箍筋、HRB335縱筋，一類環境。縱筋，一類環境。試對該截面配筋。試對該截面配筋。v解解: （1驗算截面尺寸驗算截面尺寸)3(62tbhbW)2505003(62502710302. 1mm340sa取mmsahh0mm40500460763t010302. 18 . 0101246025010758 . 0WTbhV80. 1N/mm23

22、.140 . 125. 025. 0ccf58. 3N/mm2250/460/0wbhbh且有且有0 . 143. 17 . 07 . 0tf763t010302. 110124602501075WTbhV57. 1N/mm2N/mm284. 1446025043. 135. 035. 00tbhfN56.57kN V=75 kN7tt10302. 143. 1175. 0175. 0WfN.mm26. 3kN.m T=12 kN.mbfMhhxc12002mm22503 .140 . 110902460460624 .58mm460550. 00bhmmyc1fbxfAs3004 .5825

23、03 .140 . 130043. 14545ytff%215. 0minbhAs5002509 .695%215. 0min滿足滿足2539 .695%56. 020. 0215. 0scor2cbbmm282250scor2chhmm282500)(2corcorcorhbu)444194(2mmcorcorcorhbA444194mm2混凝土承載力降低系數混凝土承載力降低系數0tt5 . 015 . 1TbhVW460250101210302. 110755 . 015 . 167311. 1取取t=1.0設箍筋直徑為設箍筋直徑為8mm，那么，那么 cs=20+8=28mm1944441

24、276410614. 80 . 1cor1styvtttu2 . 135. 0AsAfWfTT受扭箍筋取受扭箍筋取=1.2）coryvtttt1st2 . 135. 0AfWfTsA47610614. 82702 . 12 . 110302. 143. 10 . 135. 01012179. 0取等號計算取等號計算由公式由公式受剪箍筋取雙肢箍受剪箍筋取雙肢箍n=2）0svyv0ttu7 . 0)5 . 1 (hsAfbhfVV0yv0ttv1sv)5 . 1 (7 . 0hnfbhfVsA460270246025043. 1)0 . 15 . 1 (7 . 010753070. 0v1svt1

25、st1svsAsAsA最后配最后配箍參數箍參數070. 0179. 0由公式由公式取等號計算取等號計算0sv1yv0tt)5 . 1 (7 . 0hsnAfbhf249. 0箍筋選用箍筋選用8，Asv1=50.3mm2249. 01svAs 取取s=200mm，驗算配箍率，驗算配箍率yvtmin,sv28. 0ff27043. 128. 0bsAsvsv2002503 .502%20. 0%15. 0min,sv滿足要求滿足要求249. 03 .50mm202mm200max s%15. 0cor1styvstyuAfsAflsfuAfAlycor1styvst179. 03001276270

26、2 . 17 .246mm2bhAllstt5002507 .246ytmin,t6 . 0ffVbTl30043. 164. 06 . 0%23. 02501075101236VbT264. 0%23. 0min,tl取取t1ycoryvsAfufstbhAllmin,tst288500250%23. 0mm2%197. 036)24/(288mm2109 .7673629 .695mm2202 103 202 102 1082008.4 混凝土混凝土T形和形和I形截面形截面 受扭構件承載力計算受扭構件承載力計算一、截面劃分一、截面劃分劃分方法劃分方法腹板完整的腹板腹板完整的腹板bh）受壓翼

27、緣受壓翼緣受拉翼緣受拉翼緣8.4.1 截面劃分和內力分配截面劃分和內力分配v受扭塑性抵抗矩)3(62twbhbW腹板腹板受壓翼緣受壓翼緣)(2f2ftfbbhW受拉翼緣受拉翼緣)(2f2ftfbbhWff6hbbff6hbb整個截面的受扭塑性抵抗矩為各分塊矩形受整個截面的受扭塑性抵抗矩為各分塊矩形受扭塑性抵抗矩之和扭塑性抵抗矩之和tftftwtWWWWT形截面形截面Wtf=0二、內力分配二、內力分配彎矩彎矩M整個截面承擔整個截面承擔按按T形截面進行正截面承載力計算形截面進行正截面承載力計算剪力剪力V全部由腹板承擔全部由腹板承擔翼緣不承擔剪力翼緣不承擔剪力扭矩扭矩T腹板和翼緣共同承擔扭矩腹板和翼

28、緣共同承擔扭矩按各自截面受扭塑性抵抗矩占總抵抗矩按各自截面受扭塑性抵抗矩占總抵抗矩的比例進行分配的比例進行分配TWWTttww腹板分擔的扭矩腹板分擔的扭矩受壓翼緣分擔的扭矩受壓翼緣分擔的扭矩TWWTttff受拉翼緣分擔的扭矩受拉翼緣分擔的扭矩TWWTttff8.4.2 T形和形和I形截面受扭形截面受扭 承載力計算方法承載力計算方法一、一、T形和形和I形截面剪扭構件形截面剪扭構件受剪承載力受剪承載力用腹板的幾何參數用腹板的幾何參數用矩形截面的公式用矩形截面的公式受扭承載力受扭承載力矩形截面公式矩形截面公式腹板、翼緣板各自分擔的扭矩分別計算腹板、翼緣板各自分擔的扭矩分別計算二、二、T形和形和I形截

29、面彎剪扭構件形截面彎剪扭構件M作用：按作用：按T形截面正截面受彎承載力計形截面正截面受彎承載力計 算算AsV、T 作用：按剪扭構件計算箍筋和縱筋作用：按剪扭構件計算箍筋和縱筋v例題例題8-3v承受均布荷載的鋼筋混凝土承受均布荷載的鋼筋混凝土T形截面彎剪扭形截面彎剪扭構件構件，構件構件，b=250mm，h=600mm， bf=500mm， hf=150mm。已知內力設。已知內力設計值：計值：T=15kN.m，M=120 kN.m，V=100kN。采用。采用C30混凝土，混凝土，HPB300箍筋、箍筋、HRB400縱筋，一類環境。試對該截面配筋。縱筋，一類環境。試對該截面配筋。v解解: （1幾何參

30、數幾何參數sahh040600mm5601ecdccs2/e1ecsddca2/201020mm401020mm30)3(62twbhbW)2506003(6250261015.16mm3核心區核心區尺寸尺寸scor2cbbmm302250scor2chhmm302600)(2corcorcorhbu)540190(2mmcorcorcorhbA540190mm21905401460510026. 1塑性抵抗矩塑性抵抗矩mm500f b15062506fhbmm1150)(2f2ftfbbhW)250500(2150261081. 2mm3tftwtWWW610)81. 215.16(6109

31、6.18mm3663t01096.188 . 01015560250101008 . 0WTbhV70. 1N/mm23 .140 . 125. 025. 0ccf58. 3N/mm2且有且有0 . 143. 17 . 07 . 0tf663t01096.18101556025010100WTbhV51. 1N/mm2N/mm2（2驗算截面尺寸驗算截面尺寸bhhbhf0w25015056064. 1456025043. 135. 035. 00tbhfN07.70kN V=100 kN6tt1096.1843. 1175. 0175. 0WfN.mm74. 4kN.m T=15 kN.m)15

32、05 . 0560(1505003 .140 . 1)5 . 0(f0ffchhhbfN.mmkN.m16.520kN.m120 M第一類第一類T形截面形截面fc12002bfMhhxmm25003 .140 . 1101202560560628 .30mmyfc1fxbfAs3608 .305003 .140 . 136043. 14545ytff%20. 0minbhAs6002507 .611%20. 0min滿足滿足7 .611%41. 020. 0179. 0第一類第一類T形截面，按矩形截面進行受彎承載力計算，形截面，按矩形截面進行受彎承載力計算，將將b換成腹板寬度換成腹板寬度bf

33、即可即可腹板分擔全部剪力腹板分擔全部剪力V=100kN0wtwt5 . 015 . 1bhTVW5602501078.121015.16101005 . 015 . 166303. 1取取t=1.00 . 1混凝土承載力降低系數混凝土承載力降低系數腹板分擔的扭矩腹板分擔的扭矩TWWTttww151096.181015.1666kN.m78.12cor1styvtttuw2 . 135. 0AsAfWfTT受扭箍筋取受扭箍筋取=1.2）coryvtttwt1st2 . 135. 0AfWfTsA56610026. 12702 . 12 . 11015.1643. 10 . 135. 01078.

34、12129. 0取等號計算取等號計算由公式由公式受剪箍筋取雙肢箍受剪箍筋取雙肢箍n=2）0svyv0ttu7 . 0)5 . 1 (hsAfbhfVV0yv0ttv1sv)5 . 1 (7 . 0hnfbhfVsA560270256025043. 1)0 . 15 . 1 (7 . 0101003099. 0v1svt1st1svsAsAsA最后配最后配箍參數箍參數099. 0129. 0由公式由公式取等號計算取等號計算0sv1yv0tt)5 . 1 (7 . 0hsnAfbhf228. 0箍筋選用箍筋選用8，Asv1=50.3mm2228. 01svAs 取取s=200mm，驗算配箍率，驗算配箍率yvtmin,sv28. 0ff27043. 128. 0bsAsv