1、精選優質文檔-傾情為你奉上 萬科紅郡西岸工程塔吊基礎施工方案浙江省海天建設集團有限公司萬科紅郡西岸項目部二0一三年八月專心-專注-專業塔吊基礎施工方案一、編制依據1、建筑施工手冊（第四版）2、施工圖紙3、本工程地質勘察報告4、施工現場實際情況5、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GBJ50202-2002）6、建筑地基基礎設計規范GB50007-20027、浙江省建設機械有限公司提供的QTZ63（ZJ5510）、（5010）塔式起重機產品說明書及相關基礎設計資料8、<<塔式起重機設計規范>>（ GB/T13752-92）9、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）1

2、0、建筑安全檢查標準（JGJ59-99）11、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）等編制12、建筑樁基技術規范（JGJ94-94）等編制二、場地土工程地質特征因施工場地為農田、河塘及高土堆，現就完成的部分勘察點可知，在勘探孔揭露深度范圍內，按地層成因、時代及各土層物理力學性質特征，場地內土層大致可分為7層，3個亞層茲自上而下分述如下： 雜填土：黃褐色，雜色，松散稍密，主要由粉質粘土及建筑垃圾組成，為新近回填土，堆積時間2年以下，分布不穩定，厚度變化較大；層厚0.403.70m。 粉質粘土：灰色、黃灰色，軟可塑，為次生土，中等壓縮性，干強度中等，韌性中等，無搖震反應，稍有光澤；分布不穩

3、定，主要分布于坳溝部位，土質不均勻，層厚變化較大，局部粉粒含量較高；建議fak=110Kpa。-1粉質粘土夾粉土：灰色，軟塑狀，夾粉土局部夾砂，稍密，中壓縮性，干強度中等，韌性中等，搖震反應慢，稍有光澤；透鏡體狀分布，主要分布于坳溝部位，土質不均勻，局部含有大量腐植質；建議fak=80Kpa。粉質粘土：灰色，流塑軟塑，高壓縮性，干強度中等，韌性中等，搖震反應慢，稍有光澤；分布不穩定，主要分布于坳溝部位，土質不均勻，局部含有大量腐植質；建議fak=60Kpa。-2粉質粘土：灰色，軟塑局部流塑，中壓縮性，干強度中等，韌性中等，搖震反應慢，稍有光澤；分布不穩定，主要分布于坳溝部位，土質不均勻，局部含

4、有大量腐植質；建議fak=90Kpa。 粉質粘土：灰黃色、灰色，可塑，中等壓縮性，干強度中等，韌性中等，無搖震反應，稍有光澤；分布不穩定，土質不均勻；建議fak=160Kpa。-1 粉質土質粘土夾粉土：黃褐色，可塑，夾粉土，稍密狀，中等壓縮性，干強度低，韌性中等，無搖震反應，稍有光澤；分布不穩定，土質不均勻；建議fak=140Kpa。 粉質粘土：黃褐色，灰色可塑，局部軟塑，中等壓縮性，干強度中等，韌性中等，無搖震反應，稍有光澤；分布不穩定，局部缺失，土質不均勻；建議fak=170Kpa。 粉質粘土：黃褐色、灰色，硬塑，夾鐵錳質結核，中等壓縮性，干強度中等，韌性中等，無搖震反應，稍有光澤；總體分

5、布不穩定，但頂板起伏較大，土質不均勻；建議fak=230Kpa。 粉質粘土夾碎石：黃褐色，稍密，由粉質粘土膠結，呈軟可塑狀，中等壓縮性，夾碎石，礫徑大小一般在330mm，碎石含量15%左右，碎石呈次棱角狀，碎石巖性主要以石英巖、砂巖為主，土質不均勻；建議fak=250Kpa。三、塔吊基礎形式及技術要求塔吊基礎采用整體鋼筋混凝土基礎，其技術要求如下：1、基礎挖至設計標高后必須驗槽，看地基土質是否與地質勘察報告相符。所用鋼筋、水泥必須有質保書及復試報告，鋼材為Q235-A及HRB335。2、混凝土標號C35。3、混凝土基礎的深度不小于1.25M，邊長不小于5M×5M，重量不小于75T。4

6、、預埋螺栓組應與基礎內鋼筋網可靠連成一體，預埋螺栓周圍的鋼筋數量不得減少和切斷，主筋通過預埋螺栓桿有困難時，允許主筋避讓。5、鋪設混凝土基礎的地基應能承受0.2MPa的壓力。6、混凝土基礎應能承受20MPa的壓力。7、混凝土基礎表面應校水平，平面誤差小于1/500。8、4塊承重鋼板的上表面平面度不大于1/1000。9、必須保證390尺寸和1465尺寸，為保證預埋螺栓組的位置，制作混凝土基礎時可用承重板作為簡易工裝。10、預埋螺栓組周圍的混凝土充填率必須達到95%以上。11、每次裝拆后預埋螺栓組應全部更換新的。四、塔吊布置及基礎設計根據總平面圖，現場共使用5臺塔吊，其中4臺ZJ5010塔吊，料場

7、旁邊設置一臺ZJ5510塔吊，塔吊計算岸ZJ5510塔吊計算。根據地質勘查報告分析，1號塔吊參照160號勘查點，塔吊基礎頂標高為-2.3，樁頂標高為-3.6，樁長為10.00m,樁端是在第4層土層；2號塔吊參照238號勘查點，土質較好，選用天然地基基礎，在第層土層作為持力層，挖3.6M，fak=160Kpa；3號塔吊參照265號勘查點，土質差，選用樁基礎，在第-1層土層作為樁端持力層，樁頂標高為6.95，樁長不小于12M；4號塔吊參照191號勘查點，土質差，選用樁基礎，樁頂標高為6.95，樁長不小于18M，在第-2層土層作為持力層；5號塔吊參照188號勘查點，土質差，選用樁基礎，樁頂標高為6.

8、95，樁長不小于15M，在第-2層土層作為持力層；根據上述現選2號塔吊地基基礎和1號塔吊樁基基礎驗算。（一）天然地基塔吊基礎設計1、塔吊參數信息（以下參數見塔吊說明書）塔吊型號：5510 塔吊起重高度H：30m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深d：4.00m，基礎所受垂直荷載Fv：434+60=494kN 基礎承臺厚度hc：1.30m，最大起重荷載F2：60kN， 混凝土強度等級：C35， 基礎所受的水平荷載Fh：73.5kN，標準節長度a：3m， 基礎所受傾覆力矩M=1796KN.M所處城市：江蘇鎮江， 基本風壓W0：0.4kN/m2，塔吊基礎底標高為3.6，絕對標高為7Fg 混凝土基礎的重

9、力，6×6×1.3×2.5×9.8=1146.6KN基礎寬度BC現設計為6m×6m，驗算如下：塔吊基礎承載力計算式：塔吊設計要求：0.2Mpa×(5.0×5.0)=5.0Mpa巖土工程勘察報告238點38-38、剖面實際：0.16Mpa×(5.0×5.0)=4.0Mpa，小于5.0Mpa不符合要求。采取措施：加大塔吊基礎截面為6m×6m0.16Mpa×(6×6)=5.76Mpa，大于5.0Mpa符合要求。2、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-

10、2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖: 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 混凝土基礎抗傾翻穩定性計算：Bc/3e = M+Fh·h Fv+Fge=（1796+73.5×1.3）/（494+1146.6）=1.152根據塔式起重機設計規范（GB/T 13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩定性滿足要求。當不考慮附著時Pmax = （494+1146.6）/62+1796×6/63= 95.5Pmin = （494+1146.6）/62-1796×6/63

11、= -4.3當考慮附著時的基礎設計值計算公式： P= （494+1146.6）/62=45.6當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 公式中 a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a= Bc / 2-e a= Bc / 2 - e=6/2-1.3=1.7m。Pkmax=2×（494+1146.6）/3×6×1.7=107.23KN/M23、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第5.2.3條。計算公式如下: fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規范第5.

12、2.3條的原則確定；取160.000kN/m2； b 基礎寬度地基承載力修正系數，取0.30；d 基礎埋深地基承載力修正系數，取1.60； -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取10.000kN/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.00m； m-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取10.000kN/m3； d-基礎埋置深度(m) 取4.000m；解得地基承載力設計值：fa=225.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=225.000kPa；地基承載力特征值fa大于無附著時壓力設計值P=95.5kPa，滿足

13、要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=107.23kPa，滿足要求！4、基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下: 式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內插法取用；取 hp=0.96； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57MPa； ho - 基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.3m； am - 沖切破壞錐體最不利一側計算長度； am=1.60+(1.60 +2

14、15;1.3)/2=2.9m； at - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.6m； ab - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60 +2×1.3=4.20； pj - 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=107.23kPa； Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=6.0×(

15、6.0-4.20)/2=5.4m2 Fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。 Fl=107.23×5.4=579.042KN允許沖切力：0.7×0.96×1.57×2900.00×1300.00=.8N=3977.5kN > Fl= 579.042kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！5、承臺配筋計算（1）.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任意截面I-

16、I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=(Bc-B)/2(6.0-1.60)/2=2.2m； Pmax - 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取107.23kN/m2； P - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax×(3a-al)/3a P=107.23×(3×1.60-2.2)/(3×1.60)=58kPa； G= Fg 混凝土基礎的重力，1146.6KN l - 基礎寬度，取l=6.0m； a - 塔身寬度，取a=1.60m； a' - 截面I - I在基底

17、的投影長度, 取a'=1.60m。 經過計算得MI=2.22×(2×6.0+1.60)×(107.23+58-2×1146.6/62)+(107.23-58)×6/12=676.1kN.m。（2）.配筋面積計算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第8.7.2條。公式如下: 式中，l - 當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內插法確定，取l=1.00； fc - 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2； ho - 承臺的計算高度，ho=1.25m。經

18、過計算得： s=676.1×106/(1.00×16.70×6×103×(1.3×103)2)=0.004； =1-(1-2×0.004)0.5=0.004； s=1-0.004/2=0.998； As=676.1×106/(0.998×1.3×103×300.00)=1737.06mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:6000.00×1300.00×0.15%=11700mm2。故取 As=11700mm2。建議配筋值：II級鋼筋，。（二）樁基1

19、號塔吊基礎設計塔吊型號：QTZ63(5510)， 塔吊起升高度H：30.000m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：4m，垂直荷載Fv=434 ， 基礎承臺厚度Hc：1.30m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:II級鋼， 樁直徑或者方樁邊長：0.500m，樁間距a：4m， 承臺箍筋間距S：150.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.25m。 額定起重力矩是：630kN·m， 基礎所受的水平力：73.5kN，標準節長度：2.5m，主弦桿材料：圓鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：江蘇鎮江市， 基本風壓W

20、0：0.4kN/m2，1、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=434kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=592.8kN， 塔吊傾覆力矩M=1.4×1796=2514.4kN·m2、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。（1）. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向

21、力設計值，F=592.8kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.30)=975kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取2514.4kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Ni單樁樁頂豎向力設計值；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(592.8+975)/4+2514.4×2.83/(2×2.832)=836.2kN。最小壓力：Nmin=(592.8+975)

22、/4-2514.4×2.83/(2×2.832)=-52.3kN。不需要驗算樁的抗拔(2). 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.2m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=592.45kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2×592.45×1.2=1421.88kN·m。3、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎

23、構件承載力計算。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得19.10N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1250.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=1421.88.00×106/(1.00×19.10×6000.00×1250.002)=0.008； =1-(1-2×0.005)0.5=0.008； s =1-0.008/2=0.996； Asx =Asy =14

24、21.88×106/(0.996×1250.00×300.00)=3807mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.00×1300.00×0.15%=9750.00mm2。4、承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=788.10kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=5000mm；

25、ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1250mm； 計算截面的剪跨比，=a/ho此處， a=(4000.00-1600.00)/2=1200.00mm；當 <0.3時，取=0.3；當 >3時,取=3，得=0.96； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.095； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19.10N/mm2；則，1.00×836.2KN0.095×19.10×5000×1250/1000=11340.625KN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！5、樁承載

26、力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=836.2kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=35.90N/mm2； A樁的截面面積，A=1.47×105mm2。則，1.00×=8.362×105N35.90×1.47×105=5.29×106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！6、樁豎向極限承載力驗算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94

27、)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R = Qsk+Qpk Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復合樁基的豎向承載力設計值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.57m； Ap樁端面積,Ap=0.147m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 層號混凝土預制樁qsik(KPa)qpk(KPa)負摩阻力系數n0.40450.20-1220.25220.25-2481200（9L16m）1500（16L30m70

28、1800（9L16m）-1551600（9L16m）2000（16L30m602000（9L16m）2400（16L30m）823000（9L16m） 3300（16L30m）塔吊基礎頂標高為-2.3，樁頂標高為-3.6，絕對標高為7.3。由于樁長為10.00m,所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗算: R= uqsikli+ qpkAp=1.57×（45×1.7+22×1.6+70×6.7）+1800×0.147=1176.3KN上式計算的R的值大于最大壓力Nmax=836.2kN,所以滿足要求!7、3號、4號、5號塔吊驗算上述驗算中，其

29、余驗算相同，只需驗算樁豎向極限承載力驗算，驗算如下：3號塔吊驗算：樁頂標高為6.95，樁長不小于12M。R= uqsikli+ qpkAp=1.57×（22×6.4+48×1.3+55×4.3）+1600×0.147=925.529KN上式計算的R的值大于最大壓力Nmax=836.2kN,所以滿足要求!4號塔吊驗算：樁頂標高為6.95，樁長不小于18M。R= uqsikli+ qpkAp=1.57×（22×16.3+48×1.7）+1500×0.147=911.614KN上式計算的R的值大于最大壓力Nma

30、x=836.2kN,所以滿足要求!5號塔吊驗算：樁頂標高為6.95，樁長不小于15M。R= uqsikli+ qpkAp=1.57×（22×1.3+22×9.9+3.8×48）+1200×0.147=849.616KN上式計算的R的值大于最大壓力Nmax=836.2kN,所以滿足要求!8、塔吊基礎平面圖、剖面圖及定位圖塔吊定位圖1#塔吊基礎定位：2#塔吊定位圖3#塔吊定位圖4#塔吊定位圖 5#塔吊定位圖 9、塔吊基礎開挖塔吊基坑開挖和主體一起開挖，四周按規定放坡，塔機基礎開挖至標高后，組織進行普探，普探結束后驗收合格后，再進入下道工序施工。塔吊基坑四周挖150x200mm的防雨水滲入排水溝，排水溝坡度2%，與主樓排水溝相連，排至集水井里，再安排專人抽水排到場外。10、塔吊基礎混凝土澆筑及養護（一）混凝土澆筑1、澆筑前的管道潤水先灑向四周的模板上，潤管子的砂漿應向四周分開，嚴禁集中堆積。2、澆砼前應先在底部填50mm左右水泥砂漿。（水泥砂漿配比即砼配合比中不投碎石），放料時，嚴格控制一次性放入厚度不得大于1米，一般在0.6米之間。除上面振搗外，下面應有人敲打模板，檢查混凝土虛實程度。3