1、體外預應力筋極限應力公式的評價分衣Zfl：收蚩幼的INY外48體外兩點力Li、/數冊展礎上.利用上述極限應力公式分別進行試算，并采用統訃分析的方法，希盥檢驗上述備公式f勺計算結果劇實驗給果的物令情況.并推薦出適令于橋梁工程計算腫體外預咸力極限應力計算方法.已收集各組試驗梁數搬見長2-2.體外預應力筋極限應力的計算與實驗梁實測值的比值的統計分析結果見表輩九抄號跨島ItKMiu雀方氏<rfAlSA1-114.3938.15晦中fiu戦A2-214.29IS15跨中fiu拔直線A3-314293S15跨中Hl扱Ab214293S.15理中加戟A2-214.3*3S.15瘠中如載頁純A3-214

2、耳38,15瞬中in鞍31-213333S15般點加載肌折線H2-213333S1533-21333JS.15雙點扔報屈濟大學A-12031.24祗點加戟A-2202了51戯點m鞍B-1203124飆點加撥聯折線B-22027.51啦點加按MA-0416597聯點加鞍MA-Q516537既點Hi報MB*012053般點U1戦般折級MB-022052.9般點加投般折線MD-032050.1聯慮Ml戦MB-042050.1狀點加嶽哈T大HGD-12037.94雙點Hi戟IK卞、-試驗單位編號跨高比碇換度加裁方或布索形式哈工大HGD-22039.19雙點加找雙折線HGD-42036.S2雙點加找雙折

3、拔HGD-52036.16雙點辦1栽雙析線HGD-62031.87雙點加核雙折線HGD-72031.62雙點加戟雙折線HGD-92034.7S單點加技雙折線HGD-102030.S6雙點加叔雙折拔HGD-112032.74雙點加我雙折線HGD-122035.7収點加裁私析線HGD-132042.73雙折銭HGD-142036.92雙點加找雙折線HGD-16202S.S2雙點加戟雙折找HGD-172030.82單點加找雙折線HGD-1S2034.5S雙點加叔雙折坡HGD-192035S9雙點加疲雙折線HGD-202045.6雙點加戦雙折線KW16.228雙點加戟雙折歧KW26.12S雙點加核雙折

4、線KW3628雙點加拔雙折線KW4628雙點加找雙折線KW-56.12S雙點加叔雙折找KW66.32S雙點加戰雙折線KH.TaiiTO16.526.3雙點加載伍線ri16.525.99雙點加戟瞅轉向T-216.523.1雙點加找雙轉肉T-1A13.224.4雙點加找T-1D13.225.23雙點加找單折線TUB16.521.SI雙點加找農2-3極隕狀態下計口應力仃實測應力的比值集號A；粘結AASHTO-04Harajli文伙16文娥34文眥36英國規范ACI-Q2ClwkrabaitiA1-10.101.000.970.830.920.620.610.61a8iA2-20.670.970.S6

5、0.790.S90.620.5S0.600.73A3-30.670.990.790.7S0.910.650.560.610.71A1-20.71lm0.790.S30.930.630.620.620.S2A2-20.690.990.S5OSO0.910.630.590.610.75A3-20.701.021.000.S10.940.670.5S0.630.74B1-20.630.7S0.730.740.750.570.650.600.69B2-20.610.770.710.720.730.560.630.5S0.66B3-20.63OSO0.700.730.760.600.630.610.66

6、A-10.990.S60.S11.040.S60.950.92OSS0.93A20.920.S10.660.950.S1OSS0.860.S30.S7B-11.221.010.7S1.351.011.201.050.971.07B-21.120.9S1.111.150.991.071.Q51.021.06HGD-11.Q50.931.261.290.901.040.930.S50.9SHGD21.090.951.351.410.911.0S0.940.S41.01HGD-41.010.911.231.21OSS1.020.900.S30.93HGD-5O.W0.S61.191.090.840.

7、990.850.800.S6HGD-60.S30.S51.171.040.S30.9S0.S30.7S0.S4HGD-70.990.921.141.090.901.0S0.S90.S50.90HGD91.221.121.1S1.391.091.301.091.031.11HGD-100.950.S91.151.060.S61.030.S60.S20.S7HGD-110.S90.S41.140.970.S10.99OSO0.7S0.S2HGD-120.S90.S41.120.970.820.970.820.790.S3HGD-131.131.031.201.331.001.191.Q20.971

8、.04HGD-140.530.S51.191.060.S20.9S0.S30.790.S4HGD-160.90071.140.970.S41.010.S30.S10.S4HGD-171.Q31.001.121.100.9S1.150.970.950.9SHGD-1S0.92OSS1.110.990.S61.010.S60.S30.S7續農23梁號無粘結AASHTO-04HarajliZ16文紙34文抵36英國規范ACI-Q2ClkrabarbHGD-190.910.S91.130.9S0.S71.040.S50.S50.S9HGD-200.950.901.121.05O.SS1.050.S90

9、.S70.92T00.790.921.100.S90.910.900770.S5Q86T-10.750.S71.110.S50.S60.S60.720.S00.S1T-20.400.541.410.530.520.5S0.230.390.42TJA0.410.541.530.490.520.3S0.290.340.39T-1D0.730.911.200.790.S90.730.000.740.76TJB0.6S0.S41.11O.SO0.S30.S30.650.7S0.79KW-11.151.12KW21.060.96KW30.960.S9KW40.920.S6KW51.060.96KW61.

10、231.15MA-040&0.S71.130.780.S40.910.520.77O.SOMA-050690.S51.13O.SO0.S30.S90.510.740.77MB-010.620.791.120.720.790.810.360.710.74MB-020&0.S61.120.740.S40.970.390.7SO.SOMB-030.420.641.140.520.620.770.200.570.59MB-040.5S0.S61.120.710.S41.000.36O.SO0.S2均（ft0.S2O.SS1.070.950.S5O.SS0.770.790.S2方堆0.0

11、40.010.040.040.010.040.W0.030.02離笊系救0.050.020.040.040.010.050.Q50.030.03注*表中均值為極附應力的計鼻值A實測值.為計件公式對試驗梁失效.原因為試鯊梁跨高比偏小.公式不適用.在統訛分析中若以有效預應力、話裁應力増債分別計件相對渓差較犬.可達20%左右.綜合表2-3研究結果町認為影響體外預應力筋極限應力增雖的工要因素令受拉區普通鋼筋的面積.體外預應力鋼筋的面積,跨高比.混凝土強度.外荷我形式及布索形式等六項。在其他影響因素不變的悄況卜，體外預應力鋼筋的應力增嚴隨著跨島比的増加而降低,隨著混凝土標號的増加而增加。綜合配筋指標對極

12、限應力增園的影響表現為存在一個合理的配筋指標便得梁體在破壞時普通制筋的應變達到0.01的同時，受兒M頂邊混凝土的應變達到0,003.即兩者同時失效而導致梁體破壞。十綜合配筋指標小于臨界值時，體外預應力鋼筋的應力增雖隨若觀筋血積的増人而增大，十綜合配筋指標人于這-臨界狀態時，體外預應力#的應力増盤BB著配筋面積的增大而減小。從文獻18試驗中B系列梁與A系列梁的極限應力增量差值，以及文獻6中91317號試驗梁的極限應力增呈試驗結果來作，加我方式的影響很大，其差值人致在一倍左右.布索形成對體外預W力筋極限血力壇址的彩響主要衣現為二次效何的澎響.在工桎設計中這種影響町通過合理配置轉向塊的位置來減小。上

13、述公式（除ACI以外）均考應了前五項的影響.已有的研究指出ACI公式沒仃考慮非預應力鋼筋的作用而且采用的參數過于簡單，在低含筋率情況卜過于安全，在高含筋率悄況卜又偏于危險，R在L/d,=35處，存在弘值突變等問題。從表？分析結果來GACI公式的計算統汁結果偏小、離散性較大且其在低含筋率悄況卜偏保守的看法得到了驗證。Chakrabarti在1995年修正了ACI公式，在公式中加入了普通受拉鋼筋的形響因素.公式的計算結果比ACI的結果要好但也存在著計算值較小且離散性較大的缺點。通過表2均值和方差的對比結果來石harajli公式的計算值偏高，這仃AmentJ的論文旳中結論致.英國規范BS8110的公

14、式是將非預應力鋼筋等效為預應力鋼筋，但其計算結果并不理想。我IN無枯結預血力規范的公式限制在綜合配筋指標小F0.45的悄況卜，繪主耍是用于樓板結構。通過試驗梁的計算分析發現其計算結果的離散性也較大，因此也存在一定的缺陷。統計分析結果表明.AASHTO-04公式、哈工大基于塾性理論并考慮二汝皿的計算公式、AASHTO-04修正公式及同濟大學基/試驗研究的統計公式的計辣結果均號實驗結果吻合良好,K計算值勺試驗值Z比的T均值均亍均在間。其中以哈大公式的計算耕度最高片=095其離散條ft為q-0.04,但由于其計算方法比較復雜且僅適川十簡支梁橋，不便J采用.同濟公式是以截面性質和配筋指標建立的回歸公式

15、，從分析結果來看比值的平均值為f-0.88,但離散系數ct=0.05,相對大一些。雖然AASHTO-04和其修正公式的形式略何不同,但其計算精度相差不多,比值的平均值分別為x=0.8S和0.85具離散系敵為c,=0.02和0.01綜合考電汁算粘度.簡捷適用且能夠用F連續結構計算.還可更好地適用F不同種類的體外預應力鋼材。AASHTO-04現范的修正公式中采用的是混凝土岡柱體強度，考電到與我川15x15x15(cm3)立方體強度在形狀和尺寸上的差異，須將其換算為我國宜方體抗壓強度標準值皿、或軸心抗斥強度的標準值齊經換算得到原公式中的0.85»0.75”“=1.124幾,取用0.85/&g