1、模板施工方案1.工程概況北京西路安置房1樓總建筑面積：m2，地下室建筑面積為m2。2 材料選用2.1 模板 地下室采用 1830×915× 18厚膠合板，± 0.000 以上豎向構件采用 1830× 915×18酚醛樹脂雙面覆膜膠合板。模板的強度必須符合混凝土模板用膠合板專業標準ZBB70006-88中有關規定。酚醛樹脂雙面覆膜膠合板要求如下：1）模板載切、打孔后必須用專用封邊漆封閉切口，以防模板吸水變形；如打穿墻螺栓孔，應用專用工具雙面對開，以免破壞和起刺；在板上釘釘、打孔時必須在板下墊木枋，謹防懸空造成模板背面出現劈裂；2）模板使用前必須在

2、表面刷脫膜劑（以水性脫模劑最佳，以防污染模板表面），以確保使用壽命；3）模板精度較高，使用時應防止金屬銳角劃傷、碰傷、摔傷，以確保其正確的幾何形狀和表面完整；4）拆模后應立即用較寬的刮刀徹底清除模板表面，以利周轉使用，并放于干燥處保存；5）模板長期存儲應在表面涂油劑，堆放整齊并遮蓋雨布，模板下方用不少于3條10*10cm木枋支撐，以利于通風和保證模板不變形；6）模板拼縫處可用普通膠帶紙，以保證混凝土成型表面的光潔2.2 木枋 所有加固木枋用 100×50。2.3 對拉螺桿 所有豎向構件螺桿采用高強對拉螺桿，外墻每層距板面100 處，埋設單頭螺桿，在模板對拉螺桿的護導管兩頭加塑料頂頭，

3、塑料頂頭內設有塑料環，長度為構建截面寬度，其作用為保證柱、墻構件截面，其次保證對拉螺桿能順利拆除，以便重復利用。2.4 板縫密封材料 為防止模板拼縫間漏漿，豎向模板接縫處貼 18 寬， 10 厚的海面條，板縫間用塑料膠帶粘貼。每層外墻模板接縫處也加設海綿條。2.5 模板支撐體系頂板模板滿堂架采用碗扣架。2.6 鋼釘鋼釘長度為 2745mm，每塊膠合板與木楞相疊處至少釘2 個釘子，第二塊模板的釘子要轉向，與第一塊模板方向斜釘，使拼縫嚴密。3 主要構件施工方法豎向構件模板與板面砼接觸面易形成縫隙，造成砼樓漿，影響砼的表觀質量，因此在支設模板前砼表面與模板接觸不平整部分，模板支設完后用水泥砂漿堵縫，

4、防止漏漿。3.1柱模#1 樓標準層為剪力墻結構。負一層、一層有框支柱，外周為剪力墻結構。柱截面為(1) 柱模板按圖紙的幾何尺寸，結合現場實際情況配制拼裝。(2) 木枋加固，距離為中對中 230，高度方向采用鋼管在柱角對拉。(3) 柱的對拉螺桿步距根據柱高進行調整，對拉螺桿的起步距為 228.75。柱子模板支撐應與支撐承重架相連，每柱的各面必須設置有兩點，三道鋼管支撐落地穩定模板，防止砼澆筑時造成位移。(4) 上下層柱靠外墻邊加固方法同剪力墻。對拉螺桿護導管對拉螺桿20PVC管18厚模板48鋼管柱模板加固圖對拉螺桿護導管3.2梁柱節點模板梁柱節點模板就是柱上部、梁、頂板交匯處模板，梁柱節點模板高

5、度到頂板底部。梁柱節點模板每套由四塊組成，如沒有梁的位置則為一塊面板，如有梁的位置則在面板相應的位置上開一洞口。具體尺寸依不同梁的規格而定。柱節點模板每套共配制四塊單片模板，采用18mm 厚九夾板，同梁模板一起支設、固定。在柱與梁相交的位置，有梁一側梁柱節點模板上開口，開口寬度為梁寬2 倍木模板厚（ 18×2=36mm），開口高度為梁高頂板厚+木模板厚（ 18mm）。支模時，梁柱節點模板壓梁模板（將梁的側模及梁底模模板伸入梁柱節點模板預留開口處），接縫貼不透水海綿條。3.3頂板模板頂板模板支撐采用碗扣式腳手架體系。面板用18mm50×100mm 木枋，間距300mm。支撐龍

6、骨用鋼管，其間距不超過厚九夾板，次龍骨采用1000mm，木枋表面刨平以保證與模板接合面平整。板縫處觸面貼4cm-5cm 寬膠帶蓋縫，以防漏漿。1） 各層梁板模板安裝完畢后，應進行拉線復查，確保梁板的軸線和幾何尺寸的正確無誤后，方可交付下道工序施工。2） 凡是梁、柱、墻、板交接處的拼裝應嚴格按照圖示尺寸配制安裝，確保構件準確無誤。3.4 樓梯膜板3.5梁模采用 18mm 厚九夾板，次龍骨采用50×100mm 木枋，沿梁縱向一般為三道。梁側模板采用工具式卡具 - 步步緊和木枋模板斜撐固定，梁高超過 700mm 中間加一道對拉螺栓（ M14 ，穿 PVC 套管）。梁底模主龍骨支撐采用鋼管，

7、其間距不超過 1000mm。梁模采用梁側模包底模，板模上表面與梁側模上口在板底標高水平拼縫處，上貼4 5cm 寬膠帶防止漏漿。如下圖：板模板斜撐步步緊木枋3.6梁及頂板模板支撐模板支撐選用碗扣式腳手架支撐系統。支撐間距根據房間尺寸為 1000×1000mm，從拆除時間上分為早拆支撐和晚拆支撐。支撐立桿上設有可調頂托，下可設調底座。梁、頂板支模時，按規范及設計要求起拱。起拱的具體作法為：用碗扣腳手架，上部加可調支撐，以調整高度，木板作輔助，以滿足起拱要求。3.7剪力墻模板剪力墻模板制安根據施工圖紙的要求，結合現場實際情況配制拼裝。豎向木枋加固距離為中對中 230，橫向采用鋼管加穿墻螺桿

8、對拉，間距為 457.5 ×457.5。剪力墻的加固鋼管應與滿堂架子連成整體，并且內外墻支撐鋼管落地，防止砼澆筑時墻模內外移動，橫距支撐為 1500，步距為 1000 一道。剪力墻的上部板的各部位采用鐵絲或花籃螺絲進行調節使其上口平直，確保墻體模板在施工中達到橫平豎直。剪力墻預留洞口采用定型工具式模板安裝，便于安拆。剪力墻模板加固圖： 48鋼管蝴蝶扣18厚模板n100*50木枋螺帽 14對拉螺桿海面條外墻模板加固圖內墻模板加固圖模板加工開孔圖3.8后澆帶模板根據設計要求設置后澆帶位置，結合現場情況配制好該后澆帶的梁、板模板。1）后澆帶位置的梁板支模用的架子，在搭設過程中應與滿堂架子全

9、部斷開，在加固時應全部連成一個整體，使之既能獨立工作又能形成整體受力的承重支模架，以免影響下道工序。2）其它梁板架子拆除時，將后澆帶位置的梁和板的架子和模板全部留下，并且進行加固，確保其架子的剛度和穩定，滿足上部工程繼續施工的要求。3）在后澆帶的梁板施工中，應注意在后澆帶位置設置一塊易拆除的小模板，利于后澆帶梁里的雜物和砼的清理，避免在后澆帶澆砼時，大面積拆除模板清理梁板后澆帶內的建筑垃圾。后澆帶跨模板不設早拆，后澆帶下模板不拆除，等后澆帶混凝土澆筑后再拆除，按下圖方法留設。4 模板設計計算4 .1 剪力墻模板設計計算本工程剪力墻模板采用 1.83 ×0.915 的木模板，剪力墻高按

10、 4000，寬按 300mm。外鋼楞采用 48×3.的5鋼管，間距 457.5；內楞采用 50×100 的木枋，間距 230；穿墻對拉螺桿采用 14圓鋼制作，間距 457.5 ×457.5 設計。設計參數：砼自重為 c24KN/m 3，強度等級為 C45，塌落度為 160mm，采用 0.6m3 的吊斗卸料，澆筑速度為 2m/h，砼溫度為25，用插入式振搗器振搗。鋼材抗拉強度設計值為 215N/mm2，對拉螺栓拉力為 155N/mm2。木模板設計強度和彈性模量如下：順紋抗壓 f c 10N/mm2，順紋抗剪 fv1.4N/mm2，抗彎 fm13N/mm2，彈性模量

11、E 9000N/mm2，重力密度為 5KN/M 3。鋼楞允許撓度 3mm。1、荷載設計值：(1)、砼側壓力標準值砼側壓力標準值按公式：F1 0.22 ct012V 1/2，其中 t0200/(20+15)5.71則:F1 0.22 ×24000×5.71 ×1×1×21/2 42.63KN/m 2F2 cH24×372KN/m 2，取兩者中較小值，即 F142.63KN/m2 (2)、砼側壓力設計值 :F F1×分項系數 ×折減系數 42.63 ×1.2 ×0.85 43.48KN/m 2(3)

12、、傾倒砼時產生的水平荷載查表得 :4KN/m 2，荷載設計值為4×1.4 ×0.854.76KN/m 2。(4)、按表進行荷載組合F/43.48+4.7648.24KN/m 22、驗算(1)、木模板驗算木模板截面特征 Ix bh3/12 915 ×183/12444690mm4 Wx bh2 /6 915 ×182/649410mm3a 木模板承載力計算簡圖如下：q2222化為線荷載： q1F/×0.915/100044.14N/mm(驗算承載力 )b 抗彎強度驗算：M 0.107q1L 2 0.107 ×44.14 ×23

13、02 249845.6N·mm 受彎構件的抗彎承載力公式：22 M/W 249845.6 ×6/（ 915×18 ） 5.057N/mm2 f m 13N/mm (滿足 )擬采用 50×100 的木枋，間距 230 作為背枋加固木模板，并用間距 457.5 的雙鋼管加固木枋，木枋各項技術參數如下：Wbh2/650×1002/683.3 ×103mma 計算簡圖q2222化為線均布荷載：q2F' ×0.4575/1000 48.24 ×0.4575/100022.07N/mm( 驗算承載力 ) b 抗彎驗算：

14、 M 0.107q2L 20.107 ×22.07 ×457.52 494270N·mm M/W 494270/833005.934N/mm2f m 13N/mm2（滿足）4、外楞鋼管驗算外鋼楞采用48×3.5的鋼管，間距457.5；穿墻對拉螺桿采用14圓鋼制作，間距。鋼管、對拉螺桿各項技術參數如下：鋼材抗拉強度設計值為 215N/mm2，對拉螺栓拉力為 16.8KN; 截面抵抗矩 Wx 2×5.08cm3。計算簡圖：面荷載化為點荷載： FF' ×0.23 ×0.23 48.24 ×0.23 ×0

15、.23 2.551kN ( 驗算承載力 )抗彎驗算：M Fa 2.551 ×115 293000N·mm2 M/W 293000/(2 5080)×28.838N/mm2f m 215N/mm （滿足）Fmax2F2×2.5515.102KN fm16.8KN （滿足）4.2 梁板模板驗算梁板主要為現澆板，只計算梁板底模（梁按板考慮），按照 1000 寬梁計算板。底模驗算1）荷載分析：2現澆板砼荷載： q10.1 ×25×1.23 /m模板自重： q2 0.50 ×1.2 0.6KN/m2施工荷載： q3 2×1.

16、42.8KN/m 2 （用于模板楞木）砼堆積厚度： q40.20 ×24 4.8KN/m 2按最不利情況組合荷載： q 0.9 ×(3+0.6+2.8+4.8)10.08KN/m2 2)木模板驗算木模板采用 1.85 ×0.95 的木模板，支撐楞木采用 50×100 木枋，間距 300，計算簡圖如下：2222化為線均布荷載： q1F' ×0.915/1000 10.08 ×0.915/1000 9.223N/mm( 驗算承載力 )抗彎驗算： M 0.107q1l2 0.107 ×9.223 ×2302522

17、06N·mmM/W 6×52206/(915 ×182)1.057N/mm2f m 13N/mm2（滿足）3)支撐木枋驗算：支撐木枋采用 48×3.的5鋼管，間 距 900×900，計算簡圖如下：2222化為線均布荷載： q1F' ×0.9/100010.08 ×0.9/1000 9.72N/mm( 驗算承載力 )抗彎驗算： M 0.105q1l2 0.105 ×9.72 ×9002826686N/mm M/W 826686 ×6/50 ×1002 9.92N/mm2f m 1

18、3N/mm 2（滿足）4 2 轉換梁模板設計計算高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（ JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范 (GB 50009-2001)、鋼結構設計規范 (GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（ 3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段 :KZL15 。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.60；混凝土

19、板厚度 (mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距 La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m):0.10；立桿步距 h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):1.50；梁支撐架搭設高度 H(m) ：5.42；梁兩側立桿間距 (m):1.50；承重架支撐形式 :梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數 :4；采用的鋼管類型為 48×3.；5立桿承重連接方式 :可調托座；2.荷載參數模板自重 (kN/m2):0.35 ；鋼筋自重 (kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值 (kN/m2):2.5 ；新澆混凝土側壓力標準值 (kN/m2):1

20、8.0；傾倒混凝土側壓力 (kN/m2):2.0 ；振搗混凝土荷載標準值 (kN/m2):2.0 ；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2) ：10000.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2) ：17.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2) ：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)： 9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2) ：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數： 6；面板厚度 (mm)：18.0；5.梁側模板參數次楞間距 (mm)：150 ，主楞豎向根數： 5；主楞間距為： 450mm，450mm，450mm， 550mm；穿梁

21、螺栓水平間距 (mm)： 400；穿梁螺栓直徑 (mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數： 2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度 100mm；次楞合并根數： 2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入算，得 5.714h；0時系統按 200/(T+15)計T -混凝土的入模溫度，取20.000；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H -

22、混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、 18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖 (單位： mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下 :其中， W - 面板的凈截面抵抗矩， W = 100

23、5;2.1 ×2.1/6=73.5cm3；M - 面板的最大彎距 (N·mm)；- 面板的彎曲應力計算值 (N/mm2)f - 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2) ；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2 1×18×0.9=19.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4 1×2×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度 (內楞間距 ): l = 150mm；面板的最大彎距M=

24、 0.125 ×21.96 ×1502 = 6.18 104N×·mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.18 ×104 / 7.35×104=0.84N/mm2；面板的抗彎強度設計值 : f = 13N/mm2 ；面板的受彎應力計算值 =0.84N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2 ，滿足要求！2.撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm；l-計算跨度 (內楞間距 ): l = 150mm；E-面板材質的彈性模量 : E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩 : I

25、= 100 1.×8×1.8 ×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值 := 5 ×21.96 ×1504/(384 ×9500×4.86 ×105) = 0；.031 mm面板的最大容許撓度值 : = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大撓度計算值=0.031mm小于 面板的最大容許撓度值 =0.6mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞 (木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度 10

26、0mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W 分別為 :W = 5 ×102×2/6 = 166.67cm3；I = 5 103××2/12 = 833.33cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下 :其中， - 內楞彎曲應力計算值 (N/mm2) ；M - 內楞的最大彎距 (N·mm)；W - 內楞的凈截面抵抗矩；f - 內楞的強度設計值 (N/mm2) 。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2 18××0.9+1.4 ×2×0.9) ×1=21.9

27、6kN/m；內楞計算跨度 (外楞間距 ): l = 475mm；內楞的最大彎距 : M=0.101 ×21.96 ×475.002= 5.00 105N×·mm；最大支座力 :R=1.1 ×21.96 ×0.475=3.623 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 5.00 ×105/1.67 ×105 = 3.003 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2 ；內楞最大受彎應力計算值 = 3.003 N/mm2小于 內楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2 ，滿足要求！（2）.內楞的撓度

28、驗算其中 l- 計算跨度 (外楞間距 )： l = 100mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm；E - 內楞的彈性模量：10000N/mm2；I - 內楞的截面慣性矩： I = 8.33 106mm4×；內楞的最大撓度計算值 := 0.677 ×21.96 ×1004/(100 ×10000×8.33 ×106)； = 0 mm內楞的最大容許撓度值 : = 100/250=0.4mm；內楞的最大撓度計算值=0mm小于 內楞的最大容許撓度值 =0.4mm，滿足要求！2.外楞計算外楞 (木或鋼 )承受內楞傳

29、遞的集中力，取內楞的最大支座力 3.623kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 :截面類型為圓鋼管 48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I = 24.38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應力計算值 (N/mm2)M - 外楞的最大彎距 (N·mm)；W -外楞的凈截面抵抗矩；f - 外楞的強度設計值(N/mm2) 。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=F× a=1.713 kN ·m；其中， F=1/5×q×h=

30、11.419，h為梁高為 2.6m，a為次楞間距為 150mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.71 ×106/1.02 ×104 = 168.591 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2 ；外楞的受彎應力計算值 =168.591N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2 ，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算其中 E-外楞的彈性模量： 206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=11.419kN；l- 計算跨度： l=400mm；I- 外楞的截面慣性矩： I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值 : =1

31、.615 × 11419.200 × 400.003/(100 × 206000.000 × 243800.000)=0；.235mm根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為 0.235 mm 外楞的最大容許撓度值 : = 400/400=1mm；外楞的最大撓度計算值=0.235mm小于 外楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下 :其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面積(mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑 : 14 mm；穿梁螺栓有效直徑 : 11.55

32、 mm；穿梁螺栓有效面積 : A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2 18+1×.4×2) ×0.1 ×1.095 =2.672 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000× = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.672kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN ，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載

33、和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為 :W = 500 18×18/6 = 2.70 104mm3×；I = 500 18×18××18/12 = 2.43 105mm4×；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值 (N/mm2) ； M - 計算的最大彎矩 (kN ·m)；l- 計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =200.00mm；q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)

34、 ；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2 （×24.00+1.50）×0.50 ×2.60 ×0.90=35.80kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2 0×.35 ×0.50 ×0.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4 2×.00 ×0.50 ×0.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=35.80+0.19+1.26=37.25kN/m；跨中彎矩計算公式如下 :Mmax = 0.10 ×37.251 ×0.22=0

35、.149kN m·； =0.149 × 106/2.70 × 104=5.519N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.519 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2 ，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下 :其中， q-作用在模板上的壓力線荷載:q =（(24.0+1.50) 2×.600+0.35） ×0.50= 33.32KN/m；l- 計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =200.00mm；E-面板的彈性模量 : E = 9500.0N/mm2；

36、面板的最大允許撓度值 : =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值 := 0.677 ×33.325 ×2004/(100 ×9500×2.43 ×105)=0；.156mm面板的最大撓度計算值 :=0.156mm小于 面板的最大允許撓度值 : = 200 / 250 =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自

37、重 (kN/m) ：q1 = (24+1.5) 2.×6×0.2=13.26 kN/m；(2)模板的自重線荷載 (kN/m) ：q2 = 0.35 0×.2 ×(2 ×2.6+1)/ 1=0.434 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m) ：經計算得到，活荷載標準值P1= (2.5+2) 0×.2=0.9 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2 13×.26+1.2 ×0.434=16.433 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4 0×.9=1.2

38、6 kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為 :W=5.08cm3I=12.19cm4鋼管強度驗算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q = 16.433+1.26=17.693 kN/m；最大彎距M =0.1ql2= 0.1 17×.693 ×0.045 ×0.045= 0.004 kN.m；最大應力= M / W = 0.004×106/5080 = 0.72 N/mm2；抗彎強度設計值f=205 N/mm2 ；鋼管的最大應力計算值0.72 N/

39、mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值鋼管抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足 :205 N/mm2,滿足要求 !其中最大剪力 : V = 0.6 16×.433 ×0.5 = 4.93 kN；鋼管的截面面積矩查表得A = 489.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =2 ×4929.840/489.000 = 20.163 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值20.163 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算 :最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 13

40、.260 + 0.434 = 13.694 kN/m；鋼管最大撓度計算值= 0.677 ×13.694 ×45.4554 /(100×206000×12.19 ×104)=0mm；鋼管的最大允許撓度 =0.045 ×1000/250=0.182 ；mm鋼管的最大撓度計算值= 0 mm小于 鋼管的最大允許撓度 =0.182 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m2) ：q1 = (24.000+1.500) 2.600=× 66.300 kN/m2

41、；(2)模板的自重 (kN/m2) ：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2) ：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2 (66×.300 + 0.350 )+ 1.4 4.500×= 86.280 kN/m2；梁底支撐根數為 n，梁底小橫桿支撐間距為 a， 梁寬為 b，梁高為 h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為 P，梁側模板傳給托梁的集中力為 N 。當n=2時：當n2時：計算簡圖 (kN)變形圖 (mm)彎矩圖 (kN ·m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = R

42、B=0.136 kN ，中間支座最大反力 Rmax=1.256；最大彎矩 Mmax=0.034 kN.m ；最大撓度計算值Vmax=0.019 mm；最大應力 =0.034×106/5080=6.694 N/mm2；支撐抗彎設計強度f=205 N/mm2 ；支撐托梁的最大應力計算值 6.694 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求 !八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.136 KN.支撐鋼管計算

43、簡圖支撐鋼管計算彎矩圖 (kN ·m)支撐鋼管計算變形圖 (mm)支撐鋼管計算剪力圖 (kN)最大彎矩 Mmax = 0.074 kN ·m ；最大變形 Vmax = 0.051 mm ；最大支座力 Rmax = 1.645 kN ；最大應力 = 0.074 ×106 /(5.08×103 )=14.607 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的最大應力計算值14.607 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度 Vmax=0.051mm小于 500/150與10 mm,

44、滿足要求 !2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.256 KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖 (kN ·m)支撐鋼管計算變形圖 (mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.685 kN ·m ；最大變形 Vmax = 0.471 mm ；最大支座力 Rmax = 15.181 kN ；最大應力 = 0.685 ×106 /(5.08×103 )=134.828 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的最大應力計算值134.828 N/mm2 小于 支

45、撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度 Vmax=0.471mm小于 500/150與10 mm,滿足要求 !九、立桿的穩定性計算 :立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算 :其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =1.645 kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2 0×.139 ×5.42=0.907 kN；N =1.645+0.907=2.551 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積(cm

46、2)： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm2 ； lo - 計算長度 (m) ；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo = k1uhk1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155 1.×7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查

47、表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=2551.353/(0.207×489) = 25.205 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 25.205 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1 =15.181 kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2 0×.139 ×(5.42-2.6)=0.907 kN；N =15.181+0.907=15.653 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比

48、lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm2 ； lo - 計算長度 (m) ；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo = k1uhk1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155 1.×7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=15652.742/(0.207 ×489) = 154.636 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 154.636 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求