1、滿堂腳手架高架模板施工方案工程名稱 ： 息縣天福如意城二號樓建設單位 ：息縣天福置業有限公司 監理單位 ：息縣建設工程監理有限責任公司 施工單位 ：福建省永同達建筑工程有限公司編制日期 ：二 0 一四年六月九日滿堂腳手架高架模板施工方案報審表工程名稱息縣天福如意城一號樓致：息縣建設工程監理有限責任公司（監理單位）現報上息縣天福如意城一號樓工程的滿堂腳手架咼架模板施工方案，請予以審定。附件：1、施工方案1份；2、承包單位：福建省永同達建筑工程有限公司技術負責人：日期：2014年6月9日審定意見：審定結論： 同意。 補報資料。 重新編制。總監理工程師：業主：日期：年 月日本表由承包單位填寫，一式三

2、份，業主、監理單位、承包單位各存一份 精品文檔目錄一、編制依據 3二、工程概況 3三、模板及支撐系統材料選用 3四、施工工藝及操作要求 31梁模板施工 32、板模板計算4五、模板的拆除 4六、成品保護措施 5七、質量保證措施及施工注意事項 5八、安全施工注意事項 6九、文明施工及環保措施 6十、模板系統驗算 71模板支撐架計算書 72、梁模板計算書 12十一、高支撐模板施工安全防范措施 241、預防坍塌事故安全技術措施 242、預防高空墜落事故安全技術措施 243、檢測措施 24息縣天福如意城二號樓（基礎層）模板腳手架工程施工方案一、編制依據1、建筑結構荷載規范GB50009-20012、混凝

3、土結構設計規范 GB50010-20023、建筑施工手冊第四版4、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20015、 混凝土結構工程施工技術標準ZJQ08-SGJB 204-2005二、工程概況息縣天福如意城二號樓工程，基礎自然地面至一層梁板面標高為 8.3m，板厚120mm最大 主梁截面為250mM 750mm此部分滿堂腳手架搭設高度為8.18m,長40.3m,寬23.9m,腳手架 立桿基礎為自然地面（鋪木方板）。三、模板及支撐系統材料選用本工程模板采用18mr厚木膠合板，方木采用40X 80mi7,模板支撐體系采用C 48x 3.2mn扣 件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要

4、求對拉螺栓枋木?48 X3.5 鋼管1、梁模板施工（1）工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線） 支撐架搭設一支柱頭模板一鋪設底模板一拉線找平一 封側面模板預檢。（2）根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。（3）梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設置 縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm立桿全高范 圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于 1500mm .立桿頂端必須 設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合

5、布置，相互連接、形成整體。(4) 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。 水平方向： 沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于 4跨，且不應小于6m縱向剪刀 撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為 45度。(5) 梁模板安裝1) 、大龍骨采用048X 3.2mn雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用 40mm< 80mm 方木，間距300mm其跨度等于大龍骨間距。2) 、梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起 拱高度為梁跨度的2%。，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。3) 、梁側

6、模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mr時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500,垂直間距3002、板模板施工(1) 工藝流程：支 架搭設一龍骨鋪設、加固 f樓板模板安裝f預檢。(2) 支架搭設：樓 板模板支架搭設同梁模 板支架搭設，與梁模板支 架統一布置。立桿頂部如 設置頂托，其伸出長度不 應大于300mm頂部支撐 點位于頂層橫桿時，應靠 近立桿，且不大于100伽。(3) 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法,模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用？48X 3.2mn雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍

7、 骨采用40mm< 80mr方木，間距300mm其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。(4) 樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除1、拆模程序：先支的后拆，后支的先拆f先拆非承重部位，后拆承重部位f先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板f最后拆梁底模板精品文檔2、柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混 凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強 度達到設計強度的100%并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知

8、書后方可 拆除。3、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部 位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后, 將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清 理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、成品保護措施1、模板搬運時應輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。2、模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆 孔；不得用重物沖

9、擊已安裝好的模板及支撐。3、搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。4、不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩定不變形。澆筑混凝土時，在 芯模四周要均勻下料及振搗。5、拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸 板受到損失壞。七、質量保證措施及施工注意事項1、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢， 經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現場檢查、驗收， 合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業2、現澆結構模板安裝允許偏差:序號項目允許偏差（mm）11軸線位移52底模上表面標咼±

10、; 53截面內部尺寸柱、梁+ 4，-54層咼垂直度大于5m85相鄰兩板表面咼底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。3、 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm 鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。5、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。6、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。& 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。八、安全施工注意事項1、施工現場安全責任人負責施工全過程的

11、安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆 筑前向作業人員進行安全技術交底。2、支模過程中應遵守安全操作規程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業應系好 掛好安全帶。3、高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬上、爬下，應從施工電梯進入工作面。4、高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現 場監護。5、混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性，發現異常應立即暫停 施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可 復工。6、正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板（地下室頂板）的支撐不準拆除，待本層模板及 滿堂架拆除后方可拆除

12、。7、拆模時應搭設腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。&在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落，操作時 必須注意下方人員動向。9、拆除時如發現混凝土由影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經處理后，方可繼 續拆模。10、拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。九、文明施工及環保措施1、模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防 止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、

13、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染 環境。6、每次下班時保證工完場清。十、模板系統驗算1、模板支撐架計算書(1) 參數信息：1) 、腳手架參數橫向間距或排距(m): 1.00 ;縱距(m): 1.00 ;步距(m): 1.50 ; 立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m)： 0.10 ；腳手架搭設高度 (m)： 8.18； 采用的鋼管(mm): C 48 X 3.2 ;扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數： 0.80;板底支撐連接方式：40mrX 80mr方木支撐，間距300mm鋼材彈性模量E=206X 103( N/mrr)；鋼管抗壓強度設計值f=205.0

14、N/mm 2鋼管截面慣性矩1= 11.357 X 104口市 截面抵抗矩 W=4.732X 103mm2) 、 荷載參數 模板及木楞自重標準值(kN/m2) : 0.350 ;荷載分項系數丫 i=1.23 混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m):板26.0 ;丫 i=1.2施工人員及設備均布荷載標準值(kN/m2) ;丫 i=1.4a. 計算模板時取 2.50;b. 計算支撐小楞構件時取 1.5;c計算支架立柱時取1.0 ;砼振搗時產生的荷載標準值(kN/m2):水平模板2.0 ;垂直面模板4.0 ;丫 i=1.4傾倒砼產生的荷載標準值取：2KN/m； 丫匚=1.43) 、 木方參數木方彈性模量E

15、(N/mnn) : 8.18 X 103;木方抗彎強度設計值(N/mni) : 13.000;木方抗剪強度設計值（N/mn2）: 1.400 ;木方的間隔距離（mm）: 300.000 ;木方的截面寬度（mm）: 40.00 ;木方的截面高度（mm）: 80.00 ;模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計算單元（2）支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩 W和慣性矩I分別為:W=bh/6=4.0 X 8.076 = 42.67cm 3;I= bh 3/12=4.0 X 8.03/12 =170.67cm4;方木楞計算簡圖i) 、荷載的計算:鋼筋混凝土板自重(kN/m):qi= 26

16、.00 X 0.30 X 0.100 = 0.78 kN/m ;模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350 X 0.30 = 0.105kN/m;活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):pi =(1.5+2.0) X 1.00 X 0.30=1.05kN ;2) 、方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q =:1.2X (0.78+0.105)=1.062 kN/m ;集中荷載p =:1.4X 1.05=1.47kN ;最大彎距M :=PI/4+ ql2/8 = 1.47X 1.0 /4 + 1.062X 1.02

17、/8 = 0.500kN.m ;方木的最大應力值(T = M / W =0.500 X 106 / (42.67 X 103) =11.718N/mm2方木抗彎強度設計值f=13.0 N/mm 2;I (T <f，滿足要求。3) 、方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力：V =1.062 X 1.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN;方木受剪應力計算值T = 3 X 1.266 X 103/(2 X 40.0 X 80.0) = 0.593 N/mm 2;方木抗剪強度設計值 精品文檔T = 1.400 N/mm 2;

18、T = 3 V /(2bh) < T T< T，滿足要求。4) 、方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：卩 + -均布荷載：q = 1.2 ( qi + q 2) = 1.062kN/m ；集中荷載：p = 1.4P i=1.47 kN ;方木最大撓度計算值： Vw= 1470 X 1000.03 /( 48 X 9500.0 X 170.67 X 104) +5 X 1.062 X1000.04/(384 X 9500.0 X 170.67 X 10)=2.742 mm；方木最大允許撓度值：V= 1000.0/250=4.0mm ;

19、Vmax < V，滿足要求(3) 支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.062 X 1.0 + 1.47 =2.532 kN ;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算剪力圖 (kN)|1 r11 11、,11 rr 12 Tooo _址 Toco _* woo 5I111最大彎矩 Mmax = 0.267PL=0.267 X2.532 X 1.0=0.676 kN.m ;o最大撓度 Vmax = 1.883PL / (100EI) =4.768mm最大支座力 Nmax = 1.26

20、7P +1.000P=5.74kN;鋼管最大彎曲應力(T =M/W=0.67X 106/4732.0=142.86N/mm2 ;鋼管抗壓強度設計值f=205.0 N/mm 2;I (T < f,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度Vma/小于1000.0/150與10 mm,滿足要求。(4) 扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= Nmax=5.74 kN ; R < 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！(5) 模板支架立桿荷載標

21、準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1) 、靜荷載標準值包括以下內容： 腳手架的自重(kN) : N31 = 0.116 X 8.18 = 0.949kN ; 模板的自重(kN) : Ns2 = 0.350 X 1.0 X 1.0 = 0.350 kN ;鋼筋混凝土樓板自重(kN) : Ng3 = 26.0 X 0.12 X 0.75 X 1.00 = 2.34kN ;經計算得到，靜荷載標準值 Ng = N g汁NG+NL =4.052 kN ;2) 、活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 Nq = (1.0+2.0+2.0 ) X 1.

22、0 X 1.0 = 5.0 kN ;3) 、不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2N g + 1.4N q = 11.862 kN ;(6) 立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式：精品文檔其中N 立桿的軸心壓力設計值(kN) : N =5.658 kN ;© 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比I o/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.58 cm ；A立桿凈截面面積(cm2) : A = 4.502cm2;W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=4.732crn(T鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);f鋼管立桿抗壓強度設計值：f =

23、205.0 N/mm 2;I o計算長度(m) ； I o = h+2aki計算長度附加系數，取值為1.155 ;u計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3 ; u = 1.70 ;a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m ;上式的計算結果：立桿計算長度 I 0 = h+2a = 1.500+0.10 X 2 = 1.7 m ;I0/i =1.7 X 103/ 15.8 = 107.6;由長細比I o/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數©= 0.537 ;鋼管立桿的最大應力計算值；c =5.658 X 103/ (0.537 X 450.2 ) =

24、23.4 N/mm2; c < f = 205.000 N/mm2,立桿穩定性滿足要求。? 48 X3.5 鋼管一2、梁模板計算書(1) 參數信息1) 、模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m) : 0.25 ;梁截面高度D(m) : 0.75混凝土板厚度(mm): 0.12 ;梁支撐架搭設高度H(m): 8.18m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m): 0.10 ;腳手架步距(m): 1.50 ;立桿縱距(沿梁跨度方向間距)La(m): 1.00 ;立桿橫向間距或排距Lb(m): 1.00 ; 采用的鋼管類型為C 48 X 3.20 ; 扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數： 0

25、.80； 承重架支設：木方支撐平行梁截面 A；2) 、荷載參數 模板自重 (kN/m2) ：0.35 ； 新澆混凝土自重： 24 . 0N/m3 ；鋼筋自重(kN/m3) : 4.0 ; 施工均布荷載標準值 (kN/m2)： 計算模板時取2.50 ; 計算支撐小楞構件時取1.5 ;計算支架立柱時取1.0 ；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):水平模板取2.0，垂直面板取4.0 ; 傾倒混凝土側壓力 (kN/m2): 2.0；新澆筑砼對模板側面的壓力標準值：F、F'中較小值；丫 i=1.2F=0.22 yoB i B V2F' =丫 cH3) 、材料參數木材彈性模量 E(N/mm

26、2): 9500.0； 木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2): 13.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2): 1.4；面板彈性模量 E(N/mm2): 9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2): 13.0；鋼材彈性模量 E(N/mm2): 2.06X105；鋼材抗彎強度設計值 f m(N/mm2): 205.0；4) 、梁底模板參數梁底模板支撐的間距 (mm): 250.0；面板厚度(mm): 18.0 ;5) 、梁側模板參數主楞間距 (mm): 500；次楞間距（mm）: 300;穿梁螺栓水平間距（mm）: 500;穿梁螺栓豎向間距（mm）: 300;穿梁螺栓直徑（mm）

27、: M12主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm高度40mm次楞龍骨材料：木楞，寬度80mm高度40mm（2）梁模板荷載標準值計算1）、梁側模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F = 02卻上僅鳧近 F = rH式中：丫 c混凝土的密度，取28KN/m3t新澆筑砼的初凝時間（h）: t=200/（T+15）=5.714;T混凝土的入模溫度，取20.0 CB i外加劑修正系數，因采用泵送砼故取為 1.2 ;B 2砼坍落度影響系數，B 2取為1.15 ;V澆筑速度（m/h）, V=2.5m/h;H砼側壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）;梁取1.0 ;貝UF

28、=0.22 丫 ct B 1 B 2V/2=0.22 X 28X 5.714 X 1.2 X 1.15 X 2.5 1/2=76.8KN/m"F' =丫 cH=28X 1.0=28.0KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F ' =28.0KN/m2（3）梁側模板內外楞的計算1）、內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm截面高度40mm截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別 為：W =80X 402/6 = 21.33cm 3;I=80 X403/12 = 42.67cm 4;fF1¥f*

29、f卩片f1pIf<> £L頤150DA10L500rXrt內楞計算簡圖0內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：M <T =< fW其中，6 內楞彎曲應力計算值（N/mm2）;M內楞的最大彎距（N.mm）;W 內楞的凈截面抵抗矩；f內楞的強度設計值（N/mn2）。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載q=（1.2 X 28.0 X 0.90+1.4 X 2.0 X 0.90） X 0.30=9.828kN/m ;內楞計算跨度（外楞間距）：I = 500mm ;內楞的最大彎距： M=0.1 X 9.828 X 500.0 = 2.457 X 10N.mm

30、內楞的最大受彎應力計算值6=2.457 X 105/2.133 X 104=11.5N/mm2內楞的抗彎強度設計值：f = 13.0N/mm 2; 6 < f，內楞抗彎強度滿足要求。0內楞的撓度驗算0.677 43=100 £7£* = H250其中E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm;q 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=1.2 X 28.0 X 0.3=10.08 KN/m ;l計算跨度（外楞間距）：I = 500.0mm ;I內楞的截面慣性矩：I =4.267 X 105N/m金內楞的最大撓度計算值：3 =0.677 X 10.08 X 500.0

31、4心 00 X 9500X 4.267 X 105）=1.052mm內楞的最大容許撓度值：3 = 2.000mm ; 3 < 3 ，內楞撓度滿足要求。2）、外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度 80mm截面高度40mm截面慣性矩I和截面抵抗矩W分 別為：W =80X 402/6 = 21.33cm 3;34I=80 X 40 /12 = 42.67cm ;r13pr111c、需L巫_300300>7外楞計算簡圖外楞抗彎強度驗算其中（7 外楞受彎應力計算值（N/mm2）M外楞的最大彎距（N.mm）;W 外楞的凈截面抵抗

32、矩；f外楞的強度設計值（N/mn2）。最大彎矩M按下式計算：M=0A15Pi其中，作用在外楞的荷載：P = （1.2 X28.0 X 0.90+1.4 X 2.0 X 0.90） X 0.50 X0.30=4.914kN ;外楞計算跨度（對拉螺栓豎向間距）：I = 300mm ;外楞的最大彎距：M = 0.175 X4.914 X 103X 300.0 = 2.58 X 105N.mm外楞的受彎應力計算值：7 = 2.58 X 105/2.133 X 104 = 12.1N/mm2 ;外楞的抗彎強度設計值：f = 13.0N/mmc < f，內楞抗彎強度滿足要求外楞的撓度驗算其中E146

33、尸戶100/<og = /250外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm；P作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=28.0 X 0.5 X 0.3=4.2 KN ;l計算跨度(對拉螺栓間距)：I = 300.00mm ;I面板的截面慣性矩：I = 4.267 X 105mm外楞的最大撓度計算值：3 = 1.146 X 4.2 X 103X 300.03/(100 X 9500.0 X 4.267 X 105)=0.32mm外楞的最大容許撓度值：3 = 1.20 mm二3 < 3 ，滿足要求。(4) 穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<2V二/"其中N 穿梁螺栓所受的拉

34、力；A穿梁螺栓有效面積(mm2);f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.0N/mm；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm ；穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =28.0 X 0.50 X 0.30 X 2 =8.4kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170.0 X 76/1000 =12.920 kN ； N< N，滿足要求!(5) 梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板 面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋

35、自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：243W =250.0 X 18.0 /6 = 1.35 X 10 mm;354I = 250.0 X 18.0 /12 = 1.215 X 10mg1）、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算:M <T =< fW其中，6 梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2）;M計算的最大彎矩（kN.m）;L計算跨度（梁底支撐間距）：I =250.00mm ;Q作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）;新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q仁 1.2 X

36、 28.0 X 0.25 X 0.75 X 0.90=5.67kN/m ;模板結構自重荷載：q2： 1.2 X 0.35 X 0.25 X 0.55=0.06kN/m ;振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3： 1.4 X 2.0 X 0.25 X 0.55=0.39kN/m ;q = q1 + q2 + q3=5.67+0.06+0.39=6.12kN/m;跨中彎矩計算公式如下：M = 0.19/2Mnax = 0.10 X 6.12 X 0.252;646 =0.0 38X 10/1.35 X 10=5.13N/mm2 6 < f=5.13 ，滿足要求。2）、撓度驗算根據建筑施工計算手冊

37、剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用最大撓度計算公式如下：0.677 qlA 血二< = / / 400100 EI其中，q 作用在模板上的壓力線荷載：q =(24.0+4.0)X 1.0+0.35 X 0.40=11.34N/mm；l計算跨度(梁底支撐間距)：I =250.0mm ;E面板的彈性模量：E = 9500.0N/mm 2;面板的最大允許撓度值：3 =250.0/250 = 1.0mm ;面板的最大撓度計算值：3 =0.677 X 11.34 X 250.04/(100 X 9500.0 X 1.215 X 105)=0.26mm;二3 < 3 ，滿足要求。(6

38、) 梁底支撐木方的計算1)、荷載的計算：0鋼筋混凝土梁自重(kN):q 1= (24.0+4.0) X 0.25 X 0.75 X 0.250=2.63kN ;0模板的自重荷載(kN):q 2 = 0.350 X 0.250 X (2 X 0.75+0.25) =0.175 kN ;0活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.50+2.0) X 0.25 X 0.250=0.22kN ;2)、木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.2 (q1+q2)=1.2 X(2.8+0.21 ) =3.612kN;活荷載設計值 P2=1.4 P

39、1=1.4 X 0.35=0.49 kN ;P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W=4.0X 8.0 2/6 = 42.67 cmI=4.0 X 8.03/12 = 170.67 cm3) 、支撐方木抗彎強度驗算： 最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩,跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距 M=4.102 X 0.5/4=0.513kN.m ;方木最大應力計算值c =M/W=0.51X 106/4.267 X 104=12.02N/mm2方木抗彎強度設計值f=13.0 N/mm 2;c <f，滿足要求！4) 、支

40、撐方木抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:T = 3 V /(2bh)(2X40X 80) =0.961N/mm；其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN ;方木受剪應力計算值T =3 X 2.051 X 103/方木抗剪強度設計值T=1.400 N/mm 2; T< T，滿足要求。5)、支撐方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:P13集中荷載 P = 1.2(q1 + q 2 ) + 1.4p 1 = 4.102 kN ;方木最大撓度 3 =4.102 X 103X 500.03/(48 X 9500.0 X

41、1.7067 X 106)=0.659mm 方木的撓度設計值 3 =500/250=2.0 mm ; 3 < 3 ，滿足要求。(7) 梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿，間距1.0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1)、支撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載 P傳遞力，P = 1.2(q1 + q 2 ) + 1.4p 1 X 2/3=2.735 kN ;計算簡圖如下:支撐鋼管按照簡支梁的計算公式J5 1衛Mg =F* P2(旳奇數)M -卜山為偶數)1 8JI其中 n=1.0/0.250=4經

42、過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 Ra = Rb=(4-1)/2 X 2.735+2.735=6.838kN ;鋼管最大彎矩 Mma>；支撐鋼管的最大應力計算值(T = Mmax /W=0.342X 106/4732.0=72.274N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設計值T=205.0 N/mm 2;c <T，滿足要求(8) 扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣 件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R < Rc其中Rc 扣件抗滑承載力

43、設計值，取12.80 kN ;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=6.838N; R< Rc，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！(9) 立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫桿的最大支座反力：N1 =6.838kN ；腳手架鋼管的自重：N 2 = 1.2X 0.132 X 8.5=1.346kN ;N =6.838+1.346=8.184 kN(T軸心受壓立桿的穩定系數,計算立桿的截面回轉半徑由長細比l o/i查表得到;(cm) : i = 1.58；立桿凈截面面積(cm2): 立桿凈截面

44、抵抗矩(cm3):-鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；A = 4.502 ；W = 4.732 ；f鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0 N/mm 2 ；計算長度(m)；參照扣件式規范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算l0 = k 1k2(h+2a)k2計算長度附加系數，h+2a=1.70，k2按照表2取值為1.020 ；lo/i =2.024 X 103/ 15.80 =128.1；由長細比I o/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數©= 0.406 ；鋼管立桿受壓應力計算值32(T =8.184 X 10/(0.406 X 450.2)=4 4.775N

45、/mm<f鋼管立桿穩定性滿足要求！模板承重架應盡量利用柱子作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數k1步距h(m)h< 0.90.9<h < 1.21.2<h < 1.51.5<h < 2.1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架計算長度附加系數k2、+2a( mHm1.351.441.531.621.801.922.042.252.741.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0231.0221.

46、0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.048

47、1.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091（10）立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求P <fgP=N/A =8.184/1.0=8.184KN/m 2其中P 立桿基礎底面的平均壓力（KN/rni）N 上部

48、結構傳至基礎頂面的軸向力設計值（kN） ; N=8.184A 基礎底面面積（m2）; A=1.0X 1.0=1.0地基承載力設計值應按下式計算：f g = k c Xfgk=48.0其中fg 地基承載力設計值（KN/m2）精品文檔k c 腳手架地基承載力調整系數； kc= 0.40f gk地基承載力標準值（KN/m2）; fgk =120P=8.184vfg=48.0，地基承載力的計算滿足要求。十一、高支撐模板施工安全防范措施1 、預防坍塌事故安全技術措施（1 ）模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案， 經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，

49、方可作業。（2）模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、 螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部 應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。（3）模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員 撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。（4）堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算， 并對模板進行加固。（5）裝釘樓面模板， 在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩妥堆放， 以防坍塌事故發生。（6）安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高 于施工作業面至少 1.5m。（7）拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。2、預防高空墜落事故安全技術措施（ 1 ）高支模安裝完畢，