1、高大模板支撐體系專項施工方案工程名稱：泉州市田安大橋工程北連接線施工（C合同段）工程工程地點：泉州市田安南路 施工單位：廣州市第一市政工程有限公司 審批單位：審批負責人：審核人：審批日期： 年 月 日 編制單位：技術負責人：編制人：編制日期： 年 月 日 施工組織設計（方案）審查表泉州市田安大橋北連接線（C合同段）工程項目部 NO.施工組織設計（方案）名稱高大模板支撐體系專項施工方案項管部自審意見 項目總工（技術負責人）/日期： 項管部總工/日期：工程質安部審核意見工程質安部負責人： 日期：總工程師/總工室負責人審批意見總工程師/總工室負責人： 日期：廣州市第一市政工程有限公司 泉州市田安大橋

2、工程北連接線施工（C合同段）工程 高大模板支撐體系專項施工方案高大模板支撐體系專項施工方案目錄第一章 工程概述1第二章 支架及模板施工工藝和方法3第一節 支架施工方法.3第二節 模板施工方法.4第三節 支架預壓.4第三章 安全、文明保證措施.7第一節 安全保證措施.7第二節 文明施工及環境保護措施.11第三節 安全防護措施.13附錄 專項施工方案計算書16廣州市第一市政工程有限公司 泉州市田安大橋工程北連接線施工（C合同段）工程 高大模板支撐體系專項施工方案第一章 工程概述本工程為泉州市田安大橋北連接線工程（C合同段），位于泉州市鯉城區。北連接線的起點接泉秀街路口，主線起點樁號K0+000，終

3、點K0+754.701接濱江北路互通設計起點，共分為四聯，跨徑布置為（4×27.5）+（4×27.5）+（3×27.5）+（35+55+35）m，第一、三聯為等寬段橋梁，第二、四聯為變寬段橋梁，箱梁變寬通過調整箱梁寬度來適應橋梁變寬，四聯均為整幅橋；上部構造箱梁均采用預應力混凝土連續箱梁，下部構造均采用H型墩、輕型橋臺，墩臺號為013號；地面道路設計起點K0+000（泉秀街路口）K0+692.449（寶洲路口）。現澆混凝土箱梁采用支架現澆的施工方法，根據設計圖紙和現場原地面高程,支頂架搭設最大高度為7m左右,主線橋橫斷面為等截面單箱雙室的連續箱梁結構。以第四聯第二

4、跨和第四聯第三跨箱梁為例，進行上部結構支頂方案設計說明。第四聯第二跨箱梁頂面寬18-18.542m，底面寬10.96-11.501m，箱梁高2.2-3.2m，其中標準跨中段梁高為2.2m，橫梁高度為3.2m。翼緣板懸臂長度3m；各跨梁中頂板厚28cm，底板厚25cm，兩側腹板厚度為50cm，中間腹板厚度為50cm；各跨梁端頂板厚60cm，底板厚70cm，兩側腹板厚度為75cm，中間腹板厚度為90cm；連續墩墩頂處設置2.0m的橫梁，伸縮縫墩頂梁端設置1.6m的端橫梁；混凝土強度為C50。第四聯第三跨箱梁頂面寬18.542-18.80m，底面寬11.501-11.76m，箱梁高1.8-3.2m。

5、翼緣板懸臂長度3m；11#旁梁端頂板厚50cm，底板厚50cm，兩側腹板厚度為75cm，中間腹板厚度為90cm；12#旁梁端頂板厚60cm，底板厚70cm，兩側腹板厚度為75cm，中間腹板厚度為90cm；連續墩墩頂處設置2.0m的橫梁，混凝土強度為C50。第四聯第二跨鋼管支架箱梁端橫梁斷面圖1 第四聯第二跨鋼管支架箱梁端橫梁斷面圖2第四聯第二跨貝雷片箱梁斷面圖第四聯第三跨箱梁端橫梁斷面圖1第四聯第三跨箱梁端橫梁斷面圖2第二章 支架及模板施工工藝和方法第一節 支架施工方法一、支架的搭設1、鋼管支頂架搭設的工藝流程為：基礎準備安放墊木安放底座豎立管、安裝橫桿組成方框縱向裝橫桿加立管至需要長度安裝斜

6、撐鋪腳手板安裝擋腳板護攔設聯接節點。2、搭設工作至少兩人配合操作。在平整、夯實、硬化的基礎上鋪設墊木，墊木采用20槽鋼。3、拉線，安放底座。同一側底座應在一條直線上，應保持底座在同一水平線上，少量高差用可調支座調整。4、立好橫向內外側兩根立管，裝好兩根橫向水平桿，其豎向間距至多90cm，形成一個方框。5、一人扶直此方框架，另一個人將縱向水平桿一端插入已立好的立管最下面一個碗扣內，另一端插入第三根立管下碗扣內，裝上橫向水平桿，形成一個穩定的方格。6、繼續向縱向搭設直至需要的長度，搭設時注意保證立管成行、水平成線。第一步縱向水平桿應拉線或用水準儀找平。7、底部立管應選用長度規格不同的立管間隔搭設，

7、使接頭錯開。二、支架的拆除1、支頂架和模板的拆除順序按照先中跨后邊跨進行,詳見現澆箱梁施工方案，所有桿件嚴禁拋擲，應用繩索吊下，輕卸、平放，分類堆齊。2、部件應每兩年刷一次防銹漆，涂刷前桿件應清理干凈。水平葉片如有變形可進行翻新。三、支架監測箱梁支架搭設完畢后，在每跨跨中、1/4跨及支承點處布設變形觀測點。觀測點布設時，垂直監測點位置布置在主梁與次梁交接點處，水平監測點設置在邊立桿上。縱橋向布置5個斷面，每個斷面布置3個點。具體觀測點布置平面示意圖如下：垂直監測點位置布置在主梁與次梁交接點處，水平監測點設置在邊立桿上。觀測方法：在排架搭設完畢后上荷載之前觀測初始值，在箱梁砼澆注期間每隔半小時測

8、一次數據，澆注混凝土后再觀測一次，監測方法：建立高程控制網,利用精密水準儀觀測測點高程變化情況，建立平面控制網，采用全站儀測水平角、水平距進行計算，從而了解觀測點水平位移變化。沉降位移不允許超過規范規范定標準容許值的80%(規范要求不允許超過最大跨度的1/1000，即10mm)，支撐鋼管側向位移不得超過10mm。第二節 模板施工方法1、模板采用膠合板模板，模板應表面平整，拼縫嚴密，吸水性小，結構堅固。頂板的底模板也采用膠合板模板，以便裝拆，膠合板模板為定型產品，無需特別加工。模板的厚度選用18mm。2、模板必須支撐牢固、穩定，不得有松動、跑模、超標準的變形下沉等現象。3、模板應拼縫平整，并采取

9、措施填縫，不得漏漿，模內必須干凈；模板安裝后應及時報驗及澆注混凝土。膠合板模板的拼縫采用雙面膠。4、模板安裝前，必須經過正確放樣，檢查無誤后才能立模安裝。側墻模板應先支外模，待綁扎完鋼筋并將墻底木屑雜物清理干凈后再支內模。腹板模板安裝好后，宜在模板上口設內撐木以保證墻厚，待砼澆至內撐木底時才將它拔除。5、支立支架后鋪設模板，在跨中預留2cm預拱。6、模板、支架須在梁體混凝土達到設計強度的95%后方能拆除。第三節 支架預壓一、支架預壓的目的支架預壓的目的：檢查支架的安全性，確保施工安全；消除地基和支架的非彈性變形，計算支架的彈性變形，有效地控制預應務砼現澆箱梁在施工過程中的變形，檢驗預拱度設置是

10、否合理；控制橋面線形，使得箱梁線形美觀大方；取得本地段地基預壓的第一手資料，積累經驗，指導日后的箱梁施工。二、預壓方法結合本標段的實際情況，擬采用砂袋作為替代荷載，這樣預壓重量易控制，操作性強，用工少，降低風險，可節約寶貴時間。預壓重為箱梁砼重的1.2倍，同時選取具有代表性的支架孔跨進行預壓，堆載主要集中在底板及腹板的位置，模擬箱梁澆注情況。預壓前應對砂袋統計，掛牌標記重量，要有專人負責砂袋的調度，因為工作量大，準備工作要做細。預壓前應對支架進行一次大檢查，有問題及時加固，要保證支架萬無一失。預壓時嚴格按照現澆箱梁預壓配重平面布置圖進行配重，在預壓平臺上事先畫好配重平面圖，標記要明顯。加載及卸

11、載均應逐級進行，同時加強穩定性觀測，發現異常情況，立即采取卸載或撤離等措施。三、觀測點布設（以主線橋35米碗扣式鋼管支架為例）3.1、底模的竹膠板底部：在每一跨支架的墩邊、跨中及0.25L處共設5個橫斷面觀測點。底模底部每一橫斷面設置4個點，共設置5×4=20個觀測點。3.2、加載及觀測步驟：觀測次數為加載前，加載過程（采取4米加載即分別為50%、75%、100%、120%超載預壓）、加載完成后及卸載完畢，觀測應認真、準時，確保數據準確，具體步驟如下：1、布置測量標高點并記錄每點的初始標高H1。2、按照4次加載的順序進行，中間每級加載完成后，對支架進行一次觀測，最后一次加載后進行48

12、小時跟蹤觀測，每次觀測都要根據觀測記錄計算支架在兩次觀測時間之間的沉降情況。3、對最后一次加載結束后立即進行各測量點的標高值H2的觀測，并做好相應的記錄工作。4、測量卸載前各測量點標高H3。5、預壓持續時間根據支架觀測情況確定，若沉降量或支架形變沒有趨于平緩，則適當延長預壓時間，直至支架變形及沉降均滿足規范要求（連續兩天沉降量小于5mm）即可卸載，卸載按照50%、75%、100%、120%逐級進行卸載，每級卸載后都要對支架進行觀測，計算支架的彈性變形情況6、觀測卸載后各測量點標高H4。7、觀測成果的整理。（1）分析預壓數據，指導施工分析預壓前、預壓后、卸載后測量數據，據此計算出彈性變形值和非彈

13、性變形值，檢驗預設計的預拱度是否合理。非彈性變形：1=H1-H4（通過試壓，可認為支架、模板、方木、地基等的非彈性變形已經消除）彈性變形：2=H4-H3（根據該彈性變形值，在底模上設置預拱度2，以使支架變形、梁體線型滿足設計要求）對已進行預壓區段，可根據如下調整底模標高：底模頂面標高=梁底設計標高+2平均值。對沒有進行預壓區段，可根據如下調整底模標高：底模頂面標高=梁底設計標高+1平均值+2平均值。（2）預壓施工中的安全注意事項A、預壓施工前項目部組織相關部門、人員對支架基礎、碗扣式鋼管支架進行全面、細致的檢查，驗收合格并經簽認后方可進行預壓施工。B、預壓施工時，支架范圍周圍封閉，樹立、張貼相

14、關安全標語、標牌，嚴禁非施工人員進入現場。C、預壓施工時，在施工區域各個入口張貼安全施工標語。D、要安排專人進行24小時值班，禁止非施工人員進行預壓施工作業區域。E、預壓施工前，項目部要對預壓施工作業進行專項技術交底，統籌組織人力、機械、壓重材料，做到統一指揮，協調施工，防止出現蠻干、亂干現象。F、預壓施工時，吊裝作業要有專人指揮，信號明確。吊裝鋼筋，要輕放，防止過大的沖擊力。G、加載程序、方法及重量，嚴格執行方案中的規定，壓重范圍按劃定的范圍進行，嚴防過載、偏載。H、在預壓重量超過70%時，測量組人員用儀器注意觀察支架及基礎的變形、下沉，發現變形、下沉速度明顯加快時，應立即通知停止施工，撤除

15、作業人員。I、預壓重量到位以后，要派專人24小時跟班巡視，嚴禁一切人員進入預壓施工作業區域活動。J、卸載過程中，要統一指揮，分級、對稱卸載，嚴禁往下亂丟亂扔。K、預壓時，要派專人日夜值班，對支架進行全程監控，最好能掛一些細鐵線檢查支架的下沉量，這樣比較直觀。如發現異常，應及時匯報領導，馬上停止加載，待查明原因后再加載，確保施工安全。（3）預拱度設置全部加載后，不可立即卸載，隨時對觀測點進行觀測，直至穩定后，再進行卸載。卸載必須對稱，逐級進行。卸載的同時，并對不同的觀測點進行標高測量，然后通過預壓前后同一點標高差值及貝雷片支架的彈性變形量、梁的撓度等得出底模的預拱度之和，通過頂托調底模標高。預拱

16、度最高值設在梁的跨中，其他各點的預拱度由中間最高值向兩端零值按二次拋物線進行分配，預拱度計算公式為：x=4x(L-X)/L2x距左支點X的預拱度值；跨中預拱度值；L跨距；X距左支點的距離第三章 安全、文明保證措施第一節 安全保證措施一、用電安全措施1、配電系統實行分線配電，設總、分配電箱，動力、照明配電箱，不同用途的電箱加注相應的文字標識，箱體外觀完整、牢固、防雨防塵。2、各施工人員應掌握安全用電的基本常識和所用設備性能，用電人員各自保護好設備的負荷線、地線和開關，關現問題及時找電工解決，嚴禁非專業電氣操作人員亂動電器設備。3、所有用電設備，按規定設置漏電保護裝置，金屬外殼設置可靠的接零及接地

17、保護，定期檢查，發現問題及時處解決。4、加強對使用電焊、電熱設備、電動工具的安全管理，維修保管由專人負責。二、機械安全措施1、各種機械要有專人負責維修、保養，并經常對機械運行的關鍵部位進行檢查，保證安全防護裝置完好，設備裝置附近設標志牌及安全使用規則牌，無進行年審過的機械不得進場施工。2、各種機械設備視其工作性質、性能的不同搭設防塵、防雨、防砸、防噪音工棚等裝置。3、鋸木機必須安裝反刀架，防止反向進料切割；空氣壓縮機要有安全罩。4、運輸車輛服從指揮，信號燈齊全，制動器機械性能良好。三、高處作業的安全措施1、所有進入施工現場的人員必須戴好安全帽，并按規定佩帶勞動保護用具，如安全帶等安全工具。2、

18、作業人員不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、易滑鞋和裙子上班。3、設置護欄并架設護網，并要穩固可靠。4、從事架子施工的人員要取得特種作業操作證方能上崗。模板施工高度超過5m的架子要由架子工去完成。5、施工作業搭設的扶梯、工作臺、腳手架、護欄、安全網等必須牢固可靠，并經過驗收合格后方可使用。架子工應符合建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ8091)和建筑安裝工人安全技術操作規程規定要求。6、作業用的料具應放置穩妥，小型工具應隨時放入工具袋內，上、下傳遞工具時，嚴禁拋擲。四、材料設備吊裝安全措施1、作業前必須檢查吊車停放位置，特別是支腿位置是否穩固，有足夠的承載力。2、施工現場嚴格執行統一指揮，統一各種指

19、揮手勢、旗號、哨號。作業人員明確分工，定崗定位、非作業人員不得進入現場。3、各機具設備應在限載內運行，不得超載運行，嚴格按操作規程操作。構件起吊后應保持水平狀態，禁止在空中調整其傾斜度。4、風力大于六級或暴雨、大霧，嚴禁進行安裝作業。5、起吊過程中嚴禁在吊臂及起吊件下站人，作業人員帶安全帽，高空作業必須系安全帶。6、“五不吊”：指揮手勢或信號不清不吊；重量、重心不明膛吊、超載不吊，視線不明不吊；捆綁不牢掛鉤方法不對不吊。作業過程嚴格按照起重作業有關安全操作規程執行。7、吊裝時必須統一指揮，由指揮員確定吊機擺設的位置。注意檢查支腿有無下陷和浮動等危險狀況，當吊機力矩接近額定力矩時，聯絡員應立即報

20、告指揮員，由指揮員作出安全指令，確保吊裝安全。8、吊機轉臂、伸臂的空間范圍內不得有障礙物，高壓電纜如小于安全距離則拆除或安排停電時作業。9、禁止用斜拉方式起吊，起吊時汽車起重機不準行駛移動，作業期間嚴禁在起重機前方120°范圍內工作，任何情況下嚴禁關閉起重機自鎖保險裝置進行吊裝作業。五、支頂架搭設本工程采用滿堂支頂架搭設，為確保支頂架在施工過程中的安全，從設計、施工到驗收均嚴格把關，實行三級審批、三級驗收制度。具體措施如下：1、支架設計：支架的設計按最不利荷載及最不利荷載組合進行計算及驗算，最小安全系數為1.5。2、支架搭設施工：在支頂架搭設前，由設計人及主要技術負責人向支頂架搭設班

21、組（要求每個操作人員都到場）進行詳細的技術交底，明確支頂架的設計意圖、搭設方法及施工注意事項，以確保嚴格按設計方案施工。3、強化三級審批、驗收制度：支頂架設計由項目經理部、公司及監理三級審批，審批通過后的方案方可用于施工。支頂架的驗收分為班組自檢、安全員驗收、項目經理部驗收三級。驗收時嚴格按設計圖、有效的施工方案及相應的計算書進行。4、在砼的澆筑過程中，必須有施工主管在場統一指揮，嚴格按現澆箱梁施工方案的澆筑順序進行砼的澆筑施工，并隨時觀測支頂、架的變形是否符合設計要求，并詳細記錄，及時反饋給施工主管及設計人員。觀測人員在支頂架的投影范圍外進行觀測。六、箱梁結構模板施工安全措施1、整體模板吊裝

22、前，應使模板連接牢固，內撐、拉桿、箍筋上緊，吊點正確牢固。起吊時，應拴好溜繩，并聽從信號指揮，不得超值載。2、在腳手架平臺上運送混凝土時，其走道應滿鋪腳手板，并安裝欄桿。3、拆除模板時，應按規定的程序進行，先拴牢吊具掛鉤，再拆除模板。模板、材料工具不得往下扔。施工人員與拆下的模板之間，應有的一定安全距離。七、支頂架坍塌、防撞應急1、應急救援小組組 長：王達兵 電話組長：董明均 電話組 員：林宏順肖 杰姜利本江信賢羅國榮 1801668323

23、0 鄭龍香急救援機械車輛： 閩C.78C68 司機：葉 明 電話：137992221142、應急響應指揮流程圖現場第一發現人應急救援小組值班人員相關管理部門上級主管部門應急救援小組組長現場處理事故事故后處理工作 應急響應指揮流程3、相關職能部門聯系方式單 位聯系人或聯系地址聯系方式泉州市溫陵醫院豐澤區溫陵北路146州市寶洲路東南醫院泉州市寶洲路765澤區交警大隊張州市建設工程安全監督站陳世杰138597052074、支頂架坍塌應急當發現或接到事故發生的報告，要馬上趕赴現場做好組織調度

24、等工作，實施搶救。嚴重、特大坍塌必須馬上聯系快報上級部門和領導。搶救時可按以下兩方面實施：一是組織搶救遇難者。二是實施事故現場戒嚴和交通疏導工作。1）組織搶救遇難者A、調派搶救所需的人力、物料、機械、機具等到現場實施搶救。如汽車起重吊機、氣割機具（氧氣、乙炔）、手提切斷機、鐵 、安全帶安全繩等。B、派出人員查找遇難者所處的部位（夜間必須設置足夠照明、確保急救），確認遇難者所處在的部位以及構造物狀況、條件，便于救護探查時注意構造物安全系數，未采取有效安全技術措施，嚴禁人員進入坍塌的棚架、支頂架底下。C、搶救遇難者時，如遇到鋼結構或木料阻礙，可用起重機利用有效的物件將結構物吊起并穩定，用風割機具將

25、阻礙物件切斷，將遇難者救出。D、遇難者有昏迷、內傷嚴重的，必須即送醫院急診治療。2）組織實施事故現場戒嚴及交通疏導A、坍塌的事故現場，必須迅速實施戒嚴，設置圍欄圍界，設專人監護，保護好事故現場和防止他人闖進危險區。B、在交通要道上，迅速設人維持交通秩序，疏導車輛行駛。C、未撤消戒嚴，各戒嚴人員監護人員不得擅離崗位。5、防撞應急機筑物遭受車輛碰撞，發生危險性或造成事故時：（1）迅速組織搶救。（2）迅速封鎖現場（包括交通運輸的要道），派出人員維護監控。（3）迅速報告上級領導，由上級領導快速報告交通部門。（4）協助交警部門做好交通疏導工作。（5）按照“坍塌應急救援”的應急實施應急救護。第二節 文明施

26、工及環境保護措施一、文明施工措施1、工地圍蔽(1)、圍蔽統一采用弧形彩色鐵皮圍蔽瓦。(2)、收集工地生活廢水和雨水統一排放至排污管道。2、路況維護(1)、保證施工作業區道路暢通，場地平整，對破爛的路面部分進行修補，確保交通暢順。(2)、設專人負責協調組織現場交通，保證交通暢順。3、工地衛生工地必須保持清潔，教育施工管理人員和民工注意衛生，嚴禁隨地丟垃圾雜物。項目部專職安全員兼管衛生監督工作。(1)、生活區內設置垃圾容器，不將垃圾及雜物亂丟亂棄。區內設置通暢排水渠溝，專人定時清掃。確保生活區內渠溝暢通，道路整潔，無黑污及異臭味。(2)、工地的食堂地面要做場地硬化，烹調器具要經有效消毒后才能使用。

27、生活區內的廁所要有專人清洗打掃，保證無異臭味。廁所的生活污水經化糞池沉淀后才能接出市政下水道。二、環境保護措施1、施工噪聲控制措施(1)、所有進場施工的機械在進場前，進行檢修，檢修合格后方可進場，嚴禁機械帶病工作。能配置消音器的機械全部安裝消音器。臨時發電機作為備用，有電力供應時不允許使用發電機。(2)、與當地居民加強溝通，盡量避免深夜施工。若由于工期緊張確實需要進行夜間施工時，預先通知以求諒解。(3)、教育施工人員不準喧嘩吵鬧，違者嚴厲處罰。2、施工振動控制措施本工程使用振動機械不多，我們采取有力措施將振動產生的危害降至最低：(1)、砼澆灌時注意振搗器避免碰撞模板及鋼筋。(2)、保證吊裝安全

28、，杜絕吊物沖擊或墜落引起的打擊振動。(3)、重型施工機械及車輛在場內行走時速低于10km/h，以免對基坑產生過大沖擊。3、水污染控制周邊為鬧市區，要嚴格執行環境保護措施，避免固體廢棄物、廢水等污染河涌或市政排水系統，必要時，建立臨時的沉淀區。4、空氣污染措施本工程施工中可能對空氣產生污染的原因主要有：揚塵、廢氣。(1)、對易產生揚塵的土方運輸作業，我們堅持余泥運輸車覆蓋遮布，合理規定運輸通道，安排專人清掃、灑水，沖洗車底盤及輪胎。臨時堆土場用彩條布覆蓋，防止揚塵。(2)、嚴禁在場內動用明火，焚燒廢棄物或有害、有毒物質，一經發現嚴肅處理。(3)、保證所有車輛及設備的廢氣排放合乎環保要求，若檢測不

29、合格，需嚴格整改直至合格。5、固體廢棄物(1)、選擇對外部環境影響小的出土口，運輸路線和運輸時間。(2)、車輛出場沖洗車輪和車廂，嚴禁攜土污染城市道路。(3)、剩余料具包裝及時回收、清退，對可再利用的廢棄物盡量回收利用，各類垃圾要及時清掃，清運，不得隨意傾倒。(4)、保證施工現場內無廢棄砂漿和砼，運輸道路和操作面落地料及時清運。(5)、日常生活的垃圾應分類收集，便于環衛部門及時清運處理。教育施工人員養成良好的衛生習慣，不隨地亂丟垃圾、雜物，保持工作和生活環境的整潔。第三節 安全防護措施一、工程慨況泉州市田安大橋北連接線工程，中心里程K0+377.35，全長754.701m，橋梁跨越公路的現澆箱

30、梁長度為55米。其中12號、13號墩位55m連續梁上跨泉州市寶洲路。本橋位于曲線上，橋面縱坡+0.85%。跨越公路的連續梁施工是本項目中的重點和難點，其工期緊，標準高，安全壓力大。二、線路相交情況田安大橋在K0+692.201處上跨寶洲大道，跨越處公路寬23m，角度為68°，通行凈空為6.5m。梁部施工時公路限高4.5m，安全通道按14米寬設置。該公路車流量較大且不能中斷交通，為保證連續梁施工時不影響橋下公路的通車安全，必須設置施工安全防護通道。三、主要施工區負責人項目負責人： 王達兵 分部項目經理項目技術負責人： 董明均 分部總工安全質量負責人： 詹賢輝 分部項目安全總監施工負責人

31、： 王長義 現場負責人施工技術負責人： 商積虎 技術主管施工安全負責人： 江信賢 安全員四、交通組織計劃為避免事故發生，我分部決定通過以下措施來降低連續梁施工對路面交通的影響，總體思路是對施工部位的交通進行臨時管制，同時做好安全防護工作和事故應急預案，保證交通暢通。交通臨時管制方案見圖1-1。4.1、交通總體封閉方案1、交通封閉原則施工期間，與項目管理的交警路政部門協作配合，采取各種有效的緩堵，保安措施，最大程度減小施工擁阻，嚴防重特大交通事故和責任生產事故，在高標準、高質量、高效率完成施工任務的同時，全力以赴地搞好公眾的安全順暢交通。2、總體封閉方案綜合考慮施工安全、施工進度、施工質量和提高

32、工作效率的方面的因素制定了施工總體方案。占用路面施工時，在路面上搭設支架，形成2個單通道，通道高4.5米，寬7米，在施工區域前方10米設置限高架，限高4.5米，提醒超限車輛繞道行駛。施工期間按有關規定實行交通管制，在施工地點前設置好警示牌，提醒司機變道，設置防護引導設施確保車輛安全通過。要求車輛限速通過，同時派專人進行防護，確保公路交通安全暢通。4.2、交通疏導及應急預案1、安全設施和標志在依照國家規范執行的基礎上，適當加密安全隔離設施，增加施工管制路段前方提示性標志和夜間施工警示燈，在處于路面上的鋼管柱前方設置防撞墩。實行定時巡檢制度，檢查安全設施和標志擺放情況，發現損壞或丟失的，及時更換補

33、充。2、交通管制封閉右幅路面進行支架搭設，將左幅路面隔離成兩部分，通過交通疏導將右幅交通流引導至左幅路面，車輛繞過施工區域后重新進入右幅路面。然后解除封閉右幅路面的交通管制，封閉左幅路面，將左幅行駛車輛引導至右幅通過施工區域。支架搭設完畢后形成2個寬7米，高4.5米的通道，在通道前方設置限高架，限高4.5米，提醒超限車輛繞道行駛。對通過施工區域的車輛限速管理。3、執勤安排組建專職的交通保暢疏導組。疏導組實行2班2運轉輪班方式，每日兩班次，每班12小時。每班次2人，負責疏導交通。4、應急處置(1)交通事故發生交通事故時，及時聯系交警及相關部門；發生交通中斷時，組織機械和人員實施分流；發生人員傷亡

34、時，組織車輛協助交警及相關部門搶救傷員；發生易燃易爆品泄露時，封斷交通，疏散現場人員，設置安全隔離區。(2)交通擁阻在現有路面條件和保暢能力下，盡最大努力減少施工擁阻。對于長時間的堵車，向相關部門提供相應信息。協助相關部門向社會發布道路擁阻信息，提示車輛擇路行駛，增派人力加強現場疏導。5、支架拆除連續箱梁施工完畢后分別封閉半幅車道進行防護支架拆除，先拆除上方的防護欄、工字鋼等，然后拆除鋼管柱。4.3、安全措施1、開工前進行詳細技術交底和安全交底，使作業人員做到心中有數，以杜絕安全事故的發生。2、支架側面設置封端護欄，防止墜落物影響交通。3、再施工現場設置安全防護設施，并設專門的防護人員，負責交

35、通疏導，確保交通安全。4、施工期間，夜間設置照明、警示設備，特別是支架通道上，安裝照明設施，以確保行車安全。5、在處于路面上的鋼管柱前方設置防撞墩，防止失控車輛碰撞支架。6、按有關協議設置交通引道設施，以便使司機提前變道。圖1-1泉州市寶洲路連續梁施工交通管制方案圖廣州市第一市政工程有限公司 16附錄 專項方案計算書主線橋現澆箱梁上部支架、模板結構設計及計算1.1、主線橋現澆箱梁第四聯第三跨支架及模板結構驗算1.1.1、模板支撐體系概述模板箱梁底模板采用1.8cm竹膠板，木模板下面為10×10cm縱向支撐木方，木方采用松木。11#墩頂旁3.2米加密范圍內縱向方木橫向間距為25cm，1

36、1#墩頂旁3.2米處到14.4米梁段腹板位置縱向方木橫向間距為25cm，非腹板位置橫向間距為30cm；11#墩頂旁3.2米加密范圍內縱向木方下為10×20cm橫向支撐木方，11#墩頂旁3.2米處到14.4米梁段位置縱向方木下為10×10cm橫向支撐方木。根據鋼管支頂架橫向間距搭設，分為30cm、60cm和90cm三種形式；橫向木方下為滿堂紅碗扣式鋼管支架支撐體系，在11#墩頂旁3.2米加密范圍內箱梁底位置鋼管架立桿布置橫向60cm×縱向60cm，翼緣板部分布置橫向90cm×縱向60cm；在11#墩頂旁3.2米處到14.4米梁段腹板實心砼位置支架布設橫向3

37、0cm×縱向90cm，非腹板部分位置布置橫向60cm×縱向90cm，翼緣板部分布置橫向90cm×縱向90cm，橫桿步距分為60cm、90cm和120cm三種形式，詳見主線橋鋼管支架布置圖。1.1.2、混凝土側壓力計算1、新混凝土對模板的水平側壓力標準值按照建筑工程大模板技術規程附錄B，模板荷載及荷載效應組合B.0.2規定，可按下列二式計算，并取其最小值：F=0.22ct012V1/2F=cH式中F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）c-混凝土的重力密度（kN/m3）取24 kN/m3t0-新澆筑混凝土的初凝時間（h），可按實測確定，初凝時間按6小時，當缺

38、乏實驗資料時，可采用t=200/（T+15）計算。T-混凝土的溫度（25）V-混凝土的澆灌速度（m/h）；澆筑速度約1.8m/h。H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）；取1.2m。1-外加劑影響修正系數，不摻緩凝外加劑取1.2，該工程取1.2。2-混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；50-90mm時，取1.0；110-150mm時，取1.15。F=0.22ct012V1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1.80.5 =48.88kN/m2F=cH =24×1.2=28.8kN/m

39、2混凝土對模板的水平側壓力取二者中的較小值，F=28.8kN/m2作為模板水平側壓力的標準值。2、傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值考慮傾倒混凝土產生的水平活載荷標準值取值4kN/m2（泵送混凝土）3、振搗混凝土時產生的水平荷載標準值振搗混凝土時產生的水平荷載標準值取值4kN/m2（作用范圍在新澆筑的混凝土側壓力的有效壓頭高度之內）4、混凝土水平側壓力分布范圍有效壓頭高度Hy，混凝土最大垂直澆筑高度為1.8 m，側壓力取為F=28.8kN/m2，有效壓頭高度Hy=F/c =1.2m。（見圖-1）。當混凝土垂直澆筑高度達到1.8m時，其中相對高度h=01.2m范圍內，模板的水平側壓力標準值為28.

40、8kN/m2，相對高度Hy=1.21.8m范圍內混凝土水平側壓力沿高度呈線性減小。 圖-1 新澆筑混凝土對模板的側壓力圖5、水平側壓力的荷載組合新澆筑混凝土對模板的側壓力荷載分項系數取1.2傾倒和振搗混凝土產生的水平荷載取1.4總體水平側壓力的設計值為F設=1.2×28.8+1.4×（4+4）=45.76kN/m2模板受力分析采用總體水平側壓力設計值模板的變形分析采用新澆混凝土對模板水平側壓力的標準值F標=28.8+4+4=36.8kN/m2拉桿拉力F=F標*A=36.8*0.6*0.9=19.87kN；一個扣件最大允許拉力為6kN，由計算可得使用4個扣件可滿足要求。1.1

41、.3、11#墩頂旁端橫梁驗算偏安全考慮，墩頂旁3.2m加密范圍內按實心砼計算。1、竹膠板受力驗算：竹膠板在橫梁的位置受力最大，取梁高最大值1.8米處竹膠板進行驗算。（一）、計算參數：竹膠板：彈性模量E6×103MPa，考慮浸水時間，抗彎強度w=12MPa，彎曲剪應力=1.3MPa，容重=9.0kN/m3、厚度=0.018m、長×寬=2.44×1.22m。（二）、計算荷載：取竹膠板的板寬1米進行計算。（1）、模板自重：q1=0.018×1×9=0.162kN/m（2）、鋼筋混凝土自重：q2=1.8×1×26=46.8kN/m（

42、=26kN/m3）（3）、施工荷載：q3=2.50×1=2.5kN/m（均布荷載2.5kN/m2）（4）、振搗砼時對水平模板的施工荷載：q4=2.0×1=2.0kN/m（施工荷載2.00kN/m2）（三）、強度驗算：（1）、計算模式：按5跨連續梁計算路橋施工計算手冊P765頁，附表2-11五跨等跨連續梁內力和撓度系數。（2）、截面特性：A=b×h=1×0.018=0.018m2 W=bh2/6=1×0.0182÷6=5.4×10-5m3=5.4×104mm3 I=bh3/12=1.0×0.0183

43、7;12=4.86×10-7m4=4.86×105mm4（3）、荷載組合：總豎向設計荷載：q=（0.162+46.8）×1.2（靜載系數）+（2.5+2.0）×1.4（活載系數）=62.654kN/m 竹膠板受力分析圖（單位：cm）（4）、強度驗算：由 路橋施工計算手冊P765頁，附表2-11五跨等跨連續梁內力和撓度系數可知： Mmax =-0.105ql2=-0.105×62.654×0.252=-0.411kN·mmax=Mmax/W=0.411×106÷（5.4×104）=7.611MPa

44、<w=12MPaQmax =-0.606ql=-0.606×62.654×0.25=-9.492kN·mmax=1.5Qmax/A=1.5×9.492×103÷（0.018×106）=0.791MPa<=1.3MPa滿足要求。（四）、剛度驗算：剛度驗算按照標準荷載，不考慮動荷載。荷載組合：q=q1+q2=0.162+46.8=46.962kN/m撓度驗算：由路橋施工計算手冊P765頁附表2-11，五跨等跨連續梁內力和撓度系數可知： fmax=0.664ql4/100EI=（0.664×46.962

45、15;2504）÷（100×6×103×4.86×105）=0.418mm<f=250/400=0.625mm滿足要求。2、10×10cm底模縱向松木驗算方木在橫梁的位置受力最大，取梁高最大值1.8米處方木進行驗算。（一）、計算參數：A-3松木：彈性模量E9×103MPa，抗彎強度w=12.0MPa，彎曲剪應力=1.9MPa，容重=6.0kN/m3。（二）、計算荷載：底模方木縱向跨徑60cm，按L=0.6m跨度計算。（1）、模板自重：q1=0.018×0.25×9.0+0.1×0.1

46、15;6.0=0.101kN/m（2）、鋼筋混凝土自重：q2=1.8×0.25×26=11.7kN/m（=26kN/m3）（3）、施工荷載：q3=2.50×0.25=0.625kN/m（均布荷載2.5kN/m2）（4）、振搗砼時對水平模板的施工荷載：q4=2.0×0.25=0.5kN/m（施工荷載2.00kN/m2）（三）、強度驗算：（1）、計算模式：按2跨連續梁計算路橋施工計算手冊P762頁，附表2-8二跨等跨連續梁內力和撓度系數（2）、截面特性：A=b×h=0.1×0.1=0.01m2W=bh2/6=0.1×0.12&#

47、247;6=1.67×10-4m3=1.67×105mm3I=bh3/12=0.1×0.13÷12=8.3×10-6m4=8.3×106mm4；（3）、荷載組合：總豎向設計荷載：q=（0.101+11.7）×1.2（靜載系數）+（0.625+0.5）×1.4（活載系數）=15.736kN/m； 10×10 cm方木受力分析圖（單位：cm）（4）、強度驗算：由路橋施工計算手冊P762頁，附表2-8二跨等跨連續梁內力和撓度系數可知： Mmax=-0.125ql2=-0.125×15.736×

48、;0.62=-0.708kN·mQmax=0.625ql=0.625×15.736×0.6=5.901kNmax=Mmax/W=0.708×106÷（1.67×105）=4.240MPa<w=12.0MPamax=1.5Qmax/A=1.5×5.901×1000÷10000=0.885MPa<=1.9MPa滿足要求。（四）、剛度驗算：剛度驗算按照標準荷載，不考慮動荷載。荷載組合：q=q1+q2=0.101+11.7=11.801kN/m撓度驗算：由路橋施工計算手冊P762頁附表2-8，二跨等跨

49、連續梁內力和撓度系數可知： fmax =0.521ql4/100EI=（0.521×11.801×6004）÷（100×9×103×8.3×106）=0.107mm<f=600/400=1.5mm滿足要求。3、10×20cm底模橫向松木驗算根據支架設計圖，橫向方木規格為10×20cm，順橋向布置，墩旁3.2米范圍內橫向方木的縱向間距為60cm，實體端橫梁下的橫向方木受力最大，故取此處方木進行驗算。（一）、計算參數：A-3松木：彈性模量E9×103MPa，抗彎強度w=12.0MPa，彎曲剪應

50、力=1.9MPa，容重=6.0kN/m3。（二）、計算荷載：10×20cm方木橫向最大跨徑為60cm，按L=0.6m跨度計算。（1）、模板自重：q1=0.018×0.6×9.0+0.1×0.1×0.6×6.0×3+0.1×0.2×6.0=0.325kN/m（2）、鋼筋混凝土自重：q2=1.8×0.6×26=28.08kN/m（=26kN/m3）（3）、施工荷載：q3=2.5×0.6=1.5kN/m（均布荷載2.5kN/m2）（4）、振搗砼時對水平模板的施工荷載：q4=2.0&

51、#215;0.6=1.2kN/m（施工荷載2.00kN/m2）（三）、強度驗算：（1）、計算模式：鋼管支撐體系立桿橫向間距按60cm排列計算，取L=60cm，3跨連續梁計算路橋施工計算手冊P764頁，附表2-9三跨等跨連續梁內力和撓度系數；（2）、截面特性：A=b×h=0.1×0.2=0.02m2W=bh2/6=0.1×0.22÷6=6.67×10-4m3=6.67×105mm3I=bh3/12=0.1×0.23÷12=66.67×10-6m4=66.67×106mm4（3）、荷載組合：總豎向設

52、計荷載：q=（0.325+28.08）×1.2（靜載系數）+（1.5+1.2）×1.4（活載系數）=37.866kN/m 10×20cm方木受力分析圖（單位：cm）（4）、強度檢算：由路橋施工計算手冊P764頁，附表2-9三跨等跨連續梁內力和撓度系數可知： Mmax=-0.1ql2=-0.1×37.866×0.62=-1.363kN·mmax=Mmax/W=1.363×106÷（6.67×105）=2.043MPa<w=12.0MPaQmax=0.600ql=0.6×37.866×

53、;0.6=13.632kN=1.5 Qmax/A=1.5×13.632×1000÷（0.02×106）=1.022 MPa <=1.9MPa滿足要求。（四）、剛度驗算：剛度驗算按照標準荷載，不考慮動荷載。荷載組合： q=q1+q2=0.325+28.08=28.405kN/m撓度驗算：由路橋施工計算手冊P763頁附表2-9，三跨等跨連續梁內力和撓度系數可知： fmax =0.677ql4/100EI=（0.677×28.405×6004）÷（100×9×103×66.67×106）=0.042mm<f=600/400=1.5mm滿足要求。4、碗扣支架受力驗算碗扣規格為48×3.5，橋墩兩邊3.2m范圍內碗扣架箱梁底橫向布置間距60 cm，翼緣板橫向布置間距90cm；橋墩兩邊3.2m范圍內縱向間距60cm，橫桿步距0.6m、0.9m和1.2m三種。（一）、計算依據：建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ166-2008，橋梁施工常用數據手冊P699。（二）、計算原理及計算公式：（1）、計算原理（僅對受力最不利的墩側根部箱梁腹板位置進行驗算）：、橫向方木與碗扣支架的接觸點作為垂直荷載；