1、 高科路道路新建工程1標現澆箱梁排架施工方案上海永久建筑工程有限公司2004年8月31日一、 編制依據1、合同；2、高科路新建工程1標段張江路跨線橋工程施工圖；3、上海市橋梁工程施工及驗收規范（DBJ08-228-97）；4、公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）；5、相關法律、法規6、設計交底會議紀要。二、 工程概況高科路（張江路 外環線）道路新建工程張江路跨線橋工程位于張江高科技園東側，是張江地區的主要東西向城市道路。跨線橋西起K0+184.5，跨過張江路、馬家浜后，終止于K0+451.5，全長267m。跨線橋橫斷面形式為：0.5m（防撞墻）+12m（快車道）+0.5m（防撞墻）+

2、2m（中央隔離帶）+0.5m（防撞墻）+12m（快車道）+0.5m（防撞墻）=28 m。跨線橋由南北兩座橋組成，4#7#墩間為現澆結構，其余各跨為預制板梁。承臺下設計為鉆孔灌注樁，設獨立承臺墩柱；上部為后張法施工的預應力混凝土蓋梁。現澆箱梁結構為三跨變截面預應力混凝土連續箱梁。北橋跨度為19.5m+40m+23.5m=83m，南橋為23.5m+40m+19.5m=83m。箱梁斷面形式為雙室，底板厚度2040，腹板厚度為5080，頂板厚度為20，橋面寬度13m。三、 施工技術蓋梁采用48×3.5mm鋼管搭設滿堂排架施工。排架縱向間距0.35m，橫向間距0.4m。本工程箱梁為后張法預應力

3、混凝土結構，箱梁箱室寬度8m，懸臂部分每側自腹板邊向外挑出2.25m。箱梁下部采用48×3.5mm鋼管搭設滿堂排架施工。總體方案為：1）、端橫梁、中橫梁和8米寬的箱室部分，立桿橫向間距60cm，縱向間距35cm；兩側2.25米的挑口、腳手架部分立桿橫向間距60cm，縱向間距70cm。2）、A、D軸為支托H型鋼的排架墩，做法是將靠近張江路一側的五排排架縱向間距縮小為0.2米。3）、馬家浜托架范圍內排架縱向間距35cm，橫向間距50cm；兩側2.25米的挑口、腳手架部分立桿橫向間距50cm，縱向間距70cm。排架步距1.5m，但不得少于三道水平橫撐，并按規定設置斜撐和剪刀撐。張江路范圍內

4、為保證交通暢通，鋼管排架下采用鋼門架。門架AC軸縱梁采用12米（9米）長H500×300×11×15型鋼梁，相鄰型鋼中心間距取為600，縱梁再傳遞到H400×400×13×21橫梁、再傳遞到609鋼立柱上、再傳遞到砼基礎。門架CD軸縱梁采用4米長H300×300×10×15型鋼梁，相鄰型鋼中心間距取為500，縱梁再傳遞到橫梁H300×300×10×15、再傳遞到273鋼立柱、再傳遞到鋼筋砼基礎。詳見附圖1、附圖2。馬家浜范圍內排架下采用H500×300×1

5、1×15型鋼梁作為托架，鋼梁間距500。鋼梁一端安放在馬家浜鋼筋混凝土護岸頂上，另一端安放在7#承臺頂上的H500×300×11×15型鋼梁上。詳見附圖3。1、施工流程測量地基加固鋼門架搭設排架搭設模板施工2、測量根據箱梁投影面積，每側放寬1.25m作為施工操作面；此范圍內場地應平整到位，使排架能垂直于基礎面，均勻受力。3、地基加固將自然地面整平，用重型機械進行壓實，機械壓不到的部位用人工夯實。承臺回填土部位必須分層回填重點夯實，回填前基坑內必須抽干積水。地坪結構為10cm道碴，15cm厚C20素砼，每側應比箱梁邊緣放出1.25M寬。地坪上鋪設12#槽鋼

6、，排架立管支撐在槽鋼上。其中5#、5墩臺范圍內為保護8根軍事、公用管線，采用鋼筋砼，配筋為12級鋼筋雙向布置，間距15cm。4、鋼門架搭設（詳見附圖1、附圖2、附圖3）張江路范圍內鋼管排架下采用鋼門架。門架AC軸縱梁采用12米（9米）長H500×300×11×15型鋼梁，相鄰型鋼中心間距取為600，縱梁再傳遞到H400×400×13×21橫梁、再傳遞到609鋼立柱上、再傳遞到砼基礎。門架CD軸縱梁采用4米長H300×300×10×15型鋼梁，相鄰型鋼中心間距取為500，縱梁再傳遞到橫梁H300×

7、300×10×15、再傳遞到275鋼立柱、再傳遞到砼基礎。詳見附圖1、附圖2。馬家浜范圍內排架下采用H500×300×11×15型鋼梁作為托架，鋼梁間距500。鋼梁一端安放在馬家浜鋼筋混凝土護岸頂上，另一端安放在7#承臺頂上橫置的H500×300×11×15型鋼梁上。橫梁上加勁板按照構造設置，間距2米，同鋼梁等強度焊接。具體見附圖3。5、排架搭設（見附圖4）a、模板支架采用48×3.5mm鋼管搭設。總體方案為：1）、四道橫梁和8米寬的箱室部分，立桿橫向間距60cm，縱向間距35cm；兩側2.25米的挑口、

8、腳手架部分立桿橫向間距60cm，縱向間距70cm。2）、A、D軸為支托H型鋼的排架墩，做法是將靠近張江路一側的五排排架縱向間距縮小為0.2米。3）、馬家浜托架范圍內排架縱向間距35cm，橫向間距50cm；兩側4.5米的挑口、腳手架部分立桿橫向間距50cm，縱向間距70cm。排架步距1.5m，但不得少于三道水平橫撐，并按規定設置斜撐和剪刀撐。b、支架安裝時應及時檢查立桿的垂直度和橫桿的水平度，對立桿地基應逐個檢查，發現脫空及時調整。所有扣件要擰緊，并有專人用扭力扳手檢查，在蓋梁砼澆筑之前應將全部扣件重復緊一遍，以防松動或漏擰。c、縱向水平桿設置在立桿內側，長度不宜小于3跨；對接接頭不宜設置在同步

9、或同跨內，并錯開50cm以上，接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。d、水平桿件搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向桿件端部不小于10。e、立桿搭接長度不應小于1m，應等間距設置2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向桿件端部不小于10。搭接接頭應在高度方向錯開50cm以上，底層第一步內不宜設置搭接接頭。f、掃地桿距離地面不大于20。g、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，剪刀撐與地面傾角宜在450600之間。支架四邊與中間每隔四排立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。高于4m的支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平

10、剪刀撐。h、高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道，每隔2530設置一根防滑木條，木條厚度宜為23。i、箱梁四周各留設1m腳手架寬度，作為施工操作面和通道。腳手架范圍內滿鋪竹笆，竹笆與箱梁之間留設1215cm間距。j、踢腳板用2cm以上木板制成，高度20cm，用黃、黑色油漆涂刷醒目標志。6、模板施工詳見模板施工方案。7、鋼門架計算書（見附圖2、附圖3）本門架結構分析計算主要包含以下內容：H型鋼縱梁的內力、撓度計算，該計算包含模式為：（1）AA、B連續2跨簡支梁；（2）B、C單跨簡支梁，為計算控制模式。單根H型鋼的計算及受力分析模型見圖1、圖2。支座橫梁H型鋼受力計算。鋼立柱承載力計算。地基與基

11、礎受力計算。查結構工程師手冊得知，彎矩最大值出現在8米梁跨中，只要BC段簡支鋼梁符合要求，其他鋼梁均符合要求，故計算梁跨取8米。1）、BC單跨簡支梁計算模式上部集中荷載P值確定（見圖1）箱梁每平米計算自重G1K：根據連續箱梁截面變化與排架分布，BC跨梁每平米自重按28截面計算，取箱室所在部分每平方自重計G=5.43×25/8=17KN/ m2，同時考慮箱梁正截面與H型鋼梁的斜交因素，則：腳手板=0.35 KN/ m2 欄桿=0.14 KN/ m2 砼澆筑荷載= 17KN/m2 模板及擱柵重G2K =0.5 KN/ m2 施工荷載Q1K=4 KN/ m2 人員機械=0.5 KN/ m2

12、總荷載=1.2×（0.35+0.14+0.5+17）+1.4×（4+0.5） =27.9KN/ m2 計算假定每根擱柵與每根H型鋼接觸面上近似產生一個集中荷載N，N等效于上部分布荷載面積 S=0.35×0.667=0.233 m2 ，則 P=27.9×0.233=6.5KN2) 、跨中最大應力計算設計采用500×300×11×15H型鋼做排架底部承載鋼梁，根據計算模型，L=8米跨度內分布 24個集中荷載P，相鄰集中荷載間距350，上部集中分布荷載P在單根H型鋼梁跨中最大彎矩：M01=nPL/8=24×6.5

13、5;8/8=156KN-M （n取24）型鋼梁自重引起的跨中最大彎矩M02=ql2/8=1.15×82/8=9.2KN-M則跨中梁底最大應力s=M/W=(156+9.2)×106/(2.52×106)=65.6 < f =215 結論：梁中最大應力符合要求3）、跨中撓度理論計算：撓度計算時荷載取基本荷載計算。跨中撓度由上部荷載和自重兩部分產生，上部24個集中荷載N產生的撓度為f1=（5n2-4）Pl3/(384nEI) 8m跨度內n取24 E=2.52×105Mpa I=6.77×108mm4 計算出f1 =6.1mm梁自重產生撓度f2=

14、5ql4/(384EI)=0.4mm理論計算總撓度f= f1+ f2=6.5mm 允許撓度 f =L/400=8000/400=20mmf=6.5mm結論：撓度符合要求。4）、門架支座計算支座頂橫梁計算計算模式取三跨簡支連續梁，見圖3。支座以張江路路中支座為最不利部位（該支座上H型鋼縱梁密排），梁室8米/ sin64=8.9米范圍為該支座為計算點。縱梁下支座頂橫梁為H400×400×13×21型鋼，橫梁頂近似承受縱梁傳遞來的AB、BC二跨間上部荷載（箱梁自重、模板自重、施工荷載）各的二分之一，近似考慮作用在橫梁頂時為連續均布荷載q，同時考慮斜交640。ABC跨長度

15、范圍內箱梁自重GL：以18截面單位長度自重為代表計算（相對28截面較重）GL=S18××LABC=5.64×25×16=2256KN，支座上產生均布荷載qL =GL/(2×8.9)=126KN/m支架、模板、欄桿等荷載：小計=0.35+0.14+0.5=0.99KN/ m2支座上產生均布荷載qk =0.99×L（ABC）/2=7.92KN/m橫梁上單根H型鋼縱梁自重產生的均布荷載：qH=1.15×16/（2×0.6）=15.3KN/m。故支座頂橫梁上計算均布荷載q= qL+ qk+ qH=149KN/m。按三跨連續

16、梁計算，得出橫梁在跨中最大變形在1.8mm，最大彎矩172KN-M，最大剪力304KN，均符合要求。地基基礎承載力計算根據橫梁頂均布荷載，每根立柱頂產生近似集中荷載，傳遞而至柱底基礎頂集中力N=507KN。基礎截面1000（1200）×400，雙層配筋7（8）22，箍筋12150，詳見附圖2。5）、7#承臺上支撐型鋼計算7#、7承臺上布置了兩根H500×300×11×15型鋼梁作為托架，鋼梁長度16m，每側較箱梁寬度在承臺面上挑出1.45m。箱梁懸挑部分混凝土最厚0.33m平均厚度0.27m。其中7#承臺上型鋼挑出長度最長，為計算型鋼懸挑端頭撓度模型。G

17、L=S18××LABC=0.27×25×15.4/2/1.45=35.8KN/m，支架、模板、欄桿等荷載：小計=0.35+0.14+0.5=0.99KN/ m2支座上產生均布荷載qk =0.99×L（ABC）/2=7.62KN/m排架自重產生的均布荷載：qH=0.1626×6×1.45/2=0.71KN/m。故承臺頂橫梁上計算均布荷載q= qL+ qk+ qH=44.1KN/m。M=PL=44.1×1.45=63.9KN-M 則挑梁端部最大應力s=M/W=63.9×106/(2.52×106)=

18、25.4 < f =215 結論：梁中最大應力符合要求跨中撓度理論計算：撓度計算時荷載取基本荷載計算，E=2.52×105Mpa I=6.77×108mm4挑梁端部撓度為： f=Pl4/(3EI) =0.4 允許撓度 f =L/400=1450/400=3.6mmf=0.4mm結論：撓度符合要求。6）、鋼立柱計算（按三跨連續梁計算）Q=0.6ql=0.6×149×3.4=304KNi=20.9cm=l/i=1×310/20.9=14.8=0.97=304/（0.97×0.0167）=18.7 <=215結論：穩定性符合要求

19、。8、鋼管排架計算書（見附圖4）鋼管排架計算時采用中橫梁為依據，其他部分結構重量均遠遠小于中橫梁。a） 鋼管排架布置見附圖4；b） 排架鋼管采用48×3.5mm鋼管Q235；48鋼管立桿計算（單根受力）立桿截面積A=4.892，回轉半徑i=1.58鋼材抗壓強度設計值fc=205N/2立桿計算長度l0=h+2a=150+2×15=180立桿長細比=l0/i=180÷1.58=114< =210查表得立桿軸心受壓穩定系數=0.489每根48×3.5mm立桿承壓值：Afc/2.16=0.489×4.89×102×205÷2.16=22.7KNc） 箱梁支撐排架立桿計算排架自重=0.35+0.14+0.5+0.1626×5.2+25×2.72=69.8KN/m2施工荷載3+0.5=3.5 KN/m2總荷載=1.2×69.8+1.4×4.5= 90KN/m2按縱距35計算，每排立桿承載為90×0.35=31.5 KN立桿橫距0.5，每根立桿承受31.5×0.5=15.8KN/根<22.7KN/根，結論：安全。現澆箱梁除四道橫梁