1、扶壁式擋土墻計算書一、示意圖：二、基本資料：1依據規范及參考書目：水工擋土墻設計規范(SL3792007)，以下簡稱規范水工混凝土結構設計規范(SL 191-2008)，以下簡稱砼規水工建筑物荷載設計規范(DL 50771997)建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）建筑結構靜力計算手冊（第二版）水工擋土墻設計(中國水利水電出版社)2斷面尺寸參數：墻頂寬度，墻面上部高度墻面變厚，墻背變厚前趾寬度，后踵寬度前趾端部高度，前趾根部高度后踵板高度扶臂厚度，扶臂頂部寬度扶臂數量n = 3個，扶臂凈距墻面板左挑，墻面板左挑擋土墻底板前趾高程 0.00 m，底板底部坡比 0.0 : 1墻前填土

2、頂面高程前地 0.50 m，墻前淤沙頂面高程沙 1.00 m3設計參數：擋土墻的建筑物級別為2級。抗震類型：非抗震區擋土墻。水上回填土內摩擦角 度，水下回填土內摩擦角' 度回填土凝聚力C 2地基土質為：松軟墻底與地基間摩擦系數f 4回填土坡面參數：回填土表面折線段數為：1段折線起點距墻頂高差 0.00 m第一段折線水平夾角1 度，折線水平長L1 2.00 m第二段折線水平夾角2 度5材料參數：回填土濕容重s 3，回填土浮容重f 3混凝土強度等級： C25受力鋼筋強度等級：二級，保護層厚度as = 0.050 m扶臂箍筋強度等級：二級地基允許承載力o = 300.00 kPa6荷載計算參

3、數：淤沙浮容重y 3，淤沙內摩擦角s 15.00 度冰層厚度Tb 0.40 m，靜冰壓力系數 計算浪壓力時采用的位置類型：平原濱海地區風區長度D 0.000 m，墻前河（庫）底坡度i 重現期為50年的年最大風速vo 24.000 m/s多年平均的最大風速vo' 30.000 m/s凍脹墻體變形系數mo ，凍脹量hd 30.00 mm地震動態分布系數為梯形分布，最大值m 三、計算參數：1荷載組合：組合名稱類型揚壓淤沙浪壓冰壓凍脹地震完建情況基本×××××正常擋水位基本×××設計洪水位基本××

4、;×冰凍情況基本××施工情況特殊××××××校核洪水位特殊×××地震情況特殊××2荷載組合下水位及附加荷載信息：組合名稱墻前水位墻后水位附加荷載附載編號墻前水深完建情況正常擋水位設計洪水位冰凍情況施工情況校核洪水位地震情況×-3計算公式：郎肯土壓力計算公式如下：E ××H2×KaEx E×cos()Ey E×sin()Ka cos×cos-（cos2-cos2）1/2/cos+（cos2

5、-cos2）1/2 （規范式）式中：E為作用于墻背的土壓力，作用點為距墻底1/3高處，方向與水平面成夾角Ka為主動土壓力系數四、第1種荷載組合：完建情況1總水平力、總豎向力及各力對前趾力矩計算：程序算得主動土壓力系數Ka 單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻上土重墻身自重墻前土壓力墻后水壓力墻前水壓力墻前水重揚壓力所有垂直荷載之和G所有水平荷載之和H所有對墻前趾的穩定力矩之和MV·m所有對墻前趾的傾覆力矩之和MH·m所有對墻前趾的力矩之和M·m所有對墻底板形心的力矩之和Mo·

6、m2抗滑穩定驗算：抗滑穩定安全系數計算公式為：Kc f×G/H （規范式）從規范中表查得，抗滑穩定安全系數KcKc ×KcKc，故抗滑穩定安全系數滿足要求3抗傾覆穩定驗算：從規范中表、條查得，抗傾覆穩定安全系數Ko抗傾覆穩定安全系數計算公式為：Ko MV / MHKo 68896.330 / 23103.175 Ko2.98 Ko，故抗傾覆穩定安全系數滿足要求4地基承載力驗算：地基承載力按規范中第、條進行校核。按照規范式，基底應力計算公式為：Pmax G / A M / WPmin G / A M / W擋土墻底板面積A 16.00 m2，底板截面抵抗矩W 42.67 m3

7、Pmax 7119.21 / 16.00 11160.50 / 42.67 706.52 kPaPmin 7119.21 / 16.00 11160.50 / 42.67 183.38 kPaPmax 706.52 > 1.2o 故地基承載力不滿足要求！(PminPmax)/2 444.95 > o 故地基承載力不滿足要求！Pmax/Pmin故地基承載力不滿足要求！5前趾根部內力：作用在前趾根部截面的彎矩M 1375.93 kN·m，剪力Q 1363.37 kN6距擋土墻底部高度水平截面內力：總水平力、總豎向力及各力對截面面坡側點的力矩計算：單位：水平力、豎向力為kN；力

8、臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重7距擋土墻底部高度水平截面應力內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重8距擋土墻底部高度水平截面內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重五、第2種荷載組合：正常擋水位1總水平力、總豎向力及各力對前趾力矩計算：程序算得主動土壓力系數Ka 單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻上土重墻身自重墻前土壓力墻后水壓力墻前水壓力墻前水重揚壓力淤沙壓力所有垂直荷載之和G所有水平荷載之和H所有對

9、墻前趾的穩定力矩之和MV·m所有對墻前趾的傾覆力矩之和MH·m所有對墻前趾的力矩之和M·m所有對墻底板形心的力矩之和Mo·m2抗滑穩定驗算：抗滑穩定安全系數計算公式為：Kc f×G/H （規范式）從規范中表查得，抗滑穩定安全系數KcKc ×KcKc，故抗滑穩定安全系數滿足要求3抗傾覆穩定驗算：從規范中表、條查得，抗傾覆穩定安全系數Ko抗傾覆穩定安全系數計算公式為：Ko MV / MHKo 68898.736 / 23103.175 Ko2.98 Ko，故抗傾覆穩定安全系數滿足要求4地基承載力驗算：地基承載力按規范中第、條進行校核。按照

10、規范式，基底應力計算公式為：Pmax G / A M / WPmin G / A M / W擋土墻底板面積A 16.00 m2，底板截面抵抗矩W 42.67 m3Pmax 7119.21 / 16.00 11158.10 / 42.67 706.47 kPaPmin 7119.21 / 16.00 11158.10 / 42.67 183.43 kPaPmax 706.47 > 1.2o 故地基承載力不滿足要求！(PminPmax)/2 444.95 > o 故地基承載力不滿足要求！Pmax/Pmin故地基承載力不滿足要求！5前趾根部內力：作用在前趾根部截面的彎矩M 1375.82

11、 kN·m，剪力Q 1363.27 kN6距擋土墻底部高度水平截面內力：總水平力、總豎向力及各力對截面面坡側點的力矩計算：單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重7距擋土墻底部高度水平截面應力內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重8距擋土墻底部高度水平截面內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重六、第3種荷載組合：設計洪水位1總水平力、總豎向力及各力對前趾力矩計算：程序算得主動土壓力系數Ka 單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m

12、。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻上土重墻上土重墻身自重墻前土壓力墻后水壓力墻后水重墻前水壓力墻前水重揚壓力淤沙壓力所有垂直荷載之和G所有水平荷載之和H所有對墻前趾的穩定力矩之和MV·m所有對墻前趾的傾覆力矩之和MH·m所有對墻前趾的力矩之和M·m所有對墻底板形心的力矩之和Mo·m2抗滑穩定驗算：抗滑穩定安全系數計算公式為：Kc f×G/H （規范式）從規范中表查得，抗滑穩定安全系數KcKc ×KcKc，故抗滑穩定安全系數滿足要求3抗傾覆穩定驗算：從規范中表、條查得，抗傾覆穩定安全系數Ko抗傾覆穩定安全系數計算公式

13、為：Ko MV / MHKo 68965.041 / 23748.717 Ko2.90 Ko，故抗傾覆穩定安全系數滿足要求4地基承載力驗算：地基承載力按規范中第、條進行校核。按照規范式，基底應力計算公式為：Pmax G / A M / WPmin G / A M / W擋土墻底板面積A 16.00 m2，底板截面抵抗矩W 42.67 m3Pmax 7053.85 / 16.00 11214.45 / 42.67 703.70 kPaPmin 7053.85 / 16.00 11214.45 / 42.67 178.03 kPaPmax 703.70 > 1.2o 故地基承載力不滿足要求！

14、(PminPmax)/2 440.87 > o 故地基承載力不滿足要求！Pmax/Pmin故地基承載力不滿足要求！5前趾根部內力：作用在前趾根部截面的彎矩M 1359.55 kN·m，剪力Q 1357.10 kN6距擋土墻底部高度水平截面內力：總水平力、總豎向力及各力對截面面坡側點的力矩計算：單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重墻后水壓力墻前水壓力7距擋土墻底部高度水平截面應力內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重8距擋土墻底部高度水平截面內力：力水平力豎向力力臂正力

15、矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重七、第4種荷載組合：冰凍情況1總水平力、總豎向力及各力對前趾力矩計算：程序算得主動土壓力系數Ka 單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻上土重墻身自重墻前土壓力墻后水壓力墻前水壓力墻前水重揚壓力淤沙壓力冰壓力凍脹壓力所有垂直荷載之和G所有水平荷載之和H所有對墻前趾的穩定力矩之和MV·m所有對墻前趾的傾覆力矩之和MH·m所有對墻前趾的力矩之和M·m所有對墻底板形心的力矩之和Mo·m2抗滑穩定驗算：抗滑穩定安全系數計算公式為：Kc f×

16、G/H （規范式）從規范中表查得，抗滑穩定安全系數KcKc ×KcKc，故抗滑穩定安全系數滿足要求3抗傾覆穩定驗算：從規范中表、條查得，抗傾覆穩定安全系數Ko抗傾覆穩定安全系數計算公式為：Ko MV / MHKo 69264.236 / 25497.520 Ko2.72 Ko，故抗傾覆穩定安全系數滿足要求4地基承載力驗算：地基承載力按規范中第、條進行校核。按照規范式，基底應力計算公式為：Pmax G / A M / WPmin G / A M / W擋土墻底板面積A 16.00 m2，底板截面抵抗矩W 42.67 m3Pmax 7119.21 / 16.00 13186.94 / 4

17、2.67 754.02 kPaPmin 7119.21 / 16.00 13186.94 / 42.67 135.88 kPaPmax 754.02 > 1.2o 故地基承載力不滿足要求！(PminPmax)/2 444.95 > o 故地基承載力不滿足要求！Pmax/Pmin故地基承載力不滿足要求！5前趾根部內力：作用在前趾根部截面的彎矩M 1471.49 kN·m，剪力Q 1450.02 kN6距擋土墻底部高度水平截面內力：總水平力、總豎向力及各力對截面面坡側點的力矩計算：單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水

18、平土壓力垂直土壓力墻身自重冰壓力凍脹壓力7距擋土墻底部高度水平截面應力內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重凍脹壓力8距擋土墻底部高度水平截面內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重凍脹壓力八、第5種荷載組合：施工情況1總水平力、總豎向力及各力對前趾力矩計算：程序算得主動土壓力系數Ka 單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻上土重墻身自重墻前土壓力所有垂直荷載之和G所有水平荷載之和H所有對墻前趾的穩定力矩之和MV·m所有對墻前趾的傾覆力矩之和MH·

19、m所有對墻前趾的力矩之和M·m所有對墻底板形心的力矩之和Mo·m2抗滑穩定驗算：抗滑穩定安全系數計算公式為：Kc f×G/H （規范式）從規范中表查得，抗滑穩定安全系數KcKc ×KcKc，故抗滑穩定安全系數滿足要求3抗傾覆穩定驗算：從規范中表、條查得，抗傾覆穩定安全系數Ko抗傾覆穩定安全系數計算公式為：Ko MV / MHKo 68889.436 / 19899.131 Ko3.46 Ko，故抗傾覆穩定安全系數滿足要求4地基承載力驗算：地基承載力按規范中第、條進行校核。按照規范式，基底應力計算公式為：Pmax G / A M / WPmin G / A

20、 M / W擋土墻底板面積A 16.00 m2，底板截面抵抗矩W 42.67 m3Pmax 7595.93 / 16.00 11777.10 / 42.67 750.77 kPaPmin 7595.93 / 16.00 11777.10 / 42.67 198.72 kPaPmax 750.77 > 1.2o 故地基承載力不滿足要求！(PminPmax)/2 474.75 > o 故地基承載力不滿足要求！Pmax/Pmin故地基承載力不滿足要求！5前趾根部內力：作用在前趾根部截面的彎矩M 1532.37 kN·m，剪力Q 1427.04 kN6距擋土墻底部高度水平截面內力

21、：總水平力、總豎向力及各力對截面面坡側點的力矩計算：單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重7距擋土墻底部高度水平截面應力內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重8距擋土墻底部高度水平截面內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重九、第6種荷載組合：校核洪水位1總水平力、總豎向力及各力對前趾力矩計算：程序算得主動土壓力系數Ka 單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻上土重墻上土重墻身自重墻前

22、土壓力墻后水壓力墻后水重墻前水壓力墻前水重揚壓力淤沙壓力所有垂直荷載之和G所有水平荷載之和H所有對墻前趾的穩定力矩之和MV·m所有對墻前趾的傾覆力矩之和MH·m所有對墻前趾的力矩之和M·m所有對墻底板形心的力矩之和Mo·m2抗滑穩定驗算：抗滑穩定安全系數計算公式為：Kc f×G/H （規范式）從規范中表查得，抗滑穩定安全系數KcKc ×KcKc，故抗滑穩定安全系數滿足要求3抗傾覆穩定驗算：從規范中表、條查得，抗傾覆穩定安全系數Ko抗傾覆穩定安全系數計算公式為：Ko MV / MHKo 69083.052 / 24438.362 Ko2

23、.83 Ko，故抗傾覆穩定安全系數滿足要求4地基承載力驗算：地基承載力按規范中第、條進行校核。按照規范式，基底應力計算公式為：Pmax G / A M / WPmin G / A M / W擋土墻底板面積A 16.00 m2，底板截面抵抗矩W 42.67 m3Pmax 6976.89 / 16.00 11170.40 / 42.67 697.86 kPaPmin 6976.89 / 16.00 11170.40 / 42.67 174.25 kPaPmax 697.86 > 1.2o 故地基承載力不滿足要求！(PminPmax)/2 436.06 > o 故地基承載力不滿足要求！P

24、max/Pmin故地基承載力不滿足要求！5前趾根部內力：作用在前趾根部截面的彎矩M 1330.95 kN·m，剪力Q 1344.56 kN6距擋土墻底部高度水平截面內力：總水平力、總豎向力及各力對截面面坡側點的力矩計算：單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重墻后水壓力墻前水壓力7距擋土墻底部高度水平截面應力內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重8距擋土墻底部高度水平截面內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重十、第7種荷載組合：地震情況1總水平力、總豎

25、向力及各力對前趾力矩計算：程序算得主動土壓力系數Ka 單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻上土重墻身自重墻前土壓力墻后水壓力墻前水壓力墻前水重揚壓力淤沙壓力所有垂直荷載之和G所有水平荷載之和H所有對墻前趾的穩定力矩之和MV·m所有對墻前趾的傾覆力矩之和MH·m所有對墻前趾的力矩之和M·m所有對墻底板形心的力矩之和Mo·m2抗滑穩定驗算：抗滑穩定安全系數計算公式為：Kc f×G/H （規范式）從規范中表查得，抗滑穩定安全系數KcKc ×KcKc，故抗滑穩定安

26、全系數滿足要求3抗傾覆穩定驗算：從規范中表、條查得，抗傾覆穩定安全系數Ko抗傾覆穩定安全系數計算公式為：Ko MV / MHKo 68898.736 / 23103.175 Ko2.98 Ko，故抗傾覆穩定安全系數滿足要求4地基承載力驗算：地基承載力按規范中第、條進行校核。按照規范式，基底應力計算公式為：Pmax G / A M / WPmin G / A M / W擋土墻底板面積A 16.00 m2，底板截面抵抗矩W 42.67 m3Pmax 7119.21 / 16.00 11158.10 / 42.67 706.47 kPaPmin 7119.21 / 16.00 11158.10 /

27、42.67 183.43 kPaPmax 706.47 > 1.2o 故地基承載力不滿足要求！(PminPmax)/2 444.95 > o 故地基承載力不滿足要求！Pmax/Pmin故地基承載力不滿足要求！5前趾根部內力：作用在前趾根部截面的彎矩M 1375.82 kN·m，剪力Q 1363.27 kN6距擋土墻底部高度水平截面內力：總水平力、總豎向力及各力對截面面坡側點的力矩計算：單位：水平力、豎向力為kN；力臂為m；彎矩為kN·m。力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重7距擋土墻底部高度水平截面應力內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水

28、平土壓力垂直土壓力墻身自重8距擋土墻底部高度水平截面內力：力水平力豎向力力臂正力矩負力矩水平土壓力垂直土壓力墻身自重十一、抗滑穩定驗算的各組合最不利結果抗滑安全系數最不利的荷載組合為：冰凍情況KcKc，故抗滑穩定安全系數滿足要求十二、抗傾覆穩定驗算的各組合最不利結果抗傾覆安全系數最不利的荷載組合為：冰凍情況KoKo，故抗傾覆穩定安全系數滿足要求十三、地基承載力驗算的各組合最不利結果地基承載力驗算最不利的荷載組合為：冰凍情況Pmax 754.02 kPa，Pmin Pmax 754.02 > 1.2o 故地基承載力不滿足要求！(PminPmax)/2 444.95 > o 故地基承載

29、力不滿足要求！Pmax/Pmin故地基承載力不滿足要求！十四、墻面板結構計算：1計算依據：a、作用在墻面板上的荷載為三角形或梯形；b、在距底板高度范圍內，按三面固定一面簡支雙向板計算內力；c、在距底板高度以上，水平方向取單寬截條按連續梁計算內力；d、截面按受彎構件進行配筋計算，公式如下：K×M fc×b××（ho-/2）+fy'×As'（ho-as'） 砼規式fc×b× fy×As - fy'×As' 砼規式2內力計算：墻面板Lx = 6.00 m，Ly = 9.0

30、0 m，從靜力計算手冊查得：均布荷載作用下，墻面板彎矩系數為：Kx，Ky，KxoKyo，Kox，Kxzo三角形荷載作用下，墻面板彎矩系數為：K'x，K'y，K'xoK'yo，K'ox，K'xzo3縱向支座（負彎矩）強度及配筋計算：截面高度h = 600 mm，彎矩M = -395.91 kN·m鋼筋計算面積As' = 3100mm2，實配As = 3142mm2(D20100)抗裂驗算不滿足要求，裂縫寬度max = 0.317 mm4縱向跨中（正彎矩）強度及配筋計算：截面高度h = 600 mm，彎矩M = 190.75 kN&

31、#183;m鋼筋計算面積As' = 1434mm2，實配As = 1547mm2(D16130)抗裂驗算不滿足要求，裂縫寬度max = 0.296 mm5豎向支座（負彎矩）強度及配筋計算：截面高度h = 600 mm，彎矩M = -316.63 kN·m鋼筋計算面積As' = 2439mm2，實配As = 2618mm2(D20120)抗裂驗算不滿足要求，裂縫寬度max = 0.310 mm6豎向跨中（正彎矩）強度及配筋計算：截面高度h = 600 mm，彎矩M = 54.62 kN·m鋼筋計算面積As' = 825mm2，實配As = 874mm2

32、(D16230)抗裂驗算滿足要求，裂縫寬度max = 0.150 mm十五、前趾根部截面承載力驗算及配筋計算：1計算依據：截面按受彎構件進行承載力和配筋計算：K×M fc×b××（ho-/2）+fy'×As'（ho-as'） 砼規式fc×b× fy×As - fy'×As' 砼規式2最不利荷載組合下斷面內力：截面配筋計算最不利的荷載組合為：冰凍情況，M1471.49 kN·m3截面配筋及裂縫寬度計算結果：截面高度h = 1800 mm，彎矩M = 1471

33、.49 kN·m鋼筋計算面積As' = 3449mm2，實配As = 3491mm2(D2090)抗裂驗算不滿足要求，裂縫寬度max = 0.320 mm十六、踵板結構計算：1計算依據和假定：a、將作用在踵板上的荷載轉化為三角形或梯形；b、在距墻面板范圍內，按三面固定一面簡支雙向板計算內力；c、在距墻面板以外，縱向取單寬截條按連續梁計算內力；d、截面按受彎構件進行配筋計算，公式如下：K×M fc×b××（ho-/2）+fy'×As'（ho-as'） 砼規式fc×b× fy×

34、As - fy'×As' 砼規式2內力計算：踵板Lx = 6.00 m，Ly = 9.00 m，從靜力計算手冊查得：均布荷載作用下，墻面板彎矩系數為：Kx，Ky，KxoKyo，Kox，Kxzo三角形荷載作用下，墻面板彎矩系數為：K'x，K'y，K'xoK'yo，K'ox，K'xzo3縱向支座（負彎矩）強度及配筋計算：截面高度h = 1800 mm，彎矩M = 0.00 kN·m鋼筋計算面積As' = 2625mm2，實配As = 2856mm2(D20110)抗裂驗算滿足要求，裂縫寬度max = 0.0

35、00 mm4縱向跨中（正彎矩）強度及配筋計算：截面高度h = 1800 mm，彎矩M = 0.00 kN·m鋼筋計算面積As' = 2625mm2，實配As = 2872mm2(D1670)抗裂驗算滿足要求，裂縫寬度max = 0.000 mm5豎向支座（負彎矩）強度及配筋計算：截面高度h = 1800 mm，彎矩M = -288.30 kN·m鋼筋計算面積As' = 2625mm2，實配As = 2856mm2(D20110)抗裂驗算滿足要求，裂縫寬度max = 0.081 mm十七、扶臂結構計算：1計算依據和假定：a、扶臂與部分面板組成變截面的T形梁，按懸臂梁進行受彎結構計算；b、荷載為跨中到跨中作用在墻面板及扶臂上的水平土壓力和水壓力；c、截面按受彎構件進行配筋計算，