1、混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑結構設計技術要求1.1一般規(guī)定6.1.1 混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑可采用框架結構、剪力墻結構、框架-剪力墻結構及框架-核心筒結構體系。各種結構的房屋最大適用高度應符合高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3的3.3.1條的規(guī)定。6.1.2 高層建筑結構的高寬比不宜超過高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3的表3.3.2的規(guī)定。6.1.3 抗震設計時，抗震等級應符合建筑抗震設計規(guī)范GB50011表1.1.2規(guī)定。6.1.4 高層建筑宜設置地下室，地下室可采用疊合樓板，除有人防要求外。6.1.5 轉換梁不宜采用預制構件。【說明：轉換梁、轉換柱是保證結構抗震性能的關鍵受力部位，

2、且往往構件截面較大、配筋多，節(jié)點構造復雜，不適合采用預制構件。】6.1.6 整體穩(wěn)定性設計應符合下列要求：1結構連接應保證構件的連續(xù)性和結構的整體性，并應避免結構在偶然荷載下發(fā)生連續(xù)性坍塌；2增強疏散通道、避難空間及結構關鍵傳力部位的承載力和變形性能；3在施工階段，結構在裝配過程中未形成整體時，應采取臨時支撐、拉結鋼筋等可靠措施。【說明：在地震、爆炸力、撞擊力等偶然荷載作用下，整體穩(wěn)定性對混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑的安全至關重要。對于按照本規(guī)程中的規(guī)定設計的混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑，節(jié)點、接縫等部位的連接構造措施可保證構件的連續(xù)性和結構的整體性。】6.1.7 預制結構構件應根據(jù)結構整體分

3、析的結果，對各類構件進行承載能力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的計算。6.1.8 抗震設計時，預制構件及接縫的承載力抗震調(diào)整系數(shù)應按表1.1.8采用。當僅考慮豎向地震作用組合時，抗震調(diào)整系數(shù)均應取為1.0。表1.1.8預制構件及接縫承載力抗震調(diào)整系數(shù)構件及接縫類型及受力性質(zhì)梁、外墻掛板受彎0.75各類構件受剪、偏拉0.85接縫受彎、偏拉、受剪0.85局部受壓1.0【說明：結構構件的承載力抗震調(diào)整系數(shù)與現(xiàn)澆混凝土結構相同。】1.2作用及作用組合6.2.1 荷載應根據(jù)國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB50009、建筑抗震設計規(guī)范GB50011、高層建筑混凝土結構設計規(guī)程JGJ3確定。【說明：對混凝土疊合樓蓋

4、裝配整體式建筑進行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)驗算時，荷載和地震作用的取值及其組合均按相關規(guī)范執(zhí)行。】6.2.2 對預制構件進行計算時，應取下列荷載組合：1承載力(包括失穩(wěn))計算，應采用荷載的基本組合；2變形、抗裂驗算，應采用荷載的標準組合。6.2.3 預制構件在脫模、翻轉、運輸、安裝等各工況的施工驗算，應將構件自重標準值乘以脫模吸附系數(shù)或動力系數(shù)后作為等效靜力荷載標準值，并應符合下列規(guī)定：1脫模吸附系數(shù)宜取1.5，也可根據(jù)構件和模具表面狀況按表1.2.3取用；2構件吊運、運輸時，動力系數(shù)宜取1.5；構件翻轉及安裝過程中就位、臨時固定時，動力系數(shù)可取1.2。3當有可靠經(jīng)驗時，脫模吸附系數(shù)

5、和動力系數(shù)可根據(jù)實際受力情況和安全要求適當增減。表1.2.3脫模吸附系數(shù)預制構件型式模具表面光潔度涂阻滯劑外露骨料水性脫模劑光滑模板帶活動側模的平板，無槽口或槽邊1.21.3帶活動側模的平板，有槽口或槽邊1.31.4凹槽板1.41.6雕塑面板1.51.7【說明：此條規(guī)定與國家標準混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666的9.2.2條相同。】6.2.4 進行后澆疊合層混凝土施工階段驗算時，疊合樓蓋的施工活荷載取值應考慮實際施工情況且不宜小于1.5kN/m2。1.3結構分析6.3.1 混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑可采用與現(xiàn)澆混凝土結構相同的方法進行結構分析。【說明：在預制構件之間采用安全可靠的連接方式

6、的前提下，混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑的整體性能與現(xiàn)澆結構類似，設計中可采用與現(xiàn)澆混凝土結構相同的方法進行結構分析，并根據(jù)本規(guī)程的相關規(guī)定對計算結果進行適當?shù)恼{(diào)整。對于混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑，應該根據(jù)結構的特點、連接節(jié)點的性能選取適當?shù)姆椒ㄟM行結構分析。】6.3.2 承載能力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的作用效應分析可采用線彈性方法。6.3.3 按彈性方法計算的風荷載或多遇地震標準值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比宜符合高層混凝土結構技術規(guī)程JGJ3的表3.7.3規(guī)定。【說明：結構的層間位移角限值與現(xiàn)澆結構相同。】6.3.4 當進行結構內(nèi)力與位移計算時，采用裝配式疊合樓板的樓面中，應

7、考慮疊合板對梁剛度的增大作用，中梁可根據(jù)翼緣情況取1.32.0的增大系數(shù)，邊梁可根據(jù)翼緣情況取1.01.5的增大系數(shù)。【說明：疊合樓板中預制部分之間如采用整體式接縫，則考慮預制樓板對樓面梁剛度的貢獻；如疊合樓板中預制部分之間接縫不連接，僅考慮現(xiàn)澆部分對樓面梁剛度的貢獻。】6.3.5 對于新型的裝配式結構構件和節(jié)點，宜進行精細的有限元分析，必要時采用試驗方法對其性能進行驗證。【說明：對結構構件和節(jié)點進行精細有限元分析時，較大規(guī)模的分析模型中，梁、柱采用梁單元，墻、板采用殼單元；單元宜細分，模型中應包括對節(jié)點及接縫的模擬。局部模型中，宜采用塊單元模擬構件，接縫可考慮采用接觸單元、彈簧單元等模擬。可

8、根據(jù)分析目的采用彈性或者彈塑性的材料本構關系。試驗方法應符合國家標準混凝土結構試驗方法標準GB50152的要求。】1.4預制構件設計6.4.1 預制構件的計算及其構造應考慮脫模、翻轉、運輸、安裝、堆放和使用各個階段的不同工況，并應根據(jù)相應的荷載值，按國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010、混凝土結構施工規(guī)范GB50666的規(guī)定，進行各個階段的承載力、變形及裂縫控制驗算。【說明：預制構件在脫模、翻轉、運輸、安裝等各個環(huán)節(jié)的設計驗算是不能忽視的。預制構件應考慮施工階段的附加要求，對制作、運輸、安裝過程中的安全性進行分析。這主要是由于：1）此階段的受力狀態(tài)和計算模式經(jīng)常與使用階段不同；2）預制構件

9、的混凝土強度等級在此階段尚未達到設計強度。因此，許多預制構件的配筋，不是使用階段的設計計算起控制作用，而經(jīng)常是此階段的設計計算起控制作用。】6.4.2 預制構件應合理選擇吊具和吊點的數(shù)量和位置，使其在脫模、翻轉、運輸及安裝階段滿足設計要求。6.4.3 預制構件中普通鋼筋及預應力筋的混凝土保護層厚度除應滿足國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的要求外，尚應符合相關規(guī)范的防火要求。6.4.4 預制樓梯板宜配置連續(xù)的上部鋼筋，最小配筋率為0.15%。分布鋼筋直徑不宜小于6mm，間距不宜大于250mm；下部鋼筋應按計算確定。【說明：預制樓梯兩端通常為簡支，按照簡支構件計算截面下部鋼筋。但為了保證吊

10、裝、運輸機安裝過程中的構件截面承載力及控制裂縫寬度，對其上部構造鋼筋的最小配筋進行了規(guī)定。】6.4.5 預埋吊件應滿足下列要求：1預制構件吊裝用預埋吊件的位置應能保證構件在吊裝、運輸過程中平穩(wěn)受力。設置預埋件、吊環(huán)、吊裝孔及各種內(nèi)埋式預留吊具時，應對構件在該處承受的吊裝作用效應進行承載力的驗算，并應采取構造措施避免吊點處混凝土局部破壞；2內(nèi)埋式螺母或內(nèi)埋式吊桿的設計與構造，應滿足起吊方便和吊裝安全的要求。專用內(nèi)埋式螺母或內(nèi)埋式吊桿及配套的吊具，應根據(jù)相應的技術規(guī)程選用；3吊環(huán)錨入混凝土的深度不應小于30d并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上，d為吊環(huán)鋼筋的直徑。在構件的自重標準值作用下，每個吊環(huán)按二個截

11、面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm2；當在一個構件上設有四個吊環(huán)時，應按三個吊環(huán)進行計算。【說明：預埋吊件的要求同混凝土結構設計規(guī)范GB50010中的要求。】1.5連接設計6.5.1 混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑中，預制構件與現(xiàn)澆混凝土連接接縫的承載力應按下列公式進行驗算：1持久設計狀況、短暫設計狀況：（1.5.1-1）2地震設計狀況：在控制區(qū)域：（1.5.1-2）且（1.5.1-3）在一般區(qū)域：（1.5.1-4）注：控制區(qū)域指梁柱箍筋加密區(qū)、墻板邊緣構件區(qū)和底部加強部位，其他區(qū)域為一般區(qū)域。式中：結構重要性系數(shù)，按國家相關標準規(guī)定取用；接縫內(nèi)力增大系數(shù)，取值見表1.5.1-2；接縫作用效應

12、組合設計值；靜力承載力極限狀態(tài)下接縫承載力設計值；地震作用承載力極限狀態(tài)下接縫承載力設計值；被連接構件的相應承載力設計值，即被連接構件的正截面抗壓、抗拉、抗彎承載力和斜截面受剪承載力；接縫強連接系數(shù)，取值見表1.5.1-1；接縫承載力抗震調(diào)整系數(shù)，按本規(guī)程條確定。表1.5.1-1接縫強連接系數(shù)取值抗震等級一二三四抗剪連接1.51.41.31.2其他連接1.11.11.11.1表1.5.1-2接縫內(nèi)力增大系數(shù)抗震等級一二三四抗剪1.41.31.21.1其他1.11.11.11.1【說明：結構中的接縫主要指預制構件之間的接縫及預制構件與現(xiàn)澆混凝土之間的界面。混凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑中，接縫是影

13、響結構受力性能的重要部位。對于裝配整體式結構的控制區(qū)域，接縫要實現(xiàn)強連接，保證不在接縫處發(fā)生破壞，即要求接縫的承載力大于被連接構件的設計承載力乘以強連接系數(shù)，強連接系數(shù)根據(jù)抗震等級、連接區(qū)域的重要性以及連接類型。同時，也要求接縫的承載力設計值大于設計內(nèi)力，保證接縫的安全。對于其他區(qū)域的接縫，可采用延性連接，可在連接部位產(chǎn)生塑性變形，但要求接縫的承載力設計值大于設計內(nèi)力乘以增大系數(shù)，保證接縫的安全。】6.5.2 接縫受壓、受拉及受彎承載力設計值，可按國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010構件的相應規(guī)定計算，其中接縫混凝土等效抗壓強度，應取構件、接縫處灌漿以及后澆混凝土中的較低值。6.5.3 混

14、凝土疊合樓蓋裝配整體式建筑中，節(jié)點及接縫處的縱向鋼筋連接宜根據(jù)受力特點選用機械連接、焊接連接；當采用機械連接時，應滿足行業(yè)標準鋼筋機械連接技術規(guī)程JGJ107的要求。【說明：接縫的壓力通過后澆混凝土、灌漿或座漿直接傳遞；拉力由各種連接筋、預埋件傳遞；接縫剪力由結合面的粘結強度、混凝土鍵槽或者粗糙面、鋼筋的摩擦抗剪作用、銷栓抗剪作用承擔，節(jié)點及接縫處于受壓、受彎狀態(tài)時，靜力摩擦可承擔一部分剪力。預制構件連接接縫一般采用抗壓強度高于構件的后澆混凝土及灌漿料，當節(jié)點、接縫所配鋼筋及后澆混凝土或者灌漿料抗壓強度高于構件，且接縫處鋼筋不少于構件內(nèi)鋼筋并符合本規(guī)程規(guī)定時，可認為節(jié)點及接縫的受壓、受拉及受彎

15、承載力高于構件，不必進行承載力計算。后澆混凝土或者灌漿料與預制構件界面的粘結抗拉強度、粘結抗剪強度往往低于預制構件本身混凝土的抗拉及抗剪強度。因此，預制構件的連接節(jié)點、接縫一般都需要進行受剪承載力的計算。具體到各種結構形式中的接縫，其受剪承載力的主要組成是：疊合梁向結合面受剪承載力主要由三部分構成：界面粘結強度及混凝土鍵槽或者粗糙面的抗剪強度；現(xiàn)澆疊合層的抗剪強度；梁縱筋的摩擦抗剪作用及銷栓抗剪作用，由于鋼筋直徑較粗，以銷栓抗剪作用為主。鋼筋的銷栓抗剪作用通常是在混凝土鍵槽或粗糙面的抗剪失效以后再起主要作用，因此一般不能疊加。參考了國內(nèi)外相關研究成果及規(guī)程，針對各種形式接縫分別提出了受剪承載力

16、的計算公式，列在第7章的相關條文中。】6.5.4 預制構件與現(xiàn)澆混凝土的接合面宜做成粗糙面或鍵槽，并應滿足下列要求：1預制梁、板與現(xiàn)澆混凝土之間的水平接合面宜做成粗糙面，凹凸不宜小于4mm；2預制梁端面宜做成梯形鍵槽，鍵槽的尺寸和數(shù)量應通過計算確定；鍵槽的深度不宜小于30mm；鍵槽端部斜面與側邊的傾角宜為45。6.5.5 預制構件縱向受力鋼筋宜在節(jié)點區(qū)直線錨固，當直線錨固長度不足時可采用彎折、錨固板、錨頭等機械錨固措施。6.5.6 采用預埋件連接時，應按施工過程和使用階段中的各種不利荷載的組合進行預埋件等連接件承載力的計算，并應滿足國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的要求。6.5.7 連

17、接節(jié)點應采取防腐蝕措施，其耐久性應滿足工程設計使用年限的要求。所有外露金屬件（包括連接件和預埋件）的設計均應考慮環(huán)境類別的影響進行封錨或防腐防銹處理。有防火要求的連接件應采取防火措施。6.5.8 預制構件的精度和連接部位構造應與連接方式相適應。預制構件尺寸、連接筋、預留孔洞及預埋件等位置應符合有關規(guī)范的要求。6.5.9 預制樓梯與支承構件之間宜采用簡支連接，端部應有防止位移過大時樓梯從支承構件上滑落的構造措施，且在支承構件上的擱置長度不宜小于75mm。1.6樓蓋設計6.6.1 樓蓋應采用疊合樓蓋。結構轉換層、加強層、平面復雜或開洞較大的樓層、作為上部結構嵌固部位的地下室樓層應采用現(xiàn)澆樓蓋。6.

18、6.2 疊合樓板與梁或剪力墻之間應通過現(xiàn)澆疊合層進行連接。6.6.3 疊合板應符合下列要求：1疊合板的混凝土強度等級不宜低于C30，預制板厚度不宜小于50mm，現(xiàn)澆層厚度不應小于60mm；2當疊合板的預制板擱置在梁上或剪力墻上時，擱置長度不宜小于15mm；3對于樓板較厚及整體性要求較高的樓蓋或屋蓋結構，宜采用桁架鋼筋疊合樓板。圖1.1.3預制樓板設置桁架鋼筋示意【說明：疊合板現(xiàn)澆層最小厚度的規(guī)定考慮了樓板整體性要求以及管線預埋、面筋鋪設、施工誤差等因素。預制板最小厚度的規(guī)定考慮了脫模、吊裝、運輸、施工等因素。但有足夠的構造措施，比如預設桁架鋼筋增加其預制板剛度的情況下可以考慮適當厚度減少。為防

19、止在施工時預制構件墜落以及混凝土澆筑時漏漿，預制板需要與其支承構件有一定的支承長度，一般不小于15mm。為了增加預制板的整體剛度和水平界面抗剪性能，可在預制板內(nèi)設置桁架鋼筋，如圖1.1.3所示。鋼筋桁架的下弦及上弦可作為樓板的下部和上部受力鋼筋使用。施工階段，驗算預制板的承載力及變形時，可考慮桁架鋼筋的作用，減小預制板下的臨時支撐。】6.6.4 對疊合面不配抗剪鋼筋的疊合板，疊合面的表面做成凹凸不小于4mm的粗糙面時，其疊合面的受剪強度應符合下列公式的要求：(N/mm2)(1.1.4)V水平接合面剪力設計值（N）；b疊合面的寬度（mm）；h0疊合面的有效高度（mm）。6.6.5 對以下情況，疊

20、合板的疊合面應設置抗剪桁架鋼筋：1當疊合板跨度超過5m時的板；2當相鄰懸挑板的上部鋼筋伸入疊合板中的錨固范圍內(nèi)；【說明：預制混凝土疊合板當跨度超過5m或懸挑板上部鋼筋伸入時，疊合板周邊1/4跨或懸挑板上部鋼筋伸入范圍內(nèi)，疊合面的水平剪力較大，需設置界面抗剪連接鋼筋來保證水平界面的抗剪能力。必要時應根據(jù)水平疊合面抗剪計算的結果來設置抗剪鋼筋。】1.1.6預埋在預制板內(nèi)的抗剪桁架鋼筋，直徑不應小于6mm，中心間距不應大于800mm，伸入到現(xiàn)澆層的上部鋼筋高度不應小于40mm。1.1.7疊合樓板可采用整體式拼縫的預制疊合板（圖1.1.7）的形式，疊合后的樓板可近似按雙向板計算。帶拼縫的預制疊合板1預

21、制疊合板；2梁或墻；3板端支座；4板邊界拼縫；5板中央整體式拼縫；圖1.1.7預制疊合板形式【說明：根據(jù)樓板邊界支座條件、板塊尺寸、預制板尺寸及拼縫構造，采用有限元計算方法計算。整個樓板厚度取疊合板與現(xiàn)澆層厚度的總和，但拼縫處板帶的厚度只取現(xiàn)澆層厚度，拼縫處板帶的寬度可取100mm。預制混凝土板拼縫位置宜避開疊合板受力較大部位。支座及拼縫構造詳見本節(jié)后幾條規(guī)定。】1.1.8疊合板端支座處，預制板內(nèi)的縱向受力鋼筋宜從板端伸出并錨入支承梁或墻的現(xiàn)澆混凝土層中，錨固長度不應小于5d及100mm的較大值，且宜伸過支座中心線（圖1.1.8a）。單向預制板的板側支座處，鋼筋可不伸出，支座處宜貼預制板頂面在現(xiàn)澆混凝土中設置附加鋼筋；附加鋼筋面積不宜小于預制板內(nèi)同向鋼筋面積，在現(xiàn)澆混凝土層內(nèi)錨固長度不小于0.8la，在支座內(nèi)錨固長度不應小于5d及100mm的較大值，且宜伸過支座中心線（圖1.1.8b）。（a）板端支座（b）板側支座1梁或墻；2預制板；3縱向受力鋼筋；4附加鋼筋圖1.1.8預