1、江蘇省交通工程有限公司 上部結構施工方案蕪太公路高淳段花奔大橋上部結構江蘇省交通工程總公司花奔大橋項目部蕪太公路高淳段花奔大橋上部結構江蘇省交通工程總公司花奔大橋項目部一、工程概況花奔大橋主橋上部為（45+75+45）m三跨預應力砼變截面單箱單室連續箱梁。箱梁高度從跨中2m，至距主墩中心1m處，按二次拋物線2+0.001655134X2變化為4.2m。箱梁底板寬8.5m，翼緣板寬2×4.25m。主橋連續箱梁采取掛藍懸臂澆筑法施工。箱梁縱向懸澆分段長度（4×3.5m+4×4.0m）,墩頂現澆0#、1#塊件總長12m,中跨合攏段長度3.0m，邊跨合攏段長度1.5m，邊

2、跨現澆長度為7.42m，懸臂澆筑段中最大重量141.3T。現澆50#砼2372立方米，鋼筋384T，鋼絞線92T。引橋上部結構采用（5*25+6*25）米和（5*25+5*25）米一聯的裝配式部分預應力砼連續箱梁。橫向采用5箱單獨預制，簡支安裝，現澆連續接頭的先簡支后連續的結構體系。全橋25米預制箱梁共105根，50#砼2974立方米，鋼筋450T，鋼絞線93T。二、進度安排根據花奔大橋整體工期要求及對業主的承諾，可以實現3月份上部結構全面動工；主橋掛藍施工按4個月計算，到6月底主橋開始合攏，主跨合攏在7月20日結束；橋西55根25M箱梁預制從4月開始，在主橋主跨合攏前有足夠的時間完成；這樣，

3、橋東50根25M箱梁預制正常進行，安裝在7月下旬開始。詳細計劃見上部結構施工進度計劃表。三、保證措施1、人員安排花奔大橋上部結構分為兩個作業面，主橋掛藍現澆及預制場25M預制箱梁。項目部組織落實成立了嚴密科學的施工管理網絡，下設2科3個專業施工處，管理人員17人，一線施工人員100人，詳見施工管理網絡圖。2、材料控制抓好原材料控制關是抓好工程質量和進度的首要條件。根據“ISO9002質量認證體系”關于材料控制的要求，編制物資需用計劃，選擇分供方，編制采購進場計劃，到驗收使用、評價，整個過程處于受控狀態。在整個控制過程中，特別要把好材料進場關，進場前必須按質量保證體系中規定的分工由試驗室負責，依

4、據ISO9002質認證嚴格要求做好材料驗證、驗收檢驗工作，按頻率定量抽檢報驗，堅決杜絕不合格材料進入施工現場。3、機械設備安排根據施工工藝要求，結合現場實際情況，科學合理的組織機械設備陸續進場，保證機械設備的完好率，加強機械設備利用率管理，使設備充分在施工中發揮作用，這樣才能保證工程的順利進行。本橋所需機械設備一覽表：設備名稱規格型號數量完好率進場日期備注貝雷出坑龍門標準2套完好2003.02.10預制場用拌和樓750L2套完好2002.10.20砼運輸車6m32輛完好2002.10.20砼輸送泵60m3/h2臺完好2002.10.20臥泵裝載機3t1臺完好2002.10.8吊車25t2臺完好

5、2002.10.12機動翻斗車1.5t3輛完好2002.10.15測量儀器1套完好2002.9.29試驗儀器1套完好2002.10.15發電機組120kw1臺完好2002.10.6備用鋼筋加工機械2套完好2002.10.18電焊機交流10臺完好2002.10.184、資金安排我部已采取市場運作結合公司籌措資金的辦法落實好了開工所需的全部資金，盡早開工，盡早形成工作量，以月計量的形式逐月使施工資金流動起來，萬一有困難，我部也會采取應急措施調劑到位，保證工程的順利進行。四、施工技術方案（一）、主橋施工方案1、臨時固結和臨時支撐根據設計院提供圖紙，花奔大橋懸澆0#塊件與主墩臨時固結擬采用在主墩墩身兩

6、側各預埋一排110根40螺紋鋼，形成受拉體系，并在0#塊底板和墩頂間每側設13個壁厚2CM，直徑28CM的砂筒，形成受壓體系。砂筒與臨時支撐共同承擔最不利偏載彎矩，經計算為9#塊最大，為3505.4T.M。砂筒承擔一半，1752.7T.M。砂筒到支座中心0.45M，故每只砂筒承受1752.7/0.45/13=300T。臨時支撐采用80cm鋼管樁，設置在承臺上，墩身側在承臺邊各設置3根，每側腹板位置各1根，跨中1根，鋼管傾斜，縱橋向與地面呈76.16°角。考慮到掛藍施工開始，負彎矩最大處位置會向遠離墩身方向移動，所以臨時支撐在墩身中心線向外5m處設置，同時用12槽鋼在鋼管的上部與中間部

7、位焊兩道橫向和縱向聯系支撐。縱向支撐一端焊在鋼管上，一端焊在墩身鋼板上。上部、中部縱向支撐槽鋼口對口焊接，對好墩身預埋鋼板孔洞，焊到80cm鋼管位置需用厚壁鋼箍加鋼板進行加固。每孔穿入3根鋼絞線。偏載產生彎矩的另一半1752.7T.M由三根支撐承擔，每個支撐承擔1752.7/5/3=117T。經彎矩平衡計算水平力為117*2.2/6.13=42T。鋼絞線每根承受14T力，足以滿足要求。為了使臨時支撐處梁體不受損傷，中間臨時支撐處底板厚有70CM左右，為了不至于在集中受力下對底板造成損壞，加設加強鋼筋網4層，使集中應力便于擴散，確保安全。2、支架、模板1) 0#塊支架模板主墩0#塊、1#塊支架每

8、側采用2排支架。其中一排利用臨時支撐3根鋼管樁，另外在承臺外邊再加2根。臨時支撐上計算好高度后加焊鋼板牛腿作為支架支撐，牛腿高度與2根鋼管頂同一軸線、同一高度，同時在上面放置砂筒和橫向雙拼36工字鋼。另一排在靠近墩身處每側各架12根垂直的少支點鋼管支架，在鋼管支架頂上放置2cm厚鋼板和砂筒，再放置雙拼36工字鋼。然后在兩排橫向36工字鋼上加13根縱向25工字鋼，構成0#、1#塊承重支架（詳見支架圖）。在縱向25工字鋼上鋪設12槽鋼，間距30cm，再鋪設1.8cm竹膠板作為底模系統。外側模采用廠家定作的定型鋼模，內模采用方木竹膠板成支架系統完成。2）邊跨現澆段支架模板11#墩現澆段7.4m長度全

9、部在河西岸復堤平臺上，此處地形較好，地基加固處理好后用條形砼梁作基礎，現澆支架采用門式支架（萬能桿件）完成。14#墩位于官溪河中，擬采用80cm鋼管樁3排15根作為支架主系統。11#、12#塊自重加施工荷載270T，那么每根樁只要承重18T即可。根據地質報告有關地質性能參數計算，鋼管樁打入河床以下5m，每根樁就可承重20T，可以滿足承載要求。為了確保基礎穩定，沉降控制在很小范圍，鋼管樁打入#持力土層，入河床6M。每排鋼管樁上用雙拼36#工字鋼橫向分配，縱向用13根25#工字鋼均鋪，上面用12槽鋼間距30cm布置，然后鋪設1.8cm竹膠板。3）支架頂壓，觀測及預拱度設置0#塊支架a) 把底模、外

10、側模對應于橫向承重工字鋼處作為標高控制斷面，每個斷面設置6個控制點，分別為底板兩側兩點、兩側外側模在翼緣板邊緣及倒角處各設兩點。b) 測量各觀測點壓載前的標高H1,然后用等同于0#塊梁體的砂袋按實際荷載分別進行堆載預壓。同時加強變形觀測，連續三天沉降量不發生變化，視為穩定，測出控制點的標高H2，然后卸載，完畢后再測量一次各點標高H3。c) 根據測出的各控制點各階段的標高，計算0#塊支架系統彈性變形及非彈性變形值： 彈性變形值f1=H3-H2，非彈性變形值f2=H1-H30#塊節段施工控制標高由設計理論標高H0及預拱度組成，其中預拱度值與下列幾項有關： f1：支架彈性變形值 f2：支架非彈性變形

11、值f3：節段張拉后的預拱度值（請設計院提供）f4：各懸澆段的自重引起的0#塊的下撓值（請設計院提供），最后確定0#塊節段模板系統施工控制標高為：H=H0+f1+f2-f3+f4d) 0#塊節段在卸載后，重新調整模板標高時，由于非彈性變形已經消除，因此控制標高為H=H0+f1-f3+f4e) 對于其它三個0#塊節段模板系統的施工參照第一個0#塊施工即可。邊跨直線段支架施工過程中，將通過以下步驟進行控制觀測：a、 滿載預壓前，測量支撐點處模板標高H1（每處6點）b、 預壓沉降穩定后，測量相應控制點模板標高H2c、 卸載后，再次測量相應控制點模板標高H3則彈性變值=H3-H2非彈性變值=H1-H3由

12、于滿載預壓消除了大部分非彈性變形，因此預拱設置只計入了彈性變形值，在卸載后模板控制標高（H）=設計理論標高（H0）+彈性變形值（H3-H2）。4）0#塊、邊跨直線段鋼筋、預應力孔道及內模施工（1）0#塊節段鋼筋數量較多，而且比較復雜，施工時根據設計圖紙在鋼筋加工場事先成型，分批汽車運輸至施工現場，吊車輔助吊運至工作面。先綁扎中隔墻橫向及豎向鋼筋，再進行底、肋板鋼筋施工，直徑大于12mm鋼筋采用焊接,直徑小于12mm鋼筋采用冷接綁扎接頭，所有接頭均需滿足規范要求。底肋板鋼筋施工結束后，然后吊放內模及中隔板模板，內模制作時分段并用螺栓連接，保證細部尺寸符合設計要求，內頂模分成三塊，中間一塊在底板砼

13、澆筑結束再與其余兩塊用螺栓固定。內頂模用鋼管支撐在底板上，內側模則用對拉螺栓與外側模拉緊固定。內模施工結束后，綁扎頂板鋼筋，頂板鋼筋綁扎完畢，焊接縱向預應力鋼束定位筋，布設橫向預應力束，定位固定后，安裝封頭板，其中D1束共計4束安裝錨下墊板，在0#塊節段施工結束張拉，D2-D9,D4-D9號鋼束波紋管在梁端接長10cm，防止施工過程中損壞，影響與下一節段連接。在底板鋼筋施工之前，距0#塊懸臂兩端1m處，底板橫橋向于臨時支撐鋼管上均布三塊120×120cm鋼板（合計6塊），上面綁扎四層12鋼筋網片，另外，為了防止臨時支撐處受力集中，造成箱梁底板損壞，此處作為0#塊施工結束后，臨時加固支

14、撐位置。另外在鋼筋施工過程中注意預埋掛籃軌道精軋螺紋鋼筋以及頂板混凝土澆筑時標高控制點。以上工序施工完畢后，進行一次徹底的沖洗，報請監理工程師檢驗，合格后準備澆筑0#塊砼。（2）對邊跨直線段模板標高及軸線調整后進行鋼筋綁扎、內模制立、預應力孔道布設及相關預埋件設置；邊跨預應力孔道主要有縱向底板B1×2、B2×2、B3×2、B4×2及預備束和頂板D10×2鋼束，支點隔墻橫向預應力筋15-5束，頂板橫向預應力束，其中縱向束均需與懸澆段對應孔道在邊跨合攏段連接，因此對于波紋管及其接頭必須認真處理，包裹嚴密，保證穿束順利。相關預埋件的設置，特別是合攏段

15、支擋槽鋼兩端支承墊板必須準確就位，按圖布設。5）砼澆筑0#塊節段砼數量較大，澆筑時用大功率輸送泵負責對一個塊件澆筑，泵管從中心接上去，然后利用三通管向兩端對稱供應砼，保證支架均衡受載，澆筑順序為先底板，再腹板，最后頂板。澆筑底板時，從內頂模中間空檔處下料，人工鏟運均勻布料，平板振動器振搗，底板澆筑時要特別注意倒角處砼的振搗，下料時，頂板上用彩條布覆蓋，防止灰漿散落到開口外鋼筋及模板上。底板澆筑結束，再從兩端開始澆筑腹板砼，兩側肋板同時斜向分層進行，并控制兩端對稱下料，進度保持一致，肋板砼振搗采用插入式振動棒，最后澆筑頂板砼。中隔板砼澆筑穿插在底、腹、頂板砼澆筑進程中進行，澆筑頂板時，應特別注意

16、封頭錨下墊板處，由于鋼筋較密，擬采用小直徑振動棒加強振搗，確保砼密實，對振搗的操作手實行分片負責制，杜絕少振、過振、漏振，產生蜂窩、麻面、空洞。整段澆筑過程中，加強控制對稱下料，謹防偏載而影響支架穩定性。由于0#塊節段中隔梁處相對砼數量較大，為防止出現水化熱造成內外溫差，產生裂紋，故在0#塊內加入兩排循環水冷卻管降溫。砼澆筑完成，在收漿后盡快予以覆蓋養護，及時拆除封頭板，穿D1束，安裝錨具，準備張拉。6）張拉壓漿本橋設計布設預應力束（筋）較多，對于0#塊節段，砼強度達到設計要求的90%后，張拉頂板D1縱向束（4束），再張拉頂板橫向預應力束，張拉錨固壓漿后及時拆除0#塊節段支架。在邊跨直線段砼澆

17、筑完畢，砼強度達到設計要求的90%后，依次對稱張拉端隔板橫向預應力鋼筋，然后再張拉頂板橫向預應力鋼束，并及時封好錨頭壓漿。3、懸澆段掛藍施工本橋掛藍擬采用貝雷縱桁梁、工字鋼組合平行桁架式掛藍。組成分為縱桁梁、行走系統、懸吊系統、底盤體系、側模及內模系統。單個掛藍總重52T。1）主縱桁梁主縱桁梁是掛藍懸臂的承重結構，由12路加強貝雷桁架組拼而成，分為兩組，每組6路，每組貝雷間設橫向聯接系（每3m設一檔），長度12m，分別置于梁體肋板位置處，兩組貝雷之間用25#工字鋼通過橫梁夾具和兩組貝雷相聯，橫梁縱橋向間距1.5m,并加設剪刀撐（12#槽鋼制成）。使兩組貝雷聯成整體，桁架和梁頂面間墊重型支點。2

18、）行走系統行走系統包括行走支點、反扣輪、扣壓行走軌道、軌道錨固鋼筋。3）底盤體系底盤體系由前、后下橫梁、底縱梁、底模組成，前下橫梁為40#b雙拼工字鋼，后下橫梁為40#b雙拼工字鋼，中間留有10cm間隙供穿吊桿用，兩根工字鋼由上下綴板焊聯，綴板間距2.0cm，底板縱梁為25#b工字鋼。底模由12#橫橋向槽鋼+1.8cm竹膠板構成（12#槽鋼間距30cm）。后下橫梁通過吊桿調整底板到位后利用六根32精扎螺紋鋼通過預留孔錨于已澆底板上，前下橫梁通過吊桿和前上橫梁聯系，設4根前吊桿。4）懸吊系統懸吊系統由前上橫梁、后吊桿、吊桿、內模、側模、后錨桿組成，吊桿和錨桿均為32精扎螺紋鋼，兩根工字鋼留有10

19、cm間隙，供穿吊桿用，并每隔2.0m由鋼綴板焊聯，為了使貝雷桁架受力分布均勻，前上橫梁和主桁間墊雙拼36#短工字鋼分配梁，前上橫梁在支點位置處每10cm設加勁鋼板，加固范圍1.0m。5）側模及內模系統側模為工廠加工的定型鋼模。內模由10#雙拼槽鋼、5#槽鋼通過綴板焊接聯成桁架片，桁架片縱橋向間距1.0m，通過縱橋向連接槽鋼聯成立體空間結構，頂面上鋪焊5#槽鋼而后鋪焊5mm鋼板制成，縱橋向分成兩半，中間留0.3-0.7m的調節范圍，頂上置5mm厚鋼蓋板。調節通過水平調節螺桿進行，以利拆模和調整肋板變寬。調節桿為直徑56mm螺桿，優質45#鋼制成，調節螺帽為56mm六角螺帽，等級為5級。內模側面板

20、加工時不設置，在現場使用5.5mm厚組合鋼模組拼，和前述5mm鋼板間墊側蓋板并留10cm間隙以調節梁肋變高，桁架側面豎桿及桁架下弦桿上焊8.3cm直徑，壁厚8mm短鋼管（長度20cm），以用于斜向調節桿做制成。斜向調節支桿的作用為將豎桿橫向力傳遞到桁架上，每側每片桁架上設兩根調節桿，內模桁架下縱橋向穿4根25#工字鋼，并和內模焊牢，通過吊桿和內模后錨桿吊或錨于前橫梁及已澆塊件頂板上（已澆塊件頂板上預留孔洞）。內模后錨桿（每根工字鋼）設兩根作為內滑梁，用反扣輪來滑移和調整。6）后錨體系掛藍的后錨體系由主桁后端反壓型鋼及后錨桿組成，反壓型鋼由4根36#b雙拼工字鋼制成，每2m設綴板焊聯，兩根工字鋼

21、間留15cm間隙供穿錨桿用，錨桿為32精扎螺紋鋼，共設8根。掛藍行走到位后，利用反壓型鋼通過錨桿將主桁錨于已澆塊件上。0#塊澆筑結束后，所有鋼束張拉結束，灌漿強度達到設計要求，落架拆除所有的模板后，然后在0#塊上組拼掛藍，掛藍組拼利用25T浮吊配合人工進行（并配備一臺80T浮船存放設備），拼制的方法為：a) 首先在0#塊上放出縱、橫橋向中心線，并彈出墨線。b) 根據設計尺寸擺放重型支點，安放主桁架，上好連接系。1#塊懸澆時貝雷主桁縱向整體不分離。c) 安放前、后上橫梁，行走反壓裝置，后錨、反壓型鋼。d) 安放前、后下橫梁，先用4只5T手拉葫蘆吊在前、后上橫梁上，而后上好前后吊桿（前橫梁中間二根

22、吊桿先不上）。e) 擺放底板縱向工字鋼，鋪底模。f) 先在前、后橫梁上掛8只3T手拉葫蘆，將內模用吊車吊到位，用手拉葫蘆吊住，而后上內模前吊桿及后錨桿。g) 先在前、后橫梁上每側掛4只3T手拉葫蘆，將外模用吊車吊到位，用葫蘆吊住，安放好前吊桿及后錨桿，取下葫蘆。掛藍拼制結束后，安裝好底盤系統、底模、側模，按照懸澆最大荷載塊件2#塊件加內模重量用砂袋等載預壓，預壓砂袋重量按149T考慮，預壓的過程中測量主桁架撓度，橫梁撓度及吊桿變形值，以便設置施工預拱度用。7）2#9#塊懸臂掛藍施工（1）立模之前，測放出節段兩端理論軸線中心位置，作為底模鋪設控制，側模則根據底模走向布置，大致就位后，測量標高，通

23、過前吊桿及外滑梁調整底、側模標高。懸澆節段施工控制標高由設計理論標高加設一定預拱度組成，懸澆節段預拱度與以下幾項有關：H1：承重主構架受力后撓度H2：受力后吊桿伸長量H3：節段張拉后拱度H4：后澆節段施工引起已澆節段的下撓施工前對相關數值一并加以綜合考慮，實際控制標高H=設計理論標高（H0）+H1+H2-H3+H4（2）、鋼筋、預應力孔道及內模模板調整校正合乎要求后，進行底、腹板鋼筋施工，然后立內模，懸澆節段內側模與外側模用對拉螺栓固定，橫向間距0.9m/檔，豎向布置4根/排，拉條用16mm螺紋鋼加工而成，內頂模用吊桿連接傳遞荷載至上橫梁。內模安裝結束，綁扎頂板鋼筋。懸臂段塊件重量設計是固定的

24、，如果因施工引起額外的重量增加，將對整個掛藍施工帶來影響，所以砼澆筑必須嚴格控制超方，從模板、圍囹及拉條螺絲強度剛度認真把關。（3）、砼澆筑、張拉、壓漿鋼筋及預應力筋施工結束，安裝封頭板，2#節段頂板D2束安裝錨下墊板，綁扎錨下鋼筋網片，并預埋掛籃行走系統的預埋件，報監理工程師檢查合格后準備澆筑砼。懸臂段砼澆筑按照底板腹板頂板的順序，先兩端再接合段進行施工，供料采用輸送泵直接對稱送至兩作業面供料的方式，振搗時特別注意不得破壞波紋管，造成漏漿堵塞孔道，砼澆筑結束，強度達到張拉要求后，對稱張拉頂板D2束，錨固后封錨頭，壓漿，節段施工結束。（4）、掛籃移動脫模時，分別松開2#與1#塊接頭底板處錨固螺

25、栓，前橫梁吊桿螺栓以及側模與1#塊梁段及承重桁片前上橫梁螺栓，釋放掛籃系統后端錨固，用手拉葫蘆牽引前移到下一節段施工。在移位過程中，必須認真檢查所有錨固連接裝置是否全部松開拆除，系統構件是否放置穩定，防止墜落，掛籃系統行走時，應做到兩端對稱同步，避免產生過大的偏載。就位后如前所述，固定后循環進行下一節段施工。（5）、懸澆段縱向束布置在3#-9#節段施工過程中，縱向頂板束及底板束均發生相應變化，必須根據圖紙張拉錨固部分鋼束，并認真連接其余預應力孔道，不允許出現任何偏差，縱向鋼束詳細布置見圖紙。在懸臂施工2#-9#塊結束后，拆除掛藍構架。4、合攏段施工主橋箱梁按照先邊跨合攏，再解除臨時錨固，最后中

26、跨合攏的順序施工。懸澆9#塊及邊跨直線段施工結束，測量邊跨直線段、9#塊合攏接頭處標高，如果同一合攏節段兩端標高一致，則正常轉入鎖定合攏施工；如果兩端頭標高相差較大，則通過水箱壓載的方法，調整兩端梁體標高基本一致，然后隨施工荷載的增加而逐步卸載，直至砼澆筑結束。、邊跨合攏段施工在懸澆9#塊及邊跨直線段時按設計圖紙將外鎖定預埋件預埋好，在標高符合要求后，選擇一天當中溫度最低的時間進行合攏段外鎖定施工，鎖定結束也就是合攏成功。邊跨合攏段支架搭設根據邊跨直線段現澆落地支架向前延伸，在懸澆9#塊節段預留孔用吊桿連接兩根36#工字鋼橫梁支承縱梁貝雷，在鋪設底模及側模架立完畢，擰緊吊桿螺栓使模板與9#塊接

27、合緊密，并在施工加載過程中，不斷擰緊螺栓，保證結合處平順、無錯臺（見邊跨合攏段支架圖）。然后進行底、腹板鋼筋施工，布設底板預應力孔道波紋管，安裝內模，綁扎頂板鋼筋及頂板縱橫橫向預應力孔道，自檢合格后報驗監理工程師檢查合格后，準備澆筑合攏段砼。合攏段砼共計14.76m3，預計澆筑時間1小時左右，而合攏段控制溫度為15ºC，我部將根據施工具體情況，安排砼澆筑時間，基本控制在凌晨溫度較低時進行。砼強度達到設計要求的90%后，先將徑性剛接拆除，再對稱張拉底板縱向鋼束，按照先長束后短束，再頂板縱向和橫向束張拉，結束后及時封頭、壓漿，間隔時間控制在48小時之內對每束壓漿完畢。邊跨合攏段施工結束后

28、，通過卸落系統落架，拆除邊跨支架現澆段及邊跨合攏段支架，調整反力，將梁端落在11#（14#）墩支座上，拆除12#（13#）墩0#塊下六只80cm臨時加固支撐，撤除主墩墩頂砂筒，并割除主墩墩頂伸入梁體錨固鋼筋，解除臨時固結。錨固鋼筋先用割槍割除，梁底只留2-3CM短頭，然后再用砂輪機打磨鋼筋凹進砼中，用環氧砂漿封好。、中跨合攏段施工中跨合攏段支架采用4根36#工字鋼分兩組作下橫梁，通過在9#塊懸澆段底板及頂板相應位置預留孔中吊桿螺栓連接，作為中跨合攏段底、側模支撐，底模系統25#工字鋼順橋向布置，安裝于在下橫梁36#工字鋼上，再鋪木板，竹膠板固定，側模直接架設在下橫梁上并通過懸吊梁支撐于9#塊節

29、段頂板上（見中跨合攏段底模支撐示意圖）。中跨合攏段支架搭設后，選擇一天當中溫度最低時間進行合攏段外鎖定施工（在懸澆9#塊時預埋好鎖定預埋件），然后開始模板等后接工序的施工。底、側模調整固定好之后，綁扎底、腹板鋼筋，接底板預應力孔道波紋管，立內模，綁扎頂板鋼筋，連接頂板預應力孔道并布置頂板橫向預應力孔道，施工檢查合格后，澆筑中跨合攏段砼。與邊跨段澆筑一樣，施工時間安排在凌晨氣溫較低的時候，2小時內澆完。在合攏段砼強度達到設計要求的90%后，解除徑性剛接，張拉縱向預應力鋼束，依次順序為底板束Z4、Z4、Z3、Z2、Z1，然后張拉頂板橫向預應力鋼束，張拉錨固結束后及時封頭壓漿。中跨合攏段施工結束后，

30、拆除支架。然后拆除全橋施工荷載，進行橋面護欄及鋪裝層施工。5、質量控制及進度控制措施（1）施工測量0#節段施工時，根據墩頂中心及橋走向搭設底模系統下承重縱梁，底模鋪設則根據0#塊節段兩頭理論中心定位后準確鋪設，標高控制則通過支架卸落系統砂筒調整底模、側模標高。懸臂施工段標高與承重桁架變形關系很大。在2#塊施工前，先根據滿載預壓測量懸吊系統彈性變形值設置預拱，砼澆筑結束后，測量實際標高，再在節段張拉之后，重新測量觀察梁體變形，判斷預設拱度能否滿足設計要求，并在以后的節段施工中加以調整控制。（2）鋼筋、模板、砼主橋鋼筋統一由鋼筋加工場制作成型，水平運輸至墩身旁，再由吊車輔助吊運至現場，鋼筋成型嚴格

31、按照圖紙加工，按規范進行施工。鋼筋接頭交錯布設，滿足規范要求。制作時將嚴格控制整體剛度，防止彈性變形過大，對外露砼模板，控制平整度，防止砼表面不平整。由于箱梁砼設計為50號，屬高標號預應力砼，砼使用的有關原材料嚴格按照技術規范要求進行認真檢測與試驗，各項指標必須達到規范規定的標準，并得到監理工程師和指揮部復檢、抽檢合格后，方可按計劃分批采購入場，在采購進行過程中，由試驗人員按規定頻率進行抽檢，發現不合格材料，堅決清退出場。砼拌制嚴格按照交通部2000年頒布的技術規范（范本）及公路工程水泥砼試驗規程各項規定進行砼配合比設計。做砼配合比設計除按照技術規范有關規定外，再結合施工現場實際情況，進行適當

32、的修改（摻配外加劑）。由于砼的早期強度嚴格制約著每節段的施工周期，因此擬在砼中摻入適量的早強型減水劑，以提高早期強度。根據砼配合比設計的計算成果，在現場取樣拌制砼試件若干組（含砼彈性模量試件），在標準養護室28天后進行抗壓強度及彈模試驗；從中優選最佳設計報監理工程師審批。澆筑過程中，先澆底板、再肋板、后頂板。為確保懸澆過程中砼對稱下料，我部擬采用輸送泵并輔用三通管，分別負責兩懸臂端的砼供應，同時控制進料數量及布料位置，防止整個系統承受偏載。肋板澆筑過程中，注意水平分層，兩肋基本保證對稱下料，每層砼控制在30cm左右，振搗采用插入式振動棒時，注意快插慢提，嚴禁采用振動鋼筋下料方式，人工用鐵鍬鏟料

33、，振動棒振實，并防止破壞波紋管而造成漏漿，對于張拉端錨下鋼筋處，采用直徑為3cm插入式振動棒，確保振搗密實。橋面砼澆筑之前，在頂板上每隔2m焊一個標高點，以此控制橋面砼的澆筑高度及表面平整度，防止由于頂板砼控制不好而影響橋面鋪裝層施工。（3）張拉箱梁縱向預應力為22j15.24、15j15.24鋼鉸線，橫向頂板采用3j15.24鋼鉸線，邊支點隔墻內橫向5j15.24，縱向束張拉共投入四臺油頂，同時兩根束從兩端對稱張拉，橫向束用小油頂單根張拉錨固后，再移至下一根。由于底板束張拉需進入空箱操作，因此在澆筑節段砼時就需在對應張拉端頂板留孔，便于油泵油管與油頂連接，以及操作時統一指揮。油頂則從懸澆節段

34、預留施工進人孔吊放運至相應位置安裝錨具，張拉。施工前，對預應力材料鋼絞線、鋼筋、錨具等根據規范要求做相應力學性能試驗，合格后才允許用于該項工程中，在使用前，必須按實驗所得的力學數據和參數（主要指錨口摩阻確定、孔道摩擦系數重新調整、鋼絞線彈性摩量調整），對實際操作中的平均張拉力及伸長量進行重新計算調整（計算書后附）。按規范要求，施加預應力用油頂、油泵及壓力表在使用前配套校驗，確定張拉力及壓力表之間關系曲線。施工期間定期進行校驗。在每節段砼澆筑完畢，及時拆除封頭模板后即穿上錨具，待砼強度達到設計要求的90%，即進行張拉，按照設計圖紙要求，先拉縱向鋼束，后橫向及豎向束（筋），張拉時實行雙控（張拉力及

35、伸長量），以張拉力控制為主。縱向預應力束張拉順序為先頂板懸臂束，在橫斷面上保證對稱張拉。再張拉頂板合攏束及底板合攏束，對于底板合攏束張拉時需先拉長束，后拉短束。橫向預應力鋼束張拉在橫斷面上采用兩端交錯，單端張拉。鋼絞線張拉程序控制為0初始應力（15%控制應力）控制應力（持荷兩分鐘后錨固），=0.7*1860（原設計為0.75，過大會引起懸臂根部開裂）。每批鋼束張拉結束，移走張拉設備，切除過長鋼鉸線，封頭，待封頭砼強度達到一定強度后，進行壓漿。在張拉壓漿過程中，重點注意以下幾點，加強控制：A、安裝千斤頂時必須保證錨圈支墊板中心嚴格對中，防止滑絲斷絲現象。錨具夾片及錨頭錐孔要保持清潔，嚴禁有金屬屑

36、等雜物。B、安裝錨具時應注意工作錨環或錨板對中，夾片均勻打緊并外露一致。對群錨體系，可采用穿在鋼鉸線上的工具套管打緊。C、工具錨的夾片，應注意保持清潔和良好的潤滑狀態，以防夾片在退楔時卡住。D、鋼鉸線張拉完畢后，嚴禁撞擊錨具和鋼鉸線，鋼鉸線剩余長度采用砂輪加割切斷并環氧樹脂水泥漿封錨。E、鋼絞線下料切斷時，應采用砂輪切割機，編束時鋼絞線應排列整齊，沿長度方向每隔2-3m用20號鐵絲捆扎一道，對于部分鋼束，可在澆筑砼前將鋼絞線束穿好，砼澆好后來回拉動一下，以防水泥漿進入孔道。F、張拉設備必須按技術規定的使用時間，準時進行校驗。千斤頂油壓表必須編號配套使用。G、預應力張拉完畢后，應盡快用與砼等標號

37、的水泥漿（C50）進行壓漿工作。一般在張拉后24-48小時內進行壓漿，以防鋼絲銹蝕。H、壓漿前應用壓力水清除管道內雜物，并用壓縮空氣吹干。I、壓漿前應仔細檢查壓漿設備是否處于良好狀態，設備型號和性能是否符合技術規范要求。J、壓漿順序是先下后上，要將集中在一起的孔道一次壓完，對曲線孔道和豎向孔道應由最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣扎排氣和出漿，并應達到規定稠度相同的水泥漿為止。K、壓漿的壓力以保證壓入孔內的水泥漿密實為準，開始壓力要小，逐步增加，一般為0.5MPa-0.7MPa。當壓漿管較長（超過25m時）或采用一次壓漿時，應適當加大壓力，每個孔道壓漿至最大壓力后，待出漿口的水泥漿達到設計稠度

38、時，關閉出漿閥門，同時應有一定的穩壓時間。（4）砼防護措施砼澆筑時間根據實際情況具體安排，盡量避免雨雪天氣（根據天氣預報）。在施工前就做好防范應急工作，如彩條布等遮蓋材料的準備。砼澆筑完成后，在收漿后盡快予以覆蓋和灑水養護，覆蓋時注意避免損傷或污染砼表面。對于有模板覆蓋的砼面，在養護期間使模板保持濕潤。灑水養護時間一般為7天，并根據空氣濕度、溫度和摻加劑情況，適當調整。砼強度達到2.5Mpa之前，不得使其承受行人、運輸工具等荷載。在氣溫較低時，采用草包覆蓋，防寒防凍。（5）質量、進度控制主橋掛蘭懸澆作為花奔大橋的一重點分部工程，在質量嚴格控制的同時，進度要求也非常高。關鍵控制點在于支架基礎的穩

39、定、安全性；測量放樣的及時準確性以及施工過程中各工序銜接的合理性。為性。為此，我部擬組建一支施工隊伍，安排專人在現場進行統一指揮、控制，確保投入使用的兩套掛籃發揮最大效率。6、安全控制措施主橋施工過程中，首先是水中圍堰基礎開挖較深，在施工時必須嚴格按照作業指導書進行，不允許擅自改動。河道中來往船只較多，對于圍堰及上部構造施工掛籃須加強安全標識，懸掛警示燈等，防止碰撞。進入圍堰施工前，仔細檢查內撐是否有變形，焊接是否牢固。進入施工現場必須戴好安全帽，穿防滑鞋，系好安全帶。懸掛安全網，防止拋漏傷人，掛籃懸澆還需重點防止不對稱受力，施工之前，針對技術方案中重點注意事項，以班組為單位簽訂安全交底書，現

40、場配置專職安全員，加強現場安全巡察，督促各工班，嚴格按照有關操作規程進行施工，確保安全生產。7、掛藍受力驗算由于在懸臂澆筑時，2#塊的重量最大，故以2#塊為對象，對掛藍進行驗算，受力圖見掛藍側面圖。1.1 掛藍組成部分重量及2#塊重量（1） 側模（1側） 3.8T（2） 側模下縱梁（1側） 2.00T（3） 內模 1.314T（4） 方木 0.357T（5） 竹膠板 0.473T（6） 底模縱梁 3.278T（7） 底模槽鋼 0.82T（8） 前下橫梁 2.216T（9） 前上橫梁 2.10T（10）后下橫梁 2.216T（11）后錨梁 1.314T（12）主桁縱梁 1.0T/m（13）吊帶

41、0.755T1.2 2#塊砼重量根據砼澆筑時側模、內模和底模分別承擔砼重量，將2#塊分成3部分如圖： 4.25m 0.8m 6.9m 0.8m 4.25m 施工荷載取0.25T/m2 B塊鋼筋砼比重取2.5T/m3 A塊 A塊 A塊：28.7T 3.7mB塊：10.1T C塊 C塊：103.9T1.3 主桁梁驗算 主桁架采用5排上下加強軍用戰備貝雷構成，長度為12.0m，在懸臂砼施工時，與已澆筑的前一砼塊件共同承擔掛藍自重，新澆砼和各種施工荷載，其前端負載有：2#塊砼重量的50% 71.35T模板重量的50% 8.578T前下橫梁重 2.216T前上橫梁重 2.1T主縱梁自重 1.0T/m橫聯

42、系梁重 0.4T前吊帶重 0.252T受力圖如下： R1 0.4t 0.4t 84.496t 0.4t q=1.0t/m 0.3m 6.7m R2 4.8m 0.2mM=84.496×4.8+0.4×5.0+1.0×5×5/2=420.1T.m <M=480.94×2×0.9=865.7T.mR2的右剪力最大，Q=84.496+0.4+1.0×5=89.9T <Q=69.89×2×0.9=125.8TR1: R1×6.7+0.4×6.7+1.0×7×7/

43、2=84.496×4.8+1.0×5×5/2+0.4×5故R1=58.7TR2=156.4TR1由4根32精扎螺紋鋼承擔，安全系數：f=51.3×4/58.7=3.5故主桁架梁，后錨滿足強度要求。1.4 前下橫梁驗算（雙拼40b工字鋼）前橫梁兩個吊帶承擔c塊的一半加相應的底模系統重量的1/4及前橫梁重量的一半外加施工荷載。通過初步計算，c塊的一半加相應的底模系統，前橫梁的重心距腹板外側的距離為1.36m，受力圖如下：N 2.89m 對稱軸 2.55m 3.325m 1.625m N1 N2 N=（84.496+4.928）/4+2.216/2=

44、23.464T解超靜定方程得：N1=7.821T N2=15.643T視腹板砼重量Gfb集中力： Gfb=（3.639+3.295）×3.5/2×0.8×2.5+0.8×3.5×0.25/2 =12.012T保守認為底板砼、施工荷載、底模系統、前下橫梁自重為均布荷載q,底板鋼筋砼和施工荷載為均布q.q=3.5/2×（0.667+0.586）/2×2.5+3.5/2×0.25=3.18T/m q =3.18+2.216/15+(3.278+0.82+0.357+0.473)/17=3.62T/m 0.4m q=3.6

45、2t/m 0.4m 12.012t 12.012t 2.55m 3.325m 1.625m 1.625m 3.325m 2.55mN1 N2 N2 N1 計算跨中彎矩：M中=q×3.252/8+N1×3.325-Gfb×2.225-3.62×1.8252/2 =-1.98T.mN2處彎矩：M2=N1×3.325-12.012×2.925-3.62×1.8252/2 =-15.167T.m Q2=（Gfb-N1）+q×1.825=10.8T W=2×1.40×10-6m3=M/W=15.167&#

46、215;104/2×1.40=66.52Mpa<=191.2Mpa=QS/Id=10.8/2(0.336×12.5×10-1)=12.86Mpa<=85Mpa 故前下橫梁滿足強度要求1.5 前上橫梁驗算：（雙拼45b工字鋼） 該橫梁關于中心對稱，取一半驗算各吊帶的受力加自重為：N1=8.924+6.25×8×10-3=8.974TN2=14.54+0.05=14.59TN3=3.8+1.314+28.7/2/2+6.25×4×10-3=9.757TN4=6.25×4×10-3+5.1/2=2.

47、6T 0.25m 0.8m 3.325m 0.5m 1.125m 對N3 N1 N2 N4 稱 軸 2.15 m N 3.85m故：支點處的彎矩（由N1、N3與相應部分自重產生的彎矩）M支=8.974×1.1+9.757×1.9=28.41T.m支點反力：N支=8.974+14.59+9.757+2.6=35.921T跨中彎矩：M中=9.757×5.75+8.974×4.95+14.59×1.625+2.6×1.125-35.921×3.85=-11.2TQ中=14.59TW=2×1500×10-6m3=

48、M/W=28.41×104/2×1500=94.7Mpa<=191.2Mpa=QS/Id=35.921/2(0.38×13.5×10-1)=35.01Mpa<=85Mpa故上橫梁滿足強度要求。1.6 后下橫梁驗算（雙拼40b工字鋼）保守認為后端承擔懸澆60%的重量，則一半后吊帶承擔C塊的30%，底模系統的25%和后下橫梁自重的一半施工荷載。C塊的一半加相應的底模系統、前下橫梁的中心距腹板外側距離為1.36m，則吊帶承受的力和為：N5+N6+N7=103.9×0.3+（0.357×0.473+3.278+0.82）×

49、;0.25+2.216/2 =33.51T中 2.89m N=33.51t 心 1.00m 1.95m 1.9m N5 N6 N7由于N7承擔的力很小，故令N7=0，解得N5=11.17T，N6=22.34T。忽略N5,吊帶N6處彎矩（C塊的一個腹板和相應部分底板砼、施工荷載、底模系統、前下橫梁產生的彎矩）Gfb=0.8×（3.639+3.295）/2×3.5/2×1.2×2.5+0.6×3.5/2×0.25 =14.9T 0.4m 6.9m 0.4m 14.9t q 14.9t 2.95m 2.95m N6 N6 Mfb=14.9&

50、#215;0.9=13.41T.m后下橫梁長15.0m，重2.216T，一端懸出4.55m，重0.7T，則產生的彎矩：M=0.7×4.55/2=1.6T.m相應底模系統產生的彎矩：M=（0.357+0.473+0.82+3.278）/17×1.3×1.3/2=0.3T.mN6處彎矩：M6=3.5×1×（0.667+0.586）/2×2.5×1.2/2×1/2 +3.5/2×1×0.25×1/2+13.41+1.6+0.3 =22.107T.m后下橫梁、吊帶N6處剪力Q等于C塊的一個腹板

51、和相應底板砼、施工荷載、底模系統、后下橫梁產生的剪力： Q6=13.41+3.5×1+（0.667+0.586）/2×2.5/2×1.2+3.5/2×1×0.25+0.7+0.4 =18.3TW=2×1.40×10-6m3=M/W=22.107×104/2×1.40=97.00Mpa<=191.2Mpa=QS/Id=18.3/2(0.336×12.5×10-1)=21.8Mpa<=85Mpa 故下橫梁滿足強度要求。1.7吊帶驗算吊帶為單根32精扎螺紋鋼，抗拉強度Rby=75

52、0Mpa，允許張拉力為51.3（按85%的強度考慮）而諸吊帶的受力均小于此值，故吊帶滿足強度要求。1.8掛藍行走時的抗傾覆驗算砼澆筑完畢移動主桁架梁，在主桁架梁移就位時，主桁架最易前翻，此時靠反扣輪組來平衡。 0.4t 0.4t NF q=1t/m Nb Na 0.4t 0.3m 6.7m R 4.8m 0.2m Na等于前橫梁，吊帶及內外模板、底模系統等重量的一半及吊帶重量 Na=2.216+2.1+0.252+（3.8+1.314）×2+2+0.357+0.473+3.278+0.82/2=13.2TNb等于后橫梁、吊帶及內外模板、底模系統等重量的一半及后吊帶重量。 Nb=2.216+0.15+（3.8+1.314）×2+0.357+0.473+3.278+0.82/2=11.0TNF×6.7+1.0×7×7/2+0.4×6.7=13.2×4.8+0.4×5+5×5/2×1.0故NF=7.6TNF由反扣輪組傳遞給軌道，然后分攤于預埋在腹板內的32精扎螺紋鋼，故其安全系數K能滿足要求。1.9 后下橫梁在掛藍行走時驗算： 在掛藍行走時，后下橫梁除承擔其自重外還承擔側模、側模骨梁、底模系統、底盤