1、一、 塔吊單樁根底計算書塔吊樁根底的計算書一. 參數(shù)信息 塔吊型號:QT60,自重(包括壓重)F1=245.00kN,最大起重荷載 塔吊傾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身寬度 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,混凝土的彈性模量2 樁直徑或方樁邊長 d=2.50m,地基土水平抗力系數(shù)4 樁頂面水平力 H0=100.00kN,保護層厚度:50mm二. 塔吊根底承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1 2. 塔吊最大起重荷載F2 作用于樁基承臺頂面的豎向力×(F1+F2 塔吊的傾覆力矩×三. 樁身最大彎矩計算 計算簡圖： 1.

2、按照m法計算樁身最大彎矩： 計算依據(jù)?建筑樁根底技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條，并參考?樁根底的設(shè)計方法與施工技術(shù)?。 (1) 計算樁的水平變形系數(shù)(1/m): 其中 m地基土水平抗力系數(shù)； b0樁的計算寬度，b0。 E抗彎彈性模量，2； I截面慣性矩，4； 經(jīng)計算得到樁的水平變形系數(shù): (2) 計算 Dv: Dv× (3) 由 Dv查表得：Km (4) 計算 Mmax: 經(jīng)計算得到樁的最大彎矩值: Mmax×。 由 Dv查表得：最大彎矩深度。四.樁配筋計算 依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?(GB50010-2002)第條。 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受

3、壓構(gòu)件，其截面受壓承載力計算： (1) 偏心受壓構(gòu)件，其偏心矩增大系數(shù)按下式計算： 式中 l0樁的計算長度，取 l0； h截面高度，取； h0截面有效高度，取 h0m； 1偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)： 解得：1 A構(gòu)件的截面面積，取2； 2構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù),當(dāng)l0/h<15時,取1.0,否那么按下式: 解得：2 經(jīng)計算偏心增大系數(shù) 。 (2) 偏心受壓構(gòu)件應(yīng)符合下例規(guī)定： 式中 As全部縱向鋼筋的截面面積，取 As； r圓形截面的半徑，取 r=1.25m; rs縱向鋼筋重心所在圓周的半徑，取 rs； e0軸向壓力對截面重心的偏心矩，取 e0； ea附加偏心矩，取 ea；

4、 對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角與2的比值，取 ； t中斷縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當(dāng)時，取 t=0： 由上兩式計算結(jié)果：只需構(gòu)造配筋！五.樁豎向極限承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)?建筑樁根底技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 其中 Quk最大極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； u樁身的周長，； Ap樁端面積,取Ap2； li第

5、i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土類別 1 2 22 500 粘性土或粉土 2 2 13 500 粘性土或粉土 3 0 61 675 砂土或碎石類土 由于樁的入土深度為4m,所以樁端是在第2層土層。 最大壓力驗算:×(2×22×1.00+2×13××× 上式計算的R的值大于最大壓力366.00kN,所以滿足要求!二、 塔吊十字交叉梁根底計算書十字交叉梁的計算書一. 參數(shù)信息 塔吊型號:QT60,自重(包括壓重)F1=245.00

6、kN,最大起重荷載 塔吊傾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=37.00m,塔身寬度 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,樁直徑或方樁邊長 樁間距=3000mm交叉梁的寬度=300mm,交叉梁的高度=500mm ,保護層厚度:50mm二. 塔吊對交叉梁中心作用力的計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1 2. 塔吊最大起重荷載F2 作用于塔吊的豎向力×(F1+F2 塔吊的傾覆力矩×三. 交叉梁最大彎矩和樁頂豎向力的計算 計算簡圖： 十字交叉梁計算模型(最大彎矩M方向與十字交叉梁平行)。 兩段梁四個支點力分別為 RA=N/4-3M/2L RB=N/4+3M/2L RC=

7、N/4 RD=N/4 兩段梁的最大彎矩分別為 M1=N(L-b)2/16L+M/2 M2=N(L-b)2/16L 得到最大支座力為 Rmax=RB,最大彎矩為 Mmax=M1。 樁頂豎向力 Rmax: Rmax=N/4+3M/2L=(366.00+38.18)/4+3×840.00/(2×4.24) 交叉梁得最大彎矩 Mmax: Mmax=N(L-b)2/16L+M/2=(366.00+38.18)×(4.24-2.26)2/(16×四. 交叉梁截面主筋的計算 依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?(GB50010-2002)第條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中 1系數(shù)，

8、當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0交叉梁的有效計算高度。 fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得 s×106×××2)= =1-(1-2×0.437) s Asx= Asy×106××2。五.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要

9、性系數(shù)，取； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc2； A樁的截面面積，2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)?建筑樁根底技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: s,p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)； s,p分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁

10、側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； u樁身的周長，； Ap樁端面積,取Ap2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱 1 2 24 825 粘性土 2 3 86.5 1900 粘性土 3 4 64 4350 砂類土中擠土群樁 由于樁的入土深度為3m,所以樁端是在第2層土層。 最大壓力驗算:×(2×24×0.8+1×××× 上式計算的R的值大于最大壓力398.07kN,所以滿足

11、要求!三、 塔吊三附著計算塔吊附著計算 塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規(guī)定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連 接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固 環(huán)計算。 一、支座力計算 塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿 的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面的依據(jù)。 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支座反力計算如 下: 風(fēng)荷載取值 塔吊的最大傾覆力矩 計算結(jié)果: Nw 二、附著桿內(nèi)力計算 計算簡圖: 計算單元的平衡方程為: 其中: 三、第一種工況的計算 塔機滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身

12、在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩和 風(fēng)荷載扭矩。 將上面的方程組求解，其中 從0-360循環(huán)， 分別取正負兩種情況，分別求得各 附著最大的軸壓力和軸拉力： 桿1的最大軸向壓力為：91.96 kN 桿2的最大軸向壓力為：0 kN 桿3的最大軸向壓力為：60.54 kN 桿1的最大軸向拉力為：44.82 kN 桿2的最大軸向拉力為：24.85 kN 桿3的最大軸向拉力為：76.25 kN 四、第二種工況的計算 塔機非工作狀態(tài)，風(fēng)向順著起重臂，不考慮扭矩的影響。 將上面的方程組求解，其中 =45,135,225,315， Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓 力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為：68

13、.29 kN 桿2的最大軸向壓力為：0 kN 桿3的最大軸向壓力為：52.45 kN 桿1的最大軸向拉力為：43.90 kN 桿2的最大軸向拉力為：0.00 kN 桿3的最大軸向拉力為：62.75 kN 五、附著桿強度驗算 1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式: =N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力,取； 為桿件的受拉應(yīng)力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是14號工字鋼,查表可知 An=2150mm2； 經(jīng)計算，桿件的最大受拉應(yīng)力 ×2。 最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力216N/mm2,滿足要求! 2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式: =N/Anf 其中 為桿件的受壓應(yīng)力；

14、N為桿件的軸向壓力,桿1:取；桿2:取；桿3:取4kN； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是14號工字鋼,查表可知 An=2150mm2； 為桿件的受壓穩(wěn)定系數(shù),是根據(jù) 查表計算得, 桿1:取 =0.732,桿2:取=0.459 ,桿3:取； 桿件長細比,桿1:取 =73.657,桿2:取=116.462,桿3:取。 經(jīng)計算，桿件的最大受壓應(yīng)力 m2。 最大壓應(yīng)力不大于拉桿的允許壓應(yīng)力216N/mm2,滿足要求! 六、附著支座連接的計算 附著支座與建筑物的連接多采用與預(yù)埋件在建筑物構(gòu)件上的螺栓連接。預(yù)埋螺栓的規(guī)格 和施工要求如果說明書沒有規(guī)定，應(yīng)該按照下面要求確定： 1 預(yù)埋螺栓必須用Q2

15、35鋼制作； 2 附著的建筑物構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低于C20； 3 預(yù)埋螺栓的直徑大于24mm； 4 預(yù)埋螺栓的埋入長度和數(shù)量滿足下面要求： 其中n為預(yù)埋螺栓數(shù)量；d為預(yù)埋螺栓直徑；l為預(yù)埋螺栓埋入長度；f為預(yù)埋螺栓與混 凝土粘接強度C20為1.5N/mm2，C30為3.0N/mm2；N為附著桿的軸向力。 5 預(yù)埋螺栓數(shù)量，單耳支座不少于4只，雙耳支座不少于8只；預(yù)埋螺栓埋入長度不 少于15d；螺栓埋入端應(yīng)作彎鉤并加橫向錨固鋼筋。 七、附著設(shè)計與施工的本卷須知 錨固裝置附著桿在建筑結(jié)構(gòu)上的固定點要滿足以下原那么： 1 附著固定點應(yīng)設(shè)置在丁字墻承重隔墻和外墻交匯點和外墻轉(zhuǎn)角處，切不可設(shè)置 在輕

16、質(zhì)隔墻與外墻匯交的節(jié)點處； 2 對于框架結(jié)構(gòu)，附著點宜布置在靠近柱根部； 3 在無外墻轉(zhuǎn)角或承重隔墻可利用的情況下，可以通過窗洞使附著桿固定在承重內(nèi)墻 上； 4 附著固定點應(yīng)布設(shè)在靠近樓板處，以利于傳力和便于安裝。四、 塔吊天然根底計算書塔吊天然根底的計算書一. 參數(shù)信息 塔吊型號:QT60, 自重(包括壓重， 最大起重荷載， 塔吊傾覆力距， 塔吊起重高度， 塔身寬度， 混凝土強度等級:C35， 根底埋深， 根底最小厚度， 根底最小寬度，二. 根底最小尺寸計算 根底的最小厚度取 根底的最小寬度取三. 塔吊根底承載力計算 依據(jù)?建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?(GB50007-2002)第條承載力計算。

17、計算簡圖: 當(dāng)不考慮附著時的根底設(shè)計值計算公式： 當(dāng)考慮附著時的根底設(shè)計值計算公式： 當(dāng)考慮偏心距較大時的根底設(shè)計值計算公式： 式中 F塔吊作用于根底的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載×； G根底自重與根底上面的土的自重，××Bc×Bc×Hc×Bc×Bc×； Bc根底底面的寬度，取Bc； W根底底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc3； M傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，×600； a合力作用點至根底底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： 。 經(jīng)過計算得到: 無附

18、著的最大壓力設(shè)計值 Pmax2 無附著的最小壓力設(shè)計值 Pmin=(366.00+2325.00)/2 有附著的壓力設(shè)計值2 偏心距較大時壓力設(shè)計值 Pkmax=2×(366.00+2325.00)/(3××四. 地基根底承載力驗算 地基根底承載力特征值計算依據(jù)?建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?GB 50007-2002第條。 計算公式如下: 其中 fa修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak地基承載力特征值，取2； b根底寬度地基承載力修正系數(shù)，取； d根底埋深地基承載力修正系數(shù)，取； 根底底面以下土的重度，取3； m根底底面以上土的重度，取3； b根底底面寬度，

19、取； d根底埋深度,取m。 解得地基承載力設(shè)計值 fa 實際計算取的地基承載力設(shè)計值為:fa 地基承載力特征值fa大于最大壓力設(shè)計值Pmax，滿足要求！ 地基承載力特征值×fa大于偏心距較大時的壓力設(shè)計值Pkmax=164kPa，滿足要求！五. 受沖切承載力驗算 依據(jù)?建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?GB 50007-2002第條。 驗算公式如下: 式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp； ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，取 ft； am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度: am=1.60+(1.60 +2×； h0承臺的有效高度，取 h0； Pj最大壓力設(shè)計值，取 Pj； Fl

20、實際沖切承載力： Fl×(5.00+4.60)×。 允許沖切力：×××3100× 實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！六. 承臺配筋計算 依據(jù)?建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?GB 50007-2002第條。 1.抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1； P截面I-I處的基底反力: ×(3×1.60-1.70)/(3×； a'截面I-I在基底的投影長度,取。 經(jīng)過計算得2×(2×5.00+1.60)××2)+(164.0

21、0-105.91)×5.00/12。 2.配筋面積計算,公式如下: 依據(jù)?建筑地基根底設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?GB 50007-2002第條。 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 經(jīng)過計算得 s×106×××103×14502 =1-(1-2×0.002) s As×106×1450×2。 由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:11250mm2。 故取 As=1

22、1250mm2。五、 塔吊三樁根底計算書塔吊三樁根底的計算書一. 參數(shù)信息 塔吊型號:QT60,自重(包括壓重)F1=245.00kN,最大起重荷載 塔吊傾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身寬度 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,承臺邊長 樁直徑或方樁邊長 d=0.50m,樁間距a=4.00m,承臺厚度 根底埋深D=1.50m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm二. 塔吊根底承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1 2. 塔吊最大起重荷載F2 作用于樁基承臺頂面的豎向力×(F1+F2 塔吊的傾覆力矩×三. 承臺

23、彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ94-94的第條) 其中 F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，×； G樁基承臺的自重，×××Bc×Bc×××Bc×Bc×； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力：×××1.732

24、/3)2+2××1.732/6)2 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ94-94的第條) 其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； x1,y1單樁相對承臺計算軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： Mx=(580.98-649.50/3)×× 由于My小于Mx，為配筋方便，所以取My=Mx四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?(GB50010-2002)第條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝

25、土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得 s×106×××2 =1-(1-2×0.008) s Asx= Asy×106××2。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條和第條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面

26、公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取； 剪切系數(shù),； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=750mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy2； S箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc2； A樁的截面面積，2。 經(jīng)過計算得到樁頂

27、軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)?建筑樁根底技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: s,p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)； s,p分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； u樁身的周

28、長，； Ap樁端面積,取Ap2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱 1 2 24 825 粘性土 2 3 28.5 825 非飽和粘性土 3 3 33 4350 砂類土中擠土群樁 由于樁的入土深度為8m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算:×(2×24×1+3××1.05+3×33××× 上式計算的R的值大于最大壓力580.98kN,所以滿足要求!六、 塔吊四樁根底計算書塔吊四樁根底的計算書一

29、. 參數(shù)信息 塔吊型號:QT60,自重(包括壓重)F1=245.00kN,最大起重荷載 塔吊傾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=45.00m,塔身寬度 混凝土強度:C35,鋼筋級別:級,承臺長度Lc或?qū)挾?樁直徑或方樁邊長 d=0.50m,樁間距a=4.00m,承臺厚度 根底埋深D=1.50m,承臺箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm二. 塔吊根底承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1 2. 塔吊最大起重荷載F2 作用于樁基承臺頂面的豎向力×(F1+F2 塔吊的傾覆力矩×三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化

30、的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ94-94的第條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，×； G樁基承臺的自重，××Bc×Bc××Bc×Bc×； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)。 經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值: 最大壓力：××1.414/2)/2××1.414/2)2 沒有抗拔

31、力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ94-94的第條) 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值： ×(4.00/2)/4×(4.00/2)2 Mx1=My1=2×(571.50-1500.00/4)×四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)?(GB50010-2002)第條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1

32、.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。 經(jīng)過計算得 s×106×××2 =1-(1-2×0.010) s Asx= Asy×106××2。五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條和第條。 根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重

33、要性系數(shù)，取； 剪切系數(shù),； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=750mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy2； S箍筋的間距，S=200mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六.樁承載力驗算 樁承載力計算依據(jù)?建筑樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值 樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc2； A樁的截面面積，2。 經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只

34、需構(gòu)造配筋!七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算 樁承載力計算依據(jù)?建筑樁根底技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ94-94)的第條 根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值 樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: s,p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)，承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)； s,p分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； u樁身的周長，； Ap樁端面積,取A

35、p2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱 1 1.5 24 1270 粘性土 2 3.5 33 1900 粘性土 3 56 64 3150 砂類土中擠土群樁 由于樁的入土深度為9m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算:××24××33×1+4×64××× 上式計算的R的值大于最大壓力615.01kN,所以滿足要求!七、 塔吊四附著計算塔吊附著計算 塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規(guī)定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連 接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固 環(huán)計算。 一、支座力計算 塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿 的負荷作為設(shè)計或校核附著桿截面的依據(jù)。 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支座反力計算如 下: 風(fēng)荷載取值 塔吊的最大傾覆力矩 計算結(jié)果: Nw 二、附著桿內(nèi)力計算 塔吊四附著桿件的計算屬于一次超靜定問題,采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計算個桿件內(nèi)力: 計算簡圖: 方法的根本方程：