1、、工程概況工程名稱：1#商業辦公樓等2項（中關村科技園區昌平園東區二期 0303-55地 塊住宅混合公建用地項目）建設單位：北京路勁雋御房地產開發有限公司設計單位：悉地（北京）國際建設設計顧問有限公司監理單位：京興國際工程管理有限公司施工單位：江蘇南通二建集團有限公司工程地點：北京市昌平區南邵鎮南邵地鐵站旁場地特點：本工程共布置三臺塔吊，其中1#為QTZ6018臂長60m 2#、3#為QTZ5515 臂長 42m二、塔吊常用參數型號QTZ5515QTZ6018安裝臂長（m）4261.5最大起重量（t）8（ 4倍率）8（ 4倍率）臂端起重量（t）2.154 （幅度 R=42rj）1.8最大自由高

2、度（m）42.559.8三、塔吊日常運行管理小組四、塔吊基礎布置本工程所有塔吊都放在地下室內，1#塔吊位于3-4軸交1軸處，塔吊中心坐標（X=337681.957,Y=494398.058），基礎底標高為-14.2m，2#塔吊位于16軸 -17軸交A軸-B軸，塔吊中心坐標（X=337651.398,Y=494500.700）,基礎底標高為-14.85m，3#塔吊位于18軸-19軸交L軸-K軸，塔吊中心坐標 （X=337727.548,494517.625），基礎底標高為-14.85m。1#塔吊基礎形式為矩形板式基礎 6400*6400*1700,基礎墊層為100mmC1混凝土，基礎混凝土為 C

3、35,上排鋼筋為HRB4O0直徑d=22mm雙層雙向，下排鋼筋為HRB4O0直徑d=25mm雙層雙向，拉鉤為 HRB4O0直徑d=16mmQTZ14亍皓讎礎配駆6450mn2#、3#塔吊基礎形式為矩形板式基礎 5600*5600*1350,基礎墊層為100mmC15混凝土，基礎混凝土為 C35,上排鋼筋為HRB400直徑d=22mm雙層雙向，下排鋼筋為HRB400直徑d=22mm雙層雙向，拉鉤為 HRB400直徑d=16mQTZ 80（5巳15）斷產礎配淞5600mmj-tE2pin3=200fii-iIUIgw搐Wz門們遜二2洽M窮亂£門鬥包二包卩門巧SESIII1730mm:sa

4、i基礎驗算詳見附頁 五、塔吊基礎施工1 、 1#塔吊基礎施工1# 塔吊基礎是鋼筋混凝土基礎，基礎尺寸為 6.45m*6.45m*1.7m ，位于地下室 筏板外側，汽車坡道下部，與地下室筏板無接觸，由于基礎體積大，基礎深度 達1.7m，混凝土體積達71n3，基礎模版考慮磚胎模，下部 70cm砌39墻，上部 砌 24 墻。塔吊底座采用預埋標準節的形式，再基礎內預埋一個加強節，塔吊安 裝完成后，基礎上砌筑直徑為 6m的圓柱形擋土墻。2 、2#、 3#塔吊基礎施工2#、3#塔吊基礎是鋼筋混凝土基礎，基礎尺寸為 5.6m*5.6m*1.35m，位于地下室筏板內，基礎放置再筏板基礎下方，因此基礎施工時應先

5、砌筑磚胎模，做好防水卷材，留置600mm接茬，與底板防水卷材連接，塔吊底座采用預埋標準節 的形式，再基礎內預埋一個加強節。3 、塔吊基礎其他注意事項(1) 按照各塔吊基礎塊布筋圖綁扎塔吊基礎鋼筋，此道工序施工質量管理部門 必須做好過程控制、施工記錄、質量驗收。(2) 將接地電阻(R<4Q)即扁鐵一端與預埋角鋼點焊好，并將另一端與插于 土層里的釬子用螺栓連接。(3) 澆注C35混凝土，并搗實，表面平整度控制在 1%。的范圍以內。( 4)塔吊基礎做好養護工作，做好混凝土強度報告。(5) 基礎強度達 75%以上并經質量安全部門驗收合格后，方能安裝塔吊。(6) 測量員測試混凝土表面的水平度， 水

6、平度偏差必須控制在 1%的范圍以內， 作好測量記錄。六、塔吊安裝6.1 安裝前的準備工作本工程塔機組裝由我項目部機電經理梅衛濤任總指揮，負責統一指揮安裝協調，工地安全負責人負責檢查、監督，現場拆由徐海華負責現場人員安排、 配備，安裝作業人員須有相應的上崗操作證，安裝作業人員名單見附頁。安裝前，由安全負責人，拆裝負責人組織安裝人員學習操作規程，以及本 塔機安裝（拆卸）工藝，熟悉安裝（拆裝）方式，安裝（拆卸）過程以及安全 注意事項，并做好對安裝人員進行書面的安全技術交底。安裝前還必須對塔機進行全面檢查，機械制造許可證、產品合格證齊全， 對塔機關鍵部位和焊接縫、銷、標準節螺栓，電氣裝置等認真檢查。對

7、安裝用 的鐵絲，吊裝鋼絲繩、繩扣、枕木，倒鏈等安全工具檢查清點，確保齊全并符 合使用要求。安裝前應派專人維持現場秩序，由樊永輝負責，禁止在塔機安裝期間無關 人員進入和穿行塔機安裝現場，防止發生墜物打擊等安全事故，保證施工安全 順利進行6.2 安裝工器具準備手動葫蘆、10磅的大錘4把、鋼絲繩6根、8噸“U型卡5-6個、撬棍、活扳手、安全帶 5 條等施工用工具提前準備，并做好安全檢查。6.3 吊車準備及吊車參數施工用 50T 汽車起重機主要技術參數如下：臂桿長度 46 米臂桿變幅角度 0-78 °車身總長 13.50 米車身總寬 2.8 米支腿距離（縱橫）5.75 X 6.9米車身自重

8、40 噸七、塔機安裝步驟1 #塔吊考慮在基坑內安裝， 2#、 3#塔吊在基坑上安裝（一）安裝前全面檢查塔機各部件。（二）設立施工警戒區域，禁止非施工人員穿行。（三）塔機安裝程序：1、安裝過渡節由于塔吊底座采用預埋標準節的形式，因此塔吊安裝下部不需要過度節，直 接安裝標準節。2、安裝3節標準節（根據現場情況可適當增加數量）用50T汽車吊依次吊起3個標準節，用軸銷將標準節與過渡節連接起來。每個角的軸銷用1個立銷連接，每個立銷都要插 1個開口銷，開口銷開口幅度 在 30° -45 °。（圖 2）陰、3、安裝頂升套架總成匚頂升套架總成包括：頂升套架、走道平臺'、扁擔架、油缸

9、、爬梯。將走道平臺安裝到套架上，將油缸、扁擔架安裝的相應位置，最后用 50T汽車吊將頂 升套架吊起安裝到標準節外。（圖3）4、4 、安裝回轉總成先在地面上安裝好引進大梁，然后再進行吊裝，用50T汽車吊將回轉吊起,4個角用軸銷連接。吊裝時與塔身連接要注意，弓I進梁的方向和套架開口方向致。（圖4）5 、安裝駕駛室、塔頂在地面將駕駛室和平臺安裝到塔身上， 在將塔頂與駕駛室節連接，最后用1 根3m的鋼絲繩吊裝塔頂與回轉用軸銷連接。(圖5)6、安裝平衡臂總成(1) 平衡臂總成包括：平衡重支架平臺、欄桿、平衡臂節、卷揚機構、拉桿（2）平衡臂總成在地面上組裝好。吊裝時吊點位置選用平衡臂上專用吊點四個吊耳，用

10、軸銷或大卡環連接。將其 吊起與塔頂連接起來。（圖6）陰7 、安裝起重臂總成臂根小車處應墊木方抬高臂根以免壓壞小車，在地面不平整時墊起木方防 止地面不平使起重臂側翻出現危險。不應鋪墊象磚頭這樣的不牢固易出現隱患 的物體來抬平起重臂。起重臂各節用軸銷在地面拼裝后，使用起重汽車吊將起 重臂吊起，將臂根與塔身用軸銷相連接，起重臂拉桿與塔尖用軸銷相連接。在 吊裝過程中在起得臂端部或根部系上牽引繩來引導方向。 （圖7）8安裝平衡重用50T汽車吊將平衡配置重逐一吊裝到平衡臂配重位置處，安裝完畢后把 平衡重用長拉板連接牢固，配重按照 42臂長的配重要求即12噸。（圖8）9、穿繞鋼絲繩將小車牽引繩從繩筒上松開，

11、根據起重臂確定鋼繩長度。將鋼繩無套環的 一頭從滑輪上穿過，并用鋼繩固定卡將該繩端固定在卷筒緣上，將鋼繩纏繞在 卷筒上，直至另一繩端卷至滑輪出。用軸銷將繩端固定在小車出，將牽引繩拉 緊。脫開小車掛繩，檢查小車牽引繩是否緊張。 10、按規范進行自檢，并填寫自檢記錄。八、塔機試車運轉 整機安裝完畢后，需試車運轉，對整機安裝質量進行全面檢查，內容包括：1、結構部分：檢查部件、附件、聯接件安裝質量和螺栓等連接件的堅固程 度，結構外表應無變形、開焊、裂縫等。2、繩、輪、鉤系統：檢查鋼絲繩的質量、規格、纏繞、固定等情況符合規 定，各部分滑輪靈活可靠，吊鉤無超標磨損。3、傳動系統： 檢查各機構傳達室應平穩無異

12、響； 制動器、離合器靈活可靠， 各潤滑良好，油質符合規定。4、電氣系統：檢查各接觸器、繼電器觸點良好；儀表、照明、報警系統完 好可靠；控制、操縱裝置動作靈敏可靠；各安全保護裝置齊全、可靠；絕緣電 阻符合規定。5、安全限位和保護裝置：檢查各安全限位和保護裝置應安全齊全，靈敏可 靠。要安裝好避雷裝置，保護接地電阻不大于 4Q。6、整機安裝完畢，經驗收合格后方可使用，且須做好簽字交接手續。九、塔吊拆除 步驟一將起重臂回轉到標準節的引進方向（即頂升套架中有引進平臺的一側） ，使 回轉制動器處于制動狀態，使按使用說明書的要求，調整好頂升時小車所處的 平衡位置。拆除下支座與待拆標準節相連的高強度螺栓。步驟

13、二（1）一定要將頂升的缸伸出全長的 90%左右，頂升橫梁放置在標準節 1（待拆 標準節下的標準節）的上踏步（注意：絕不容許將頂升橫梁放置在待拆標準節 的踏步上）此時應使頂升油缸不受力（即液壓系統壓力表讀數為零）頂升橫梁 兩端的銷軸放置在圓弧槽內（兩端銷軸必須都進入，否則進行下部工作會出現 側塔事故）并且使兩端銷軸外端面在踏步的外側面的露出量基本相等。（2）拆除待拆標準節與標準節 1 相連的高強度螺栓。并將四個引進滾輪的銷 軸插入待拆標準節下部的連接套的螺栓孔內，轉動引進滾輪使滾輪軸線與引進 梁垂直。（3）開動液壓系統，升出油缸，將頂升套架上升至待拆標準節下端與標準節1上端凸臺有10 20mnt

14、勺間隙隨時停止頂升。步驟三（1）將待拆標準節推出至引進平臺上（2）回縮油缸，使套架下降。開始下降時，需要由專人看管套架上勺兩個爬 架，保證套架下降過程中，他們能順利躲過塔身主玄桿上勺兩個踏步（注意： 絕對禁止一個爬架躲過了，另一個躲過。否則會出現側塔事故！爬爪躲過踏步 后，一定要使他們處于水平狀態） 。步驟四（1） 繼續下降套架約半個標準節勺高度，直到爬爪與標準節2（待拆標準節上面勺標準節）勺踏步將接觸時停止下降，檢查左右兩個爬爪與標準節兩個踏 步之間勺位置是否正確（注意：兩個爬爪必須處于水平狀態，否則一個水平， 一個傾斜，進行下面工作時就會出現側塔事故！ ），確認正確無誤后再將套架下 降，同

15、時仔細觀察左右兩爬爪與踏步勺貼合情況。爬爪受力后停止下降，觀察 爬爪、踏步及受力構件有無異響、變形等異常情況，確認正常方可進行下一部 操作，否則應使頂升橫梁銷軸繼續放在踏步圓弧槽內。步驟五(1) 繼續回縮油缸，將頂升橫梁銷軸從標準節 1 上踏步內抽出后停止回縮。 再將油缸慢慢伸出至全長的 90%左右，頂升橫梁下降并將兩端銷軸放在標準節 2 下踏步的圓弧槽內為止(注意：兩端銷軸都必須放入否則再繼續工作會出現側 塔事故！)。此時應檢查頂升橫梁兩端銷軸與踏步的貼合情況及相對位置，確認 正確后方可繼續工作。(2) 稍微頂升，當頂升橫梁受力時停止，檢查頂升橫梁、踏步及受力部件受 力后有無異響和變形，確認

16、正常后繼續頂升至兩爬爪能轉動到躲過原接觸踏步 后停止頂升，然后轉動兩爬爪躲過踏步(注意：兩爬爪必須躲過，否則進行下 部工作時會出現側塔事故！ )。(3) 繼續下降套架，當標準節 2 頂面與下支座相接觸后，將頂升橫梁抽出， 將標準節 2 上端與下支座用高強度螺栓連接。步驟六(1) 開動小車，用吊鉤將待拆除標準節從引進平臺上稍微吊起，取下四個引 輪放在引進平臺上。(2) 開動小車，用吊鉤將待拆除標準節吊放至地面，至此，完成了一個標準 節的拆卸工作(若要繼續拆卸標準節，重復以上六個步驟的全部動作。當塔機 降到安裝高度(或能夠適當的汽車吊等吊裝設備拆除高度)時，用汽車吊逐步 拆除塔機各部)。步驟七 用

17、起升機構收回起升鋼絲繩，將小車開車到吊臂根部固定。步驟八拆除部分平衡重步驟九 利用起升機構，拆除吊臂拉桿與塔頂連接的銷軸，并將拉桿固定在吊臂上玄桿上（注意：操作過程中需要用汽車吊將吊臂端部稍微上翹） ，然后把吊臂總成平 穩地放到地面上。步驟十拆除平衡臂剩余的平衡重。步驟十一 用汽車吊吊起平衡臂稍微上翹，拆除平衡臂拉桿，并將拉桿固定在平衡臂上， 拆除平衡臂根部銷軸，把平衡臂平穩吊放至地面。步驟十二 其余部分的拆卸，請參照安裝程序，依據先裝后拆，后裝先拆的原則進行，若 沒有十分把握，請參照安裝程序進行拆卸工作。步驟十三 塔機拆卸完工后，由有關工程技術人員和專業維修人員進行清點和檢查，對主 要受力結

18、構應檢查焊縫、結構變形及疲勞破壞等情況，檢查塔機各零部件是否 有損傷或碰傷等。步驟十四（拆除電氣裝置） 拆卸電氣裝置時應保持電氣系統在斷電的情況下進行。 拆卸完后電纜線應根據線號做好標志便于下次拆卸。十、安全技術措施1、現場技術負責人對塔機作全面檢查，對拆裝區域安全防護作全面檢查， 塔機司機對塔機各機構作全面的檢查，電工對電路、操作、控制、制動系統作 全面檢查，吊裝指揮對已準備的機具、設備、繩索、繩卡等作全面的檢查。2、參加作業的人員必須持證上崗，進入施工現場必須遵守施工現場各項安 全規章制度。3、統一指揮、統一聯絡信號、合理分工、負責到人。4、進入現場必須戴好安全帽，在 2m 以上高空必須正

19、確使用經試驗合格的安全帶，一律穿膠底防滑鞋和工作服上崗5、嚴禁無防護上下立體交叉作業，嚴禁酒后上崗，盡量避開夜間作業。6、高空作業工具必須放入工具包內，不得隨意亂放工任意拋擲。起重臂下 嚴禁站人。7、所有工作人員不得擅自開動按鈕和撥動開關等。8、緊固螺栓應用力均勻，按規定的扭矩值扭緊，穿銷子，嚴禁猛打猛敲， 物體間孔對位，使用桿棒撥正，不能用力過猛，以防滑脫，物體位緩慢靠近， 嚴禁撞擊損壞零件。9、 拆裝作業區域和四周設二道警戒線，安全防戶左右各20m掛起示警牌, 嚴禁任何人進入作業區域或在四周圍觀，現場安全監督員負責安裝區域的安全 監護工作。10、頂升作業要專人指揮，電源、液壓系統應有專人操

20、作。11、進行技術交底，組織塔機司機學習起重機械安全規程 。12、凡遇大雨、大雪、風力達 8.3m/S 時禁止拆裝塔吊。13、塔機基礎防水措施14、平整塔機基礎四周土，并進行夯實。15、塔機基礎留一集水坑。16、當有雨水積存時采用潛水泵QTZ6018矩形板式基礎計算書計算依據:1 、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092 、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑地基基礎設計規范 GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ6018塔機獨立狀態的最大起吊高度 H0(m)58塔機獨立狀態的計算高度H(m)59.8塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B(m)2二、

21、塔機荷載tIJU3SSH塔機豎向荷載簡圖1 、塔機自身荷載標準值塔身自重G(kN)650起重臂自重 G(kN)83起重臂重心至塔身中心距離 Ri(m)30小車和吊鉤自重 G(kN)3小車最小工作幅度Fb2(m)0最大起重荷載Qa(kN)80最大起重荷載至塔身中心相應的最大13.5距離 Rama(m)最大起重力矩 M(kN.m)145平衡臂自重G3(kN)55.27平衡臂重心至塔身中心距離 RG3(m)7.2平衡塊自重G4(kN)165平衡塊重心至塔身中心距離 RG4(m)11.82、風荷載標準值3 k(kN/m2)工程所在地北京北京基本風壓3 o(kN/m )工作狀態0.2非工作狀態0.45塔

22、帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數B z工作狀態1.586非工作狀態1.644風壓等效咼度變化系數a z1.429風荷載體型系數口 s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數a1.2塔身前后片桁架的平均充實率a 00.35風荷載標準值3 k(kN/m2)工作狀態0.8 X1.2 X 1.586 X 1.95 X 1.429 X0.2 =0.849非工作狀態0.8 X1.2 X 1.644 X 1.95 X 1.429 X0.45 = 1.9793 、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)650

23、+83+3+55.27+165= 956.27起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)956.27+80 = 1036.27水平荷載標準值Fvk(kN)0.849 X 0.35 X 2X 59.8 = 35.539傾覆力矩標準值83X 30+3X 13.5-55.27 X 7.2-165 X 11.8+0.9 XM(kN m)(145+0.5 X 35.539 X 59.8) = 1272.41非工作狀態豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1 = 956.27水平荷載標準值Fvk'(kN)1.979 X 0.35 X 2X 59.8 = 82.841傾覆力矩標準

24、值M'(kN m)83X 30+3X 0-55.27 x 7.2-165 x 11.8+0.5 x82.841 x 59.8 = 2331.894 、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 x 956.27 = 1147.524起重荷載設計值Fc(kN)1.4FQk= 1.4 x 80= 112豎向荷載設計值F(kN)1147.524+112= 1259.524水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 x 35.539 = 49.7551.2 x (83 x 30+3x 13.5-55.27 x 7.2-165 x傾覆力矩設計值M(

25、kNm)11.8)+1.4 x 0.9 x (145+0.5 x 35.539 x 59.8)=1744.263非工作狀態豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk' = 1.2 x 956.27 = 1147.524水平荷載設計值Fv'(kN) 1.4F vk' = 1.4 x 82.841 = 115.977傾覆力矩設計值1.2 x (83 x 30+3x 0-55.27 x 7.2-165 x 11.8)+1.4M'(kN m)x 0.5 x 82.841 x 59.8 = 3641.791三、基礎驗算開昌0基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6.45基礎寬

26、b(m)6.45基礎高度h(m)1.7基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重丫3c(kN/m)25基礎上部覆土厚度h'm)0基礎上部覆土的重度丫(kN/m3)0基礎混凝土保護層厚度S (mm)50地基參數修正后的地基承載力特征值 fa(kPa)180基礎及其上土的自重荷載標準值:G k=blh 丫 c=6.45 X 6.45 X 1.7 x 25=1768.106kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2G=1.2 X 1768.106=2121.727kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：M k''=G iRsi+GRGAG3R33"G4R

27、34+0.5Fvk'H/1.2=83X 30+3X 0-55.27 X 7.2-165 X 11.8+0.5 X 82.841 X 59.8/1.2=2209.178kN mF vk''=F vk'/1.2=82.841/1.2=69.034kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M''=1.2 X (GRg汁GRlG3R33G4R4+1.4 X 0.5Fvk'H/1.2=1.2 X (83 X 30-3 X 0+55.27 X 7.2-165 X 11.8)+1.4 X 0.5 X 82.841 X59.8/1.2=3063.83

28、7kN mF v''=F v'/1.2=115.977/1.2=96.648kN基礎長寬比：l/b=6.45/6.45=1< 1.1，基礎計算形式為方形基礎。223W x=lb /6=6.45 X 6.45 /6=44.723mW y二bl2/6=6.45 X 6.45 2/6=44.723m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、丫方向的傾覆力矩:220522 05M kx=Mb/(b +l ) . =2331.89 X 6.45/(6.45 +6.45 ) . =1648.895kN mM ky=MI/(b 2+l2) 0.5=2331.89 X 6.4

29、5/(6.45 2+6.452)0.5 = 1648.895kN m1、偏心距驗算(1) 、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：P kmin =(Fk + G)/A-M kx/W-Mky/W=(956.27+1768.106)/41.602-1648.895/44.723-1648.895/44.723=-8.253<0偏心荷載合力作用點在核心區外。(2) 、偏心距驗算偏心距：e=(M+Fvkh)/(F k+G)=(2331.89+82.841 x1.7)/(956.27+1768.106)=0.908m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離：a=(6.452+6.4

30、52)0.5/2-0.908=3.653m偏心距在 x 方向投影長度： eb=eb/(b 2+l 2)0.5=0.908x6.45/(6.45 2+6.452)0.5=0.642m偏心距在 y 方向投影長度： el=el/(b 2+l 2)0.5=0.908x6.45/(6.45 2+6.452)0.5=0.642m偏心荷載合力作用點至®側x方向基礎邊緣的距離：b'=b/2-e b=6.45/2-0.642=2.583m偏心荷載合力作用點至 el 一側 y 方向基礎邊緣的距離：l'=l/2-e l=6.45/2-0.642=2.583m22 bT=2.583x 2.5

31、83=6.673m >0.125bl=0.125 X6.45 X6.45=5.2m滿足要求！2、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值P kmin =-8 . 2 5 3kPaP kmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(956.27+1768.106)/(3x 2.583x 2.583)=136.09kPa3 、基礎軸心荷載作用應力P k=(Fk+Gk)/(lb)=(956.27+1768.106)/(6.452x 6.45)=65.486kN/m 24 、基礎底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值f a=180.00kPa(2) 、軸心作用時地基承

32、載力驗算P k=65.486kPaW f a=180kPa滿足要求！(3) 、偏心作用時地基承載力驗算P kmax=136.09kPaW 1.2f a=1.2 x 180=216kPa滿足要求!5、基礎抗剪驗算話丨IR基礎有效高度：ho=h- S =1700-(50+25/2)=1637mmX軸方向凈反力:P xmin二丫 (Fk/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35 x(956.270/41.603-(2209.178+69.034 x 1.700)/44.723)=-39.198kN/mP xmax二丫(Fk/A+(Mk''

33、 + F vk''h)/W x)=1.35 x(956.270/41.603+(2209.178+69.034 x 1.700)/44.723)=101.260kN/m 2假設FXmin = 0,偏心安全，得P ix=(b+B)/2)P xma>/b=(6.450+2.000)/2)x 101.260/6.450=66.329kN/mY 軸方向凈反力：P ymin二丫(Fk/A-(Mk''+F vk''h)/W y)=1.35 x(956.270/41.603-(2209.178+69.034x 1.700)/44.723)=-39.198

34、kN/mP ymax二丫 (Fk/A+(Mk'' + F vk''h)/W y)=1.35 X(956.270/41.603+(2209.178+69.034x 1.700)/44.723)=101.260kN/m假設 Pymin=0, 偏心安全，得P 1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.450+2.000)/2)x 101.260/6.450=66.329kN/m基底平均壓力設計值：p x=(Pxmax+P1x)/2=(101.26+66.329)/2=83.794kN/mp y=(Pymax+P1y)/2=(101.26+66.329)/2=83.

35、794kPa基礎所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=83.794x (6.45-2) x 6.45/2=1202.555kNV y=|p y|(l-B)b/2=83.794x (6.45-2) x 6.45/2=1202.555kNX 軸方向抗剪：h 0/1=1637/6450=0.254 < 40.25B cfclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6450X 1637=44082.364kNV<=1202.555kN滿足要求！Y 軸方向抗剪：h 0/b=1637/6450=0.254 < 40.25B cfcbh0=0.25 X 1 X 16.7 X 6

36、450X 1637=44082.364kN> Vy=1202.555kN滿足要求!6、軟弱下臥層驗算基礎底面處土的自重壓力值：pc=dY m=1.5 x 19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：p z=lb(P k-p j/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0)=(6.45 x6.45 x (65.486-28.5)/(6.45+2 x5xtan20 ) x (6.45+2 x 5x tan20 )=15.115kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z Y =5x 19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值f az=f azk+ 耳 b 丫 (b-3)+ n

37、 d y m(d+z-0.5)=130.00+0.30 x 19.00 x (6.00-3)+1.60 x 19.00 x(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=15.115+95=110.115kPa<faz=329.5kPa滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 25200基礎底部短向配筋HRB400 25200基礎頂部長向配筋HRB400 基礎頂部短向配筋HRB400 22200222001、基礎彎距計算基礎 X 向彎矩：M i =(b-B) 2p/8=(6.45-2)2X 83.794 X 6.45/8=133

38、7.842kN m基礎 Y 向彎矩：M n =(l-B) 2pyb/8=(6.45-2) 2X 83.794 X 6.45/8=1337.842kN m2 、基礎配筋計算(1) 、底面長向配筋面積a “=|Mn |/( a ifcbho2)=1337.842 X 106/(1 X 16.7 X 6450X 16372)=0.005Z i = 1-(1-2 a si)0.5 = 1-(1-2 X 0.005) 0.5=0.005Y si=1- Z i/2=1-0.005/2=0.998A si=|Mn |/( y sih°fyi)=1337.842 X 106/(0.998 X 163

39、7X 360)=2275m 基礎底需要配筋：A二max(2275,p bh°)=max(2275, 0.0015 X 6450X21637)=15838mm222基礎底長向實際配筋： A1'=16313.281mmA=15837.975mm滿足要求！(2) 、底面短向配筋面積a s2=|Mi|/( a 1fclh 02)=1337.842 X 106/(1 X 16.7X6450X 16372)=0.0050.50.5Z 2=1-(1-2 a s2)0.5=1-(1-2 X0.005) 0.5=0.005Y s2=1-Z 2/2=1-0.005/2=0.99862A s2=|

40、Mi|/( Y s2h0fy2)=1337.842 X 106/(0.998 X 1637X360)=2275mm2 基礎底需要配筋：A=max(2275,p lh °)=max(2275, 0.0015 X 6450X21637)=15838mm2基礎底短向實際配筋：As2=16313.281mm=15837.975mrm滿足要求！(3) 、頂面長向配筋面積基礎頂長向實際配筋：As3'=12633.005mm0.5Asi'=0.5 X16313.28 仁8156.641mm滿足要求！(4) 、頂面短向配筋面積_2基礎頂短向實際配筋：As4'=12633.00

41、5mm>0.5AsJ=0.5 X16313.28 仁8156.641mm滿足要求!(5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500 五、配筋示意圖基礎配筋圖QTZ5515矩形板式基礎計算書本工程所用的5515型塔吊因實際情況限制，將臂長調整至 42m此基礎驗 算按55m臂長驗算，基礎穩定性滿足55m臂長要求及滿足42m臂長要求。計算依據：1 、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092 、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑地基基礎設計規范 GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ80( 5515)塔機獨立狀態的最大起吊高度 H0(

42、m)42.5塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構圓鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載血<*】滬豐竊曲帕砂BQrdTi塔機豎向荷載簡圖1 、塔機自身荷載標準值塔身自重G(kN)350起重臂自重 G(kN)61.74起重臂重心至塔身中心距離 Ri(m)28小車和吊鉤自重 G(kN)2.1小車最小工作幅度Fb2(m)0最大起重荷載QakN)78.4最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離 FQma(m)13.5最小起重荷載Qin(kN)15最大吊物幅度 Rmin(m)53.5最大起重力矩M(kN m)Max78.4 x 13.5 , 15X53.5 = 1058.4平衡臂自重

43、G3(kN)37.24平衡臂重心至塔身中心距離 RG3(m)2.1平衡塊自重G4(kN)147平衡塊重心至塔身中心距離 RG4(m)10.052、風荷載標準值3 k(kN/m2)工程所在地北京北京基本風壓3 o(kN/m )工作狀態0.2非工作狀態0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數B z工作狀態1.586非工作狀態1.643風壓等效咼度變化系數a z1.297風荷載體型系數口 s工作狀態1.793非工作狀態1.611風向系數a1.2塔身前后片桁架的平均充實率a 00.35風荷載標準值3 k(kN/m2)工作

44、狀態0.8 X1.2 X 1.586 X 1.793 X 1.297 X0.2 =0.708非工作狀態0.8 X1.2 X 1.643 X 1.611 X 1.297 X0.45 = 1.4833 、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)350+61.74+2.1+37.24+147 =598.08起重荷載標準值Fqk(kN)78.4豎向荷載標準值Fk(kN)598.08+78.4 = 676.48水平荷載標準值Fvk(kN)0.708 X 0.35 X 1.6 X 43= 17.049傾覆力矩標準值M(kN m)61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X

45、 2.1-147 X10.05+0.9 X (1058.4+0.5 X 17.049 X 43)=1483.974非工作狀態豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1 = 598.08水平荷載標準值Fvk'(kN)1.483 X 0.35 X 1.6 X 43= 35.711傾覆力矩標準值61.74 X 28+2.1 X 0-37.24 X 2.1-147 X 10.05+0.5Mk'(kN m)X 35.711 X 43= 940.9524 、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 X 598.08 = 717.696起重荷載設計

46、值Fc(kN)1.4FQk= 1.4 X 78.4 = 109.76豎向荷載設計值F(kN)717.696+109.76 = 827.456水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 X 17.049 = 23.8691.2 X (61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X傾覆力矩設計值M(kNm)10.05)+1.4 X 0.9 X (1058.4+0.5 X 17.049 X 43)=2037.261非工作狀態豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk' = 1.2 X 598.08 = 717.696水平荷載設計值Fv'(kN

47、) 1.4F vk' = 1.4 X 35.711 = 49.995傾覆力矩設計值1.2 X (61.74 X 28+2.1 X 0-37.24 X 2.1-147 XM'(kN m)10.05)+1.4 X 0.5 X 35.711 X43 = 1282.7三、基礎驗算FIrdArJJJ)01湎 基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.6基礎寬b(m)5.6基礎高度h(m)1.35基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重丫3c(kN/m)24基礎上部覆土厚度h'm)0基礎上部覆土的重度丫(kN/m3)0基礎混凝土保護層厚度S (mm)50地基參數修正后的地基承載力特

48、征值 fa(kPa)180基礎及其上土的自重荷載標準值:G k=blh 丫 c=5.6 X 5.6 X 1.35 x 24=1016.064kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2G=1.2 X 1016.064=1219.277kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：M k''=G iRsi+GR2max"G3RsAG4R34+0.9 X (Mh+0.5FvkH/1.2)=61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X 10.05+0.9 X (1058.4+0.5 X17.049 X 43/1.2)=1428.991kN

49、mF vk''=F vk/1.2=17.049/1.2=14.207kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M''=1.2 X (G1R3l+GR?ma-G3Rs3G4R54)+1.4 X 0.9 X (M2+0.5F vkH/1.2)= 1.2X (61.74 X 28+2.1 X 13.5-37.24 X 2.1-147 X 10.05)+1.4 X 0.9 X(1058.4+0.5 X 17.049 X 43/1.2)=1960.284kN mF v''=F v/1.2=23.869/1.2=19.89kNW x=lb2/6=5.6

50、x 5.62/6=29.269m3W y=bl 2/6=5.6 x 5.62/6=29.269m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、丫方向的傾覆力矩:M kx=Mb/(b 2+l2)0.5 = 1483.974 x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5 = 1049.328kN mM ky=MI/(b 2+|2)0.5 = 1483.974 x 5.6/(5.6 2+5.62) 0'5 = 1049.328kN m1、偏心距驗算(1) 、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：P kmin =(F k + G)/A-M kx/WX-Mky/W=(676.4

51、8+1016.064)/31.36-1049.328/29.269-1049.328/29.269=-17.73<0偏心荷載合力作用點在核心區外。(2) 、偏心距驗算偏心距：e=(M+Fvkh)/(F k+G)=(1483.974+17.049 x1.35)/(676.48+1016.064)=0.89m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離：a=(5.62+5.62) 0.5/2-0.89=3.069m偏心距在 x 方向投影長度： eb=eb/(b 2+l2)0.5=0.89x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5=0.63m偏心距在 y 方向投影長度： el=el/(b 2+l2

52、)0.5=0.89x 5.6/(5.6 2+5.62) 0.5=0.63m偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b'=b/2-e b=5.6/2-0.63=2.17m偏心荷載合力作用點至 el 一側 y 方向基礎邊緣的距離：l'=l/2-e l=5.6/2-0.63=2.17m22bT=2.17x 2.17=4.711m2>0.125bl=0.125 x 5.6 x 5.6=3.92m2滿足要求！2 、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值P kmin =- 1 7 . 7 3kPaP kmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(6

53、76.48+1016.064)/(3x 2.17x2.17)=119.766kPa3 、基礎軸心荷載作用應力P k=(Fk+Gk)/(lb)=(676.48+1016.064)/(5.62x5.6)=53.971kN/m 24 、基礎底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值f a=180.00kPa(2) 、軸心作用時地基承載力驗算P k=53.971kPaW f a=180kPa滿足要求！(3) 、偏心作用時地基承載力驗算P kmax=119.766kPaW 1.2f a=1.2 x 180=216kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算爲I基礎有效高度：ho=h- S =1350-(50+22

54、/2)=1289mmX軸方向凈反力:P xmin二丫(Fk/A-(Mk”+F vk''h)/W x)=1.35 x(676.480/31.360-(1428.991 + 14.207x 1.350)/29.269)=-37.673kN/mx 1.350)/29.269)=95.916kN/mP xmax二丫 (Fk/A+(Mk'' + F vk''h)/W x)=1.35 x(676.480/31.360+(1428.991 + 14.207x 95.916/5.600=61.660kN/m假設Fxmin = 0,偏心安全，得P 1x=(b+B)/2)P xmax/b=(5.600+1.600)/2)Y 軸方向凈反力：P ymin二丫(Fk/A-(Mk” + F vk''h)/W y)=1.35 X(676.480/31.360-(1428.991+14.207X 1.350)/29.26