1、目 錄1. 工程概述11.1 編制依據11.2 腳手架搭設方案12. 調壓井承重腳手架穩定性驗算12.1 拉桿梁承重腳手架穩定性驗算12.2 井壁承重腳手架穩定性驗算53. 調壓井承重腳手架搭設注意事項9調壓井承重腳手架穩定性驗算1. 工程概述1.1 編制依據根據調壓井施工措施中關于調壓井井身和拉桿梁砼襯砌腳手架搭設方案；根據監理要求進行調壓井井身和拉桿梁砼襯砌腳手架穩定性安全驗算；參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、簡明施工

2、計算手冊等進行編制。1.2 腳手架搭設方案1、調壓井拉桿梁腳手架搭設調壓井拉桿梁為鋼筋砼結構，斷面1.2m（寬）×3.0m（高），跨度11.0m，拉桿梁最大支撐高度6m。采用48×3.5鋼管搭設承重腳手架，腳手架橫向間距0.6m，縱距0.5m，最大步距0.7m。腳手架上鋪設10cm×10cm方木，方木間距25cm，方木作為模版底部支撐，方木上鋪設普通組合鋼模版。見調壓井施工措施附圖。2、調壓井拉桿梁腳手架搭設調壓井井身為鋼筋砼結構，襯砌厚度為1.2m和1.5m，井身砼最大支撐高度3.5m。采用48×3.5鋼管搭設承重腳手架，腳手架橫向間距0.5m，縱距0

3、.5m，最大步距0.7m。腳手架上鋪設10cm×10cm方木，方木間距25cm，方木作為模版底部支撐，方木上鋪設普通組合鋼模版。見調壓井施工措施附圖。2. 調壓井承重腳手架穩定性驗算2.1 拉桿梁承重腳手架穩定性驗算一、參數信息1、腳手架參數腳手架橫向間距或排距(m):0.6；縱距(m):0.5；步距(m):0.7；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；腳手架搭設高度(m):6.0；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐； 2、荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋

4、自重(kN/m3):25.0；拉桿梁澆筑厚度(m):3.0；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.0；3、方木參數方木彈性模量E(N/mm2):9500.0；方木抗彎強度設計值(N/mm2):13.0；方木抗剪強度設計值(N/mm2):1.40；方木的間隔距離(mm):250.0；方木的截面寬度(mm):100.0；方木的截面高度(mm):100.0；二、模板支撐方木的驗算方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.0×10.0×10.0/6 = 166.67 cm3；I=10.0×10.0×10.0×10.0/12 = 8

5、33.33 cm4；1、荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0×0.25×3.0 = 18.75kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350×0.25 = 0.088kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)×1.000×0.25 = 0.75kN；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(18.75 +

6、0.088) = 22.61 kN/m；集中荷載 p = 1.4×0.75=1.05 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.05×0.6 /4 + 22.61×0.62/8 = 1.175 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.05/2 +22.61×0.6/2 = 7.31 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 1.175×106/166666.66 =7.05N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為7.05N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0

7、N/mm2,滿足要求!3、抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: Q = 22.61×0.6/2+1.05/2 = 7.31 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 ×7.31×103/(2 ×100.0×100.0) = 1.097 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.40 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.097 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4、擾度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最

8、不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 =18.75+0.088= 18.838 kN/m；集中荷載 p = 0.75 kN；最大撓度計算值 V= 5×18.838×6004 /(384×9500.0×8333333.33) +750.0×6003 /( 48×9500.000×8333333.33) = 0.445 mm；最大允許撓度 V=600/ 250=3.4 mm；方木的最大撓度計算值 0.445 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.4 mm,滿足要求!三、腳手架橫桿穩定性驗算腳手架橫桿按

9、照集中荷載作用下的四跨連續梁計算；橫桿上節點跨度為0.5m，在跨中和節點處分別承受來自方木傳遞的集中荷載，集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 22.61×0.5/2+ 1.05/2= 6.18 kN；最大彎矩 Mmax =0.21×6.18×0.5=0.649 kN.m ；最大變形 max =1.581×6180×5003 /100×9500×8333333.33= 0.15 mm ；最大支座力 Vmax =0.681×6.18= 4.21 kN ；腳手架橫桿最大應力 = =0.649×106/5.0

10、8×103=127.8 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；支撐橫桿的最大應力計算值 127.8 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150=3.3 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移驗算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，腳手架的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN

11、； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 4.21 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿的穩定性驗算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×6.0 = 0.774 kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.5×0.6 = 0.105 kN；(3)鋼筋砼澆筑厚度自重(kN)： NG3 = 25.0×3.0×0.5×0.6 =

12、22.5 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 23.379 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗砼時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.5×0.6 = 0.9 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =1.2×23.3791.4×0.9 =29.31 kN；立桿的穩定性計算公式： f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 29.31 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑

13、(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.0 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 0.7（立桿步距）+2×0.15 = 1.000 m ； L0 / i = 1000.0/ 15.80=6

14、3.3 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.837 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=29310/(0.837×489.0) = 71.611 N/mm2；立桿穩定性計算 = 71.611 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205.000 N/mm2，滿足要求！2.2 井壁承重腳手架穩定性驗算一、參數信息1、腳手架參數腳手架橫向間距或排距(m):0.5；縱距(m):0.5；步距(m):0.7；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；腳手架搭設高度(m):3.5；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承

15、載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2、荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.0；井壁一次最大澆筑厚度(m):3.5；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.0；3、方木參數方木彈性模量E(N/mm2):9500.0；方木抗彎強度設計值(N/mm2):13.0；方木抗剪強度設計值(N/mm2):1.40；方木的間隔距離(mm):250.0；方木的截面寬度(mm):100.0；方木的截面高度(mm):100.0；二、模板支撐方木的驗算方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.0×10.0×10.

16、0/6 = 166.67 cm3；I=10.0×10.0×10.0×10.0/12 = 833.33 cm4；1、荷載的計算取區格獨立體：0.25m×0.5m(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0×0.25×3.5 = 21.88kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350×0.25 = 0.088kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)×1.000×0.25 = 0.75kN；2、強度計算最大彎矩

17、考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(21.88 + 0.088) = 26.36 kN/m；集中荷載 p = 1.4×0.75=1.05 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.05×0.5 /4 + 26.36×0.52/8 = 0.955 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.05/2 +26.36×0.5/2 = 7.115 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.955×106/1

18、66666.66 =5.73N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為5.73N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!3、抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: Q = 26.36×0.5/2+1.05/2 = 7.115 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 ×7.115×103/(2 ×100.0×100.0) = 1.07 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.40 N

19、/mm2；方木的受剪應力計算值 1.07 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4、擾度計算最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 =21.88+0.088= 21.968 kN/m；集中荷載 p = 0.75 kN；最大撓度計算值 V= 5×21.968×5004 /(384×9500.0×8333333.33) +750.0×5003 /( 48×9500.0×8333333.33) = 0.26 mm；最大允許撓度 V

20、=500/ 250=2.0 mm；方木的最大撓度計算值 0.26 mm 小于 方木的最大允許撓度 2.0 mm,滿足要求!三、腳手架橫桿穩定性驗算腳手架橫桿按照集中荷載作用下的四跨連續梁計算；橫桿上節點跨度為0.5m，在跨中和節點處分別承受來自方木傳遞的集中荷載，集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 26.36×0.5/2 + 1.05/2 = 7.115 kN；最大彎矩 Mmax =0.21×7.115×0.5=0.747 kN.m ；最大變形 max =1.581×7115×5003 /100×9500×8333333

21、.33= 0.18 mm ；最大支座力 Vmax =0.681×7.115= 4.85 kN ；腳手架橫桿最大應力 = =0.747×106/5.08×103=147.0 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；支撐橫桿的最大應力計算值 147.0 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150=3.3 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移驗算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，腳手架的旋轉雙

22、扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 4.85 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿的穩定性驗算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×3.5 = 0.452 kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350

23、5;0.5×0.5 = 0.088 kN；(3)鋼筋砼澆筑厚度自重(kN)： NG3 = 25.0×3.5×0.5×0.5 = 21.875 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 22.415 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗砼時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.5×0.5 = 0.75 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =1.2×22.4151.4×0.75 =27.948 kN；立桿的穩定性

24、計算公式： f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 27.948 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.0 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 0.7（立桿步距）+2×0.15 = 1.000 m ； L0 / i = 1000.0/ 15.80=63.3 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.837 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=2794