1、儲罐區防火堤設計規范GB 50351-2005中華人民共和國建設部公告第317號建設部關于發布國家標準儲罐區防火堤設計規范的公告現批準儲罐區防火堤設計規范為國家標準，編號為GB 50351-2005，自2005年7月1日起實施。其中，第本規范由建設部標準定額研究所組織中國計劃出版社出版發行。中華人民共和國建設部二零零五年三月十七日1、總則 為合理設計防火堤、防護墻，保障儲罐區安全，制定本規范。 本規范適用于地上儲罐區的新建和改、擴建工程中的防火堤、防護墻的設計。不適用于非液態儲罐區的設計。 儲罐區防火堤、防護墻的設計除應執行本規范外，尚應符合國家現行有關標準的規定。2、術語 儲罐組 tank

2、group由防火堤或防護墻圍成的一個或幾個儲罐組成的儲罐單元。 儲罐區 tank farm由一個或若干個儲罐組組成的儲罐區域。 防火堤 fire dike用于常壓液體儲罐組，在油罐和其他液態危險品儲罐發生泄漏事故時，防止液體外流和火災蔓延的構筑物。用于常壓條件下，通過低溫使氣態變為液態物質的儲罐組，在發生泄漏事故時，防止冷凍液體驟變成氣體前外流的防火堤亦稱圍堰（cofferdam）。 隔堤 dividing dike用于減少防火堤內儲罐發生少量泄漏（如冒頂）事故時的污染范圍，而將一個儲罐組分隔成若干個分區的構筑物。用于減少防火堤內儲罐發生少量泄漏事故時，低溫液體驟變成氣體前的影響范圍，而將一個

3、儲罐組分隔成若干個分區的隔堤亦稱隔堰（dividing cofferdam）。 防護墻 safety wall用于常聞條件下，通過加壓使氣態變成液態物質的儲罐組，在發生泄漏事故時，防止下沉氣體外溢的構筑物。 隔墻 dividing wall用于減少防護墻內儲罐發生少量泄漏事故時，液體驟變成氣體前的影響范圍，而將一個儲罐組內的儲罐分隔成若干個儲罐單元的構筑物。 防火堤高度 dike height由防火堤外側消防道路路面（或地面）至防火堤頂面的垂直距離。 防火堤有效容積 virtual capacity of dike一個儲罐組的防火堤內可以有效利用的容積。 設計液面高度 design heigh

4、t of liquid level計算防火堤有效容積是堤內液面的設計平均高度。 防火堤內堤腳線 inboard toe line of dike防火堤內側或其邊坡與防火堤內設計地面的交線。 防火堤外堤腳線 outboard toe line of dike防火堤外側或其邊坡與防火堤外側設計地面的交線。3、防火堤、防護墻的布置3.1 一般規定 防火堤、防護墻的選用應根據儲存液態介質的性質確定。 防火堤、防護墻必須采用不燃燒材料建造，且必須密實、閉合。 進儲罐組的各類管線、電纜宜從防火堤、防護墻頂部跨越或從地面以下穿過。當必須穿過防火堤、防護墻時，應設置套管并應采取有效的密封措施；也可采用固定短管

5、且兩端采用軟管密封連接的形式。 沿無培土的防火堤內側修建排水溝時，溝壁的外側與防火堤內堤腳線的距離不應小于0.5m；沿土堤或內培土的防火堤內側修建排水溝時，溝壁的外側與土堤內側或培土堤腳線的距離不應小于0.8m，且溝內應有防滲漏的措施。防護墻修建排水溝時，溝壁的外側與防護墻內堤腳線的距離不應小于0.5m。 每一儲罐組的防火堤、防護墻應設置不少于2處越堤人行踏步或坡道，并設置在不同方位上。防火堤內側高度大于等于1.5m時，應在兩個人行踏步或坡道之間增設踏步或逃逸爬梯。隔堤、隔墻亦應設置人行踏步或坡道。3.2 油罐組防火堤的布置 立式油罐的罐壁至防火堤內堤腳線的距離，不應小于該罐罐壁高度的一半；臥

6、式油罐的罐壁至防火堤或防護墻內堤腳線的距離不應小于3m。注：高架立式罐（指罐環梁頂面到場內地面距離大于1.5m的罐）罐壁至防火堤內堤腳線的距離，不應小于下述高度的一半；該高度等于罐壁高度與環梁頂面到場內地面距離之和減去1.5m。 相鄰油罐組防火堤外堤腳線之間，應留有寬度不小于7m的消防空地。 同一個油罐組內的總容量及油罐數量應符合下列規定：1、固定頂油罐組及固定頂油罐與浮頂、內浮頂油罐的混合罐組，其總容量不應大于120000m3。2、浮頂、內浮頂油罐組，其總容量不應大于600000 m3。3、油罐組內的油罐數量，當單罐容量大于或等于1000 m3時，不應多于12座；當單罐容量小于1000 m3

7、或儲存丙B類油品時，油罐數量不限。4、油罐組內單罐容量小于1000 m3的儲存丙B類油品的油罐不應超過4排；其他油罐不應超過2排。注：淺盤或浮倉用易熔材料制作的內浮頂油罐的布置同固定頂油罐。 油罐防火堤內有效容積應符合下列規定：1、固定頂油罐，不應小于油罐組內一個最大油罐的容量。2、浮頂油罐或內浮頂油罐，不應小于油罐組內一個最大油罐容量的一半。3、當固定頂油罐與浮頂油罐或內浮頂油罐同組布置時，應取分別按本條第1、2款規定的計算值中的較大值。4、覆土油罐的防火堤內有效容積規定同本條第1、2、3款，但油罐容量應按其高出地面部分的容量計算。 油罐組防火堤頂面應比計算液面高出0.2m。立式油罐組的防火

8、堤內側高度不應小于1.0m，且外側高度不應大于2.2m；臥式油罐組的防火堤內、外側高度均不應小于0.5m。立式油罐組隔堤高度宜為0.50.8m。 油罐組防火堤有效容積應按下式計算： V=AHj-(V1+V2+V3+V4) ()式中：V防火堤有效容積（m3）; A有防火堤中心線圍成的水平投影面積（m2）; Hj設計液面高度（m）； V1防火堤內設計液面高度內的一個最大油罐的基礎體積（m3）； V2防火堤內除一個最大油罐以外的其他油罐在防火堤設計頁面高度內的液體體積和油罐基礎體積之和（m3）; V3防火堤中心線以內設計液面高度內的防火堤體積和內培土體積之和（m3）; V4防火堤內設計液面高度內的隔

9、堤、配管、設備及其他構筑物體積之和（m3）; 防火堤地面設計應符合下列規定：1、防火堤內的地面坡度宜為0.5；防火堤內場地土為濕陷性黃土、膨脹土和鹽漬土時，應根據其危害的嚴重程度采取措施，防治水害；在有條件的地區，防火堤內可種植高度不超過150mm的常綠草皮。2、當儲罐泄漏物有可能污染地下水或附近環境時，堤內地面應采取防滲漏措施。 防火堤內排水設置的設置應符合下列規定：1、防火堤內應設置集水設施。連接集水設施的雨水排放管道應從防火堤內設計地面以下通出堤外，并應設置安全可靠的截油排水裝置。2、在年降雨量不大于200mm或降雨在24h內可滲完，且不存在環境污染的可能時，可不設雨水排除設施。 油罐組

10、防火堤內設計地面宜低于堤外消防道路路面或地面。 油罐組內的單罐容量大于或等于50000m3時，宜設置進出罐組的越提車行通道。該道路可為單車道，應從防火堤頂部通過，彎道縱坡不宜大于10，直道縱坡不宜大于12。 油罐組內隔堤的布置應符合下列規定：1、單罐容量等于或大于20000 m3時，隔堤內油罐數量不應多于2座。2、單罐容量等于或大于5000 m3且小于20000 m3的罐，隔堤內油罐數量不應多余4座。3、單罐容量小于5000 m3的罐，隔堤內油罐數量不應多于6座。4、沸溢性油品油罐，隔堤內儲罐數量不應多于2座。5、丙B類油品油罐，隔堤內儲罐數量不受以上限制，可根據具體情況進行設置。3.3 液化

11、石油氣、天然氣凝液及其他儲罐組防火堤、防護墻的布置 防火堤、防護墻和隔堤、隔墻的設計高度，應符合下列規定：1、全壓式液化石油氣及天然氣凝液儲罐的防護墻高度宜為0.6m，隔墻高度宜為0.3m。2、全冷凍式液化石油氣及天然氣凝液儲罐組的防護堤高度應滿足下列要求：防火堤內的有效容積應容納儲罐組內最大罐的容量；防火堤高度應比計算液面高出0.2m；儲罐罐壁與防火堤內堤腳線的距離不應小于儲罐最高液位高度與防火堤高度之差。 全冷凍式液化石油氣及天然氣凝液儲罐罐壁至防火堤內堤腳線的距離，不應小于儲罐最高液位與防火堤高度之差；全壓力式球罐罐壁到防護墻的距離不應小于球罐直徑的一半。 相鄰液化石油氣和天然氣凝液儲罐

12、組的防火堤之間，應設消防車道。 儲罐組總容量及儲罐數量應符合下列規定：1、全壓力式儲罐總容量不應超過20000 m3，儲罐組內儲罐數量不應多于12座，且不應超過2排。2、全冷凍式儲罐組總容量不應超過30000 m3，儲罐組內儲罐數量不應多于2座。3、其他化工產品儲罐組的總容量及儲罐組內儲罐數量應按現行國家標準常用化學危險品儲存通則（GB15603）的有關規定執行。 全冷凍式儲罐組和其他液態化工產品儲罐組，其防火堤內有效容積不應小于儲罐組內的一個最大儲罐的容量。 防火堤、防火墻內的地面設計，應符合下列規定：1、全壓力式和全冷凍式儲罐組的防護墻和防火堤內的地面應予以鋪砌，并宜設置不小于0.5的坡度

13、坡向四周。2、儲存酸、堿等腐蝕性介質的儲罐組內的地面應作防腐蝕處理。 罐組內應設置集水設施，并設置可控制開閉的排水設施。 儲罐組內的隔堤、隔墻的設置應符合下列規定：1、全壓式液化石油氣和天然氣凝液儲罐組，當單罐容量小于5000 m3，且儲罐組總容量不大于6000 m3時，可不設隔墻；當單罐容量小于5000 m3，且儲罐組總容量大于6000 m3時，應設置隔墻，隔墻內儲罐容量之和不應大于6000 m3；當單罐容量大于或等于5000 m3時，應每罐一隔。2、全冷凍式儲罐組應每罐一隔。4 防火堤的選型與構造4.1 選型 防火堤、防護墻的設計，應在滿足各項技術要求的基礎上，因地制宜，合理選型，達到安全

14、耐久、經濟合理的效果。 儲存酸、堿等腐蝕介質的儲罐組，防火堤堤身內側均應作防腐處理。用于全冷凍時儲罐組的防火堤，應采取防冷凍的措施。 防火堤的選型應符合下列規定：1、土筑防火堤，在占地、土質等條件能滿足需要的地區應選用。2、鋼筋混凝土防火堤，一般地區均可采用。在用地緊張地區、大型油罐及儲存大宗化學品的罐區可優先選用。3、漿砌毛石防火堤，在抗震設防烈度不大于6度且地質條件較好、不易造成基礎不均勻沉降的地區可選用。4、磚、砌塊防火堤和夾心式中心填土樁、砌塊防火堤，一般地區均可采用。 防火墻宜采用砌體結構。 防火堤（土堤除外）應采取在堤內培土或噴涂隔熱防火涂料等保護措施。4.2 構造 防火堤堤身必須

15、密實、不滲漏。 防火堤、防護墻埋置深度應根據工程地質、建筑材料、凍土深度和穩定性計算等因素確定。除巖石地基外，基礎埋深不宜小于0.5m；對于土堤，地面以下0.5m深度范圍內的地基土的壓實系數不應小于0.95。 防火堤及防護墻變形縫的設置應符合下列規定： 1、變形縫的間距應根據建筑材料、氣候特點和地質條件按有關結構設計規范確定。2、變形縫縫寬宜為3050mm，采用非燃燒的柔性材料填充或采取可靠的構造措施。3、變形縫不應設在防火堤及防護墻的交叉處或轉彎處。 防火堤內測培土應符合下列規定：1、防火堤內培土高度與堤同高；培土頂面寬度不應小于300mm；培土應分層壓實，坡面應拍實，壓實系數不應小于0.8

16、5.2、培土表面應做面層，面層應能有效地防止雨水沖刷、雜草生長和小動物破壞，面層可采用磚或預制混凝土塊鋪砌，在南方四季常青地區，可用高度不超過150mm的人工草皮做面層。 防火堤內側噴涂隔熱防火涂料應符合下列規定：1、防火涂層的抗壓強度不應低于1.5MPa，與混凝土的粘結強度不應小于0.15MPa，耐火極限不應小于2h，凍融實驗15次強度無變化。2、防火涂層應耐雨水沖刷并能適應潮濕工作環境。 土筑防火堤的構造應符合下列規定：1、堤頂寬度不應小于500mm。2、筑堤材料應為粘性土。3、筑堤土應分層夯實，坡面應拍實，壓實系數不應小于0.94.4、土筑防火堤應設面層并應符合本規范第條第2款的規定。

17、鋼筋混凝土防護堤的構造應符合下列規定：1、堤身及基礎底板的厚度應由強度及穩定性計算確定且不應小于200mm。2、受力鋼筋應由強度計算確定并滿足下列規定：1）鋼筋混凝土防火堤應雙面配筋；豎直鋼筋直徑不宜小于12mm，水平鋼筋直徑不宜小于10mm；鋼筋間距不宜大于200mm。2）豎向鋼筋的保護層厚度不應小于30mm；基礎底板受力鋼筋的保護層厚度當有墊層時不應小于40mm，無墊層時不應小于70mm。3）堤身的最小配筋率和耐久性要求應按現行國家標準混凝土結構設計規范（GB50010）執行。 漿砌毛石防火堤的構造應符合下列規定：1、堤身及基礎最小厚度應由強度及穩定性計算確定且不應小于500mm；基礎構造

18、應符合現行國家標準建筑地基基礎設計規范（GB50007）的規定。2、毛石強度等級不應低于MU30，砂漿強度等級不宜低于M10，漿砌必須飽滿密實。3、堤頂應做現澆鋼筋混凝土壓頂，壓頂在變形縫處應斷開。壓頂厚度不宜小于100mm，混凝土強度等級不宜低于C20，壓頂內縱向鋼筋直徑不宜小于10，鋼筋間距不宜大于200mm。4、堤身應做1：1水泥砂漿溝縫。 磚、砌塊防火堤的構造應符合下列規定：1、防火堤堤身厚度應由強度及穩定性計算確定且不應小于300mm；堤外側宜用水泥砂漿抹面。2、磚、砌塊的強度等級不應低于MU10，磚砌砂漿強度等級不宜低于M7.5；基礎為毛石砌體時，毛石強度等級不應低于MU30；漿砌

19、必須飽滿密實并不得采用空心磚砌體。3、堤頂應做現澆混凝土壓頂，壓頂在變形縫處應斷開。壓頂厚度不宜小于100mm，混凝土強度等級不宜低于C20，壓頂內宜配置不少于310縱向鋼筋。4、抗震設防烈度大于或等于7度的地區或地質條件復雜、地基沉降差異較大的地區宜采用加強整體性的結構措施。5、夾芯式中心填土磚防火堤的構造要求：兩側磚墻厚度不宜小于200mm；沿堤長每隔1.52.0m設不小于200mm厚拉結墻與兩側墻咬槎砌筑；中間填土厚度300500mm，并分層夯實；堤頂應設置厚度不小于100mm的現澆鋼筋混凝土壓頂，混凝土強度等級不宜低于C20，壓頂內縱向鋼筋直徑不宜小于10，鋼筋間距不宜大于200mm。

20、 防護墻的構造應符合下列規定：1、磚、砌塊防護墻厚度不宜小于200mm，雙面抹水泥砂漿。2、毛石防護墻厚度不宜小于400mm，雙面水泥砂漿溝縫。 隔堤、隔墻的構造應符合下列規定：1、磚、砌塊隔堤、隔墻的厚度不宜小于200mm，宜雙面用水泥砂漿抹面，堤頂宜設鋼筋混凝土壓頂，壓頂構造應符合本規范第條第3款的規定。2、毛石隔堤、隔墻的厚度不宜小于400mm，宜雙面水泥砂漿溝縫，堤頂宜設鋼筋混凝土壓頂，壓頂構造應符合本規范第條第3款的規定。3、鋼筋混凝土隔堤、隔墻的厚度不宜小于100mm，可按構造配單層鋼筋網。5、防火堤的強度計算及穩定性驗算5.1 載荷效應和地震作用效應的組合 防火堤設計應按承載能力

21、極限狀態進行堤內滿液工況荷載效應的基本組合計算。在7度及7度以上地區，應進行地震作用效應和其他荷載效應的基本組合計算。 進行堤內滿液工況荷載效應基本組合計算時，荷載效應基本組合的設計值應按下式確定：S=GSGK+YSYK+TSTK ()式中： S荷載效應組合的設計值； G、Y、T分別為堤身自重載荷、靜液壓力、凈土壓力荷載分項系數，取值見表； SGK按堤身自重載荷標準值計算的效應值； SYK按靜液壓力載荷標準值計算的效應值； STK按凈土壓力載荷標準值計算的效應值； 進行地震作用效應和其他載荷效應的基本組合計算時，荷載效應和地震作用組合的設計值應按下式確定： （）式中： G、Y、T分別為堤身自重

22、載荷、靜液壓力、凈土壓力荷載分項系數，取值見表； 水平地震作用分項系數，取值見表； 按堤身自重載荷代表值計算的效應值；按靜液壓力載荷代表值計算的效應值；按凈土壓力載荷代表值計算的效應值；分別按堤身水平地震作用標準值、水平動液壓力標準值和水平動液壓力標準值計算效應值； 組合值系數，一般可取0.6。 對于基本組合，載荷效應和地震作用效應的分項系數應按下列規定采用：1、進行截面強度計算時，分項系數應按表G取1.0。2、進行穩定性驗算時，各分項系數均取1.0。表 載荷效應和地震作用效應的分項系數所考慮的組合GYT堤內滿液工況荷載效應基本組合1.21.01.2-地震作用和其他荷載效應基本組合1.21.0

23、1.21.3注：表中“-”號表示組合中不考慮該荷載或作用效應。5.2 荷載、地震作用及內力計算 自重荷載標準值可按下式計算確定： ()式中： 每米堤長計算截面以上堤身自重荷載標準值(kN/m)； 計算截面至堤頂面的距離(m)； 計算截面以上堤身的平均厚度(m)； 材質重量(kN/m3)。 （-1） （-2） （-3） （-4）式中：每米堤長靜液壓力沿液體深度分布的水平荷載標準值(kN/m2)；堤內液體重度，取10 kN/m3；液體深度（m）；計算截面以上每米堤長靜液壓力合力標準值(kN/m)；計算截面至液面距離（m）；計算截面以上每米堤長靜液壓力對計算截面的彎矩標準值(kN·m/m)

24、；計算截面以上每米堤長靜液壓力合力位置至計算截面的距離（m）。圖 靜液壓力計算示意圖1、圖中的折線AFD為土壓力分布曲線，F為轉折點，其壓力分布可按下列公式計算確定： （-1） （-2） （-3） （-4）圖 內培土壓力計算示意圖當<時， （-5） 當時， （-6） （-7） （-8）式中：、堤頂和計算截面處每米堤長靜土壓力分布荷載標準值（kN/m2）；土壓力分布曲線轉折處的每米堤長靜土壓力分布載荷標準值（kN/m2）；培土坡線與堤背延長線的交點至堤頂的距離（m）；培土頂面寬度（m）；計算截面以上培土高度（m）；壓力分布曲線轉折點至堤頂的距離（m）；培土坡面與水平面的夾角（°）

25、； 土體重度，可取1618 kN/m3；以AB為光滑堤背而填土面為水平時的主動土壓力系數，可按以B為假想堤背與水平成角時，的主動土壓力系數，可按式培土的內摩擦角（°），當無實驗資料時，可根據土的性質取35°40°。2、當<時，土壓力合力及彎矩可按下列公式計算確定： （-9） （-10） （-11）式中：計算截面以上每米堤長靜土壓力標準值（kN/m）；計算截面以上每米堤長靜土壓力合力對計算截面的彎矩標準值（kN·m/m）；計算截面以上每米堤長靜土壓力合力作用位置至計算截面的距離（m）。3、當時，土壓力合力及彎矩可按下列公式計算確定： （-12） （-

26、13） （-14） 防火堤受到的水平地震作用的計算應符合下列規定：1、鋼筋混凝土防火堤的水平地震作用（圖-1）標準值可按下列公式計算確定：圖-1 鋼筋混凝土防火堤水平地震作用計算示意圖 （-1） （-2） （-3） （-4）式中：每米堤長水平地震作用分布值（kN/m2）；計算截面以上每米堤長水平地震作用合力標準值（kN/m）；計算截面以上每米堤長水平地震作用合力對計算截面的彎矩標準值（kN·m/m）；水平地震影響系數最大值，當設防烈度為7度、8度和9度時，分別取0.08（0.12）、0.16（0.24）和0.32，括號內數值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區；鋼

27、筋混凝土防火堤基本振型參與系數，取1.6；計算截面質基礎頂面的距離（m）；、根據X/H值求得的相應系數，見表；計算截面以上每米堤長水平地震作用合力作用點至計算截面的距離（m）；基礎頂面至堤頂的高度（m）；計算截面以上堤身水平厚度（m）。2、磚、砌塊及毛石防火堤的水平地震作用（圖-2）可按下列公式計算確定：圖-2 磚、砌塊及毛石防火堤水平地震作用計算示意圖 （-5） （-6） （-7） （-8）式中： 磚、砌塊及毛石防火堤基本振型參與系數，取1.27；、根據X/H比值求得的相應系數，見表。表 系數、數值表X/HX/H0.000.36340.73930.63660.68780.500.31350.

28、35910.45020.26360.050.36330.68950.63470.58850.550.29750.26210.41350.23480.100.36300.63940.62880.54370.600.27840.22840.37420.20690.150.36200.59170.61900.50190.650.25620.19590.33260.17970.200.36100.54470.60550.46250.700.23060.16490.28900.15290.250.35700.49920.58820.42530.750.20150.13510.24360.12680.30

29、0.35240.45540.56720.39020.800.16880.10630.19670.10100.350.34600.41330.54280.35660.850.13240.07840.14860.07550.400.33760.37290.51500.32450.900.09220.05100.09960.05000.450.32680.33450.48410.29350.950.04800.0261-圖 水平動液壓力計算示意圖 （-1） （-2） （-3）式中：每米堤長水平動液壓力標準值（kN/m2）；水平動液壓力系數，取0.35；液體深度（m）；計算截面以上每米堤長水平動液壓力

30、合力標準值（kN/m）；計算截面以上每米堤長水平動液壓力合力對計算截面的彎矩標準值（kN·m/m）；計算截面至液面的距離（m）。5.3 強度計算 防火堤截面強度計算應符合下列規定：1、防火堤截面強度應按下式計算確定： （-1）式中：結構重要性系數，取1.0；荷載效應組合設計值，按式計算；防火堤抗力設計值，按各有關規定確定。2、防火堤截面抗震強度驗算應按下式計算確定： （-2）式中：防火堤承載能力抗震調整系數，對于鋼筋混凝土防火堤，取0.85；對于其他防火堤，取1.0；荷載效應組合設計值，按式計算。 基礎強度和地基承載力計算應符合現行國家標準建筑地基基礎設計規范GB 50007的有關規定。5.4 穩定性驗算 防火堤的穩定性驗算應包括抗滑驗算和抗傾覆驗算。 防火堤抗滑驗算應符合下列規定：1、防火堤抗滑驗算應按下式計算確定： （-1）式中：防火堤每米堤長所承受的總水平荷載設計值（kN/m）,按式每米堤長基礎地面摩擦阻力設計值（kN/m）,按式-2計算確定；每米堤長被動土壓力設計值（kN/m）,按式-3計算確定。2、基礎底面摩擦阻力設計值可按下式計算確定： （-2）式中：每米堤長自重及覆土傳至基礎底面的垂直荷載合力設計值（kN/m）；基礎與地基之間的摩擦系數，應根據實驗資料取值；當無試驗資料時按附錄B取值。3、被動土壓力設計值可按下列公式計算確定： （-3） （-4