1、四川大學網絡教育學院專業課課程設計題 目哈爾濱熱電廠電氣主接線系統辦學學院四川大學電氣信息學院學習中心黑龍江松花江林區奧鵬專業層次 專升本年 級 0709學生姓名 張輝學 號 DH1072r70012011年2月18日一、設計依據和原始資料分析1. 哈爾濱熱電廠環境概況1.1 地理位置哈爾濱熱電有限責任公司位于哈爾濱市動力區安通街 125 號。 哈爾濱是中國黑龍江省省會，是我國東北北部政治、經濟、文化中 心，也是我國省轄市中面積最大、人口居第二位的特大城市 , 哈爾濱地處東 北亞中心位置，被譽為歐亞大陸橋的明珠，是第一條歐亞大陸橋和空中走廊 的重要樞紐。1.2 交通條件鐵路：鐵路主要有哈大、濱

2、綏、濱州、濱北、拉濱五條鐵路連通國 內。公路： 102國道（京哈高速公路） 、202國道（黑河大連）、221國 道（哈爾濱同江）、301 國道（滿洲里綏芬河）四條國道呈輻射狀通向全 國各地。省內有哈爾濱大慶、齊齊哈爾；哈爾濱牡丹江、綏芬河；哈爾 濱佳木斯、鶴崗三條高速公路。水路：哈爾濱水運航線遍及松花江、黑龍江、烏蘇里江和嫩江，并與俄 羅斯遠東部分港口相通，經過水路江海聯運線，東出韃靼海峽，船舶可直達 日本、朝鮮、韓國和東南亞地區。1.3 企業現狀哈爾濱熱電有限責任公司， 是我國第一座自己設計、 制造并安裝的高溫、 高壓熱電廠，股東分別是黑龍江省電力有限公司、哈爾濱能源投資公司、黑 龍江省電力

3、開發公司和黑龍江電力股分有限公司。1.4 氣象條件哈爾濱位于最北端，是我國緯度最高、氣溫最低的大都市。四季分明， 冬季漫長寒冷，而夏季則顯得短暫涼爽。哈爾濱的集中降水期為每年 7至 8月，集中降雪期為每年 11 月至次年 1 月。年平均溫度3.6 C。最冷的1月份，平均氣溫為零下13.2 C至零下24.8 C, 最熱的7月份，平均氣溫為18.1 C至22.8 CO2原始資料2.1 畢業設計原始資料：1. 電廠為3臺100MV汽輪發電機組，一次設計完成。2. 有220KV和110KVW級電壓與系統連接，220KV出線有4回，每回出 線最大輸送容量為50MVA220kv電壓等級最大負荷250MW最

4、小負荷200MyV 110KV出線有3回，每回出線輸送容量為35MVA本廠無610KV及35KV出 線。2.2 畢業設計的任務1. 完成電氣一次主接線形式比較、選擇；2. 完成主變壓器容量計算、臺數和型號的選擇；3. 進行必要的短路計算以完成電氣設備的選擇；2.3 畢業設計主要技術指標、要求及內容1 .系統阻抗在最大運行方式下（S 100MVA）,與110KV系統的聯系阻 抗為0.025 ,與220KV系統的聯系阻抗為0.065 ,兩系統均視為無窮大容量 系統。2.發電機參數：型號 QFN-100-2 Pe 100MW Ue 10.5KV cos 0.85O二、電氣主接線的設計電氣主接線是發電

5、廠電氣設計的首要部分 , 也是構成電力系統的主要環 節。2.1 電氣主接線的敘述1. 單元接線 其是無母線接線中最簡單的形式，也是所有主接線基本形式中最簡單的 一種，此種接線方法設備更多。本設計中機組容量為 300M,所以發電機出口采用封閉母線，為了減少 斷開點，可不裝斷路器。這種單元接線，避免了由于額定電流或短路電流過 大，使得選擇斷路器時，受到制造條件或價格甚高等原因造成的困難。2. 單母線分段帶專用旁路斷路器的旁路母線接線 優點：在正常工作時，旁路斷路器以及各出線回路上的旁路隔離開關，都是斷開的，旁路母線不帶電，通常兩側的開關處于合閘狀態，檢修時兩兩 互為熱備用；檢修QF時，可不停電；可

6、靠性高，運行操作方便。缺點：增加了一臺旁路斷路器的投資。3. 單母分段線分段斷路器兼作旁路斷路器的接線 優點：可以減少設備，節省投資；同樣可靠性高，運行操作方便；4. 雙母線接線 優點：供電可靠，調度方式比較靈活，擴建方便，便于試驗。缺點：由于220KV電壓等級容量大，停電影響范圍廣，雙母線接線方式 有一定局限性，而且操作較復雜，對運行人員要求高。5. 雙母線帶旁路母線的接線 優點：增加供電可靠性，運行操作方便，避免檢修斷路器時造成停電，精選文檔不影響雙母線的正常運行。缺點：多裝了一臺斷路器，增加投資和占地面積，容易造成誤操作1 23 O22擬定兩種方案第一種方案是：10.5KV側采用單元接線

7、，11OKV側采用單母線分段帶專 用旁路器，220KV采用雙母線設計。其主接線如圖 2-1所示。WLIWL 2 WL 3 WL 4WL5 WL6WL7圖2-1第一種方案主接線圖 第二種方案是：10.5KV側采用單元接線，110KV采用單母分段線分段斷路器兼作旁路斷路器，220KV采用雙母線帶旁路。其主接線如圖 2-2所示OWL1WL 2WL 3WL4WL5 WL6WL7圖2-2第二種方案主接線圖現對這兩個方案進行綜合比較：(如表2-1 )表2-1 方案比較目方案一方案二可1)220KV接線簡1)220KV可靠性較咼；兩臺主變壓器工作，保證了靠性單,設備本身故障率在變壓器檢修或故障時，不致使各級

8、電壓解列，提高了少;可靠性。2)220KV故障時，精選文檔停電時間較長。靈活性1) 220KV運行方式相對簡單，靈活性差；2) 各種電壓級接 線都便于擴建和發展。3) 110KV操作過程復雜1) 各電壓級接線方式靈活性都好；2) 220KV電壓級接線易于擴建和實現自動化。3) 110KV操作過程相對簡單經濟性1) 22OKV設備相對少，投資??；2) 110KV增加了一臺旁路斷路器的投資1) 220KV設備相對多，投資較大；2) 110KV設備少，投資小通過對兩種主接線可靠性，靈活性和經濟性的綜合考慮，辨證統一，現確定第二方案為設計最終方案。三、短路電流計算3.1短路電流計算的目的在發電廠和變電

9、所電氣設計中，短路電流計算是其中的一個重要環節。 其計算的目的的主要有以下幾個方面：1. 在選擇電氣主接線時，為了比較各種接線方案，或確定某一接線是否 需要采用限制短路電流的措施，均需進行必要的短路電流計算。2. 在選擇電氣設備時，為了保證設備在正常運行和故障狀況下都能安全、 可靠的工作。同時又力求節約資金，這就需要按短路情況進行全面校驗。3. 在設計屋外高壓配電裝置時，需按短路條件校驗軟導線相間和相對地精選文檔安全距離。4. 在選擇繼電保護方式和進行整定計算，需以各種短路時的短路電流為 依據。5. 接地裝置的設計，也需用短路電流。3.2 短路電流計算條件1基本假定：（1）正常工作時，三相系統

10、對稱運行（2）所有電流的電動勢相位角相同（3）電力系統中所有電源均在額定負荷下運行（4）短路發生在短路電流為最大值的瞬間（5）不考慮短路點的衰減時間常數和低壓網絡的短路電流外， 元件的電 阻都略去不計（6）不考慮短路點的電流阻抗和變壓器的勵磁電流（7）元件的技術參數均取額定值，不考慮參數的誤差和調整范圍（8）輸電線路的電容略去不計2一般規定（1）驗算導體電器的動穩定、 熱穩定以及電器開斷電流所用的短路電流， 應按本工程設計規劃容量計算，并考慮電力系統遠景的發展計劃。（2）選擇導體和電器用的短路電流， 在電器連接的網絡中， 應考慮具有 反饋作用的異步電動機的影響和電容補償裝置放電電流影響。（3）

11、選擇導體和電器時， 對不帶電抗回路的計算短路點， 應選擇在正常 接線方式時短路電流最大地點（4）導體和電器的動穩定、 熱穩定和以及電器的開斷電流， 一般按三相精選文檔短路計算。3 4系統的電路圖等效電路如圖3-1 :X50.065X8KVX110.095 JrX90.0580.095X6X7X10IZVF>V V"0.087-0.004-0.004>X12k4K50.058K1X1X2X30.2150.2150.215K2X4K30.025110KVG1G2G3圖3-1等值電路圖設SB = IooMV A, UB = UaV。計算各個元件標幺值發電機:×1=&#

12、215;2=×3= X d0.215SB100=0.183Pn COS10°085110KV和 220KV X4 0.025X50.065雙繞組T：S3100X6 Us% 13% 0.087S150由于三側容量相等，所以主變各繞組阻抗計算如下：11U S1%(Us(12)% Us( 3-1)% Us(23)%) = ( 22.9+13.6-8.0 )=14.25%2 211U S2%(U S(1 2)% U(2-3)% U(3-1 ) %) = ( 22.9+8.0-13.6 ) =865%222U S3%1(U s( 2-3)% U s(3-1 )%1Us(12)%) =

13、 (8.0+13.6-22.9 ) =-0.65%2變壓器各繞組阻抗標幺值:X7X 10U S3%-0.65%0.004SN150SB100X8X11U S1%14.25%0.095SN150SB100X9X12U S2%-8.65%0.058SN150SB100當K1點短路時，簡化電路圖為:各元件標幺值如下:X130.2150.215X2/X3 0.1080.215+ 0.215X14X8/X110.095 0.095 0.0480.095 0.095X60.087x14*x150.0480.029y XyK1220KVX40.025一 BX50.065x16-0.002X50.065x14

14、0.048X60.087x180.106K1220KVx170.054X10.215x130.108>j- IX10.215IJG1OG1精選文檔圖3-2簡化后的等值電路圖圖3-3簡化后的等值電路圖X15 X9X120.0290.058 0.058 0.058 0.0580.004 (-0.004 )Xi6 X7X10 0.0020.004-0.004X17X15 X40.029 0.025 0.054Xi8Xi3 Xi60.108 0.002 0.106對圖3-3中的Xi4, X17, X18支路進行Y變換，得如圖3-4所示:X19X 18X14X 18 X140.1060.0480.

15、106 0.0480.248X170.054X 20X17X14X 17 X 140.0540.0480.054 0.0480.126X 180.106對圖3-4中的X6, X5,X19, X20支路進行星網變換，求得各個電源點對K1的轉、移電抗為（圖3-5）OGlD FAZV5211X圖3-4星網變換圖圖3-5各電源單獨計算的等值電路圖精選文檔1111XAf X6 X 5(-）X6X 5X 19X 201111=0.087=0.220XBf X 6=0.087=0.426XCf X 6=0.0870.065 (0.0870.126 (0.087°248(0870.065X190.0

16、65X19X 200.248+ 0.2480.065 + 0.248+ 0.1260.1260.126精選文檔=0.8380S 時：lcf* 0.519I1* 4.308把220KV和110KV按照無窮大功率電源處理，則電流標幺值為:1 111IAf*4.545I Bf*2.347XAf0.22XBf0.4261002 -S0.85XjCfXCf0.8381.972發電機的計算電抗S3100100SN0.85Xjx1X10.1250.253SB100汽輪發電機按照計算電抗查計算曲線，電流標幺值為:所以：有名值：SBSBI f1 IAf *IBf *SBSB1001004.545 2.347運

17、10.50.519.3 10.510010020.850.854.308 3 10.510.572.482KA沖擊電流：ish 1.9.2 72.482184.829KA短路容量：SkX 3 10.5 72.4821318.158 MVAi.65s 時：cf* 0.535IXr 2.515有名值為：Ifi 60.88 KA0.825s 時:ICf* 0.5211* 2.638有名值為：Ifi 61.5KA(2)當K2點短路時，由計算Ki中的圖3-6、圖3-7和圖3-8可以簡化為,如圖3-9所示：OOOGiG2G3圖3-6等值電路圖精選文檔AAX50.065X60.087X10.215x14x1

18、50.0480.029220KVX50.065220KVX40.025Vx160.087x14x170.0480.054V|,x13X1>L(> 0.1080.215S>XVX6x18-0.0020.106OG1OG1100精選文檔圖3-8簡化后的等值電圖3-7簡化后的等值電路圖路圖AX50.065k2220X21x19x20KV0.3020.248BCG1圖3-9簡化后的等值電路圖X 21 X6 X1=0.087+0.215=0.302把220KV和110KV按照無窮大功率電源處理,則短路電流標幺值為:I Af*1115.38X50.06510.1267.9371I Bf*

19、X 20發電機的計算電抗SNXjCfX19SB1002 -0.850.248 0.584100SN0.85XjG1 X 21 0.302 0.355SB100汽輪發電機按照計算電抗查計算曲線，電流標幺值為:OS 時：cf* 1.773gi* 3.156所以：有名值：SBSBSBSBI f 2 IAf *、.3uavIBf *ICf *I x1 *3Uav10020.85.3Uav10015.387.9371.7732303230、.3沖擊電流：jsh1.8.2 7.83219.972 KA短路容量：Sk、3 230 7.8323119.956 MVA1.54s 時：I Cf*1.619G1*2

20、.129有名值為：If27.436 KA0.77s 時：I Cf*1.511G1*2.175有名值為：If 27386kA100100230(3)當K3點短路時，由圖3.1560.853 2307.832KA3-10化簡可得圖3-11 :精選文檔X50.065220KVx14x150.048U.029X60.087x16-0.002X40.025K3. : BX10.215x130.108OG1C-圖3-10等值電路圖AX50.065X50.065220KV220KVX24X21 >0.302x140.048I' IG1Cx220.106x15X40.0290.025BK3X21

21、0.302G1圖3-11 Y變換圖電路圖X22 X16X130.108 0.002 0.106先對圖3-11如圖3-12所示:X 23 X 22 X 14X23X240.329 0.090 § x4<$ K3 0.025 BA 劇CI XC20.199C2圖3-12簡化后的等值中的X14, X15 ,X22支路進行Y變換,然后把C電源分裂,X 22 X140.106 0.048 0.106 0.048 X150.3290.029X 15 X140.029 0.048X 24 X15 X14X 220.029 0.0480.0090.106XC2X15X 22X15 X 220.

22、029 0.106 0.029 0.106X140.1990.048再對X5,X21 ,X23, X24支路進行星網變換，如圖3-13所示:XAfX 24X 21 X 23=0.09 0.0651(+0.0650.302+ 0.329 + 0.09 )=0.192XGIfXClfClO0. 973八亠XC2 >0.199 >C2圖3-13各電源單獨計算的等值電路圖1XCIf X 24 X 23 (°X 21X231=0.09 0.329(0.065=0.9731XGIfX24 X21( O+ 0.302X 21+ 0.329 + 0.09 )X 231)X 24精選文檔1

23、111=0.09 0.302 (0.065 + 0.302 + 0.329 + 0.09 )=0.893把220KV和110KV按照無窮大功率電源處理，則短路標幺值為:1I Af*XAf15.2080.19211I Bf *40X40.025精選文檔發電機的計算電抗：100Xjc2fXC2fSN0.199 SB0.850.234100100XjGIXGIfSN0.851.050.893SB100輪發電機按照計算電抗查計算曲線，電流標幺值為:0s 時：C1f* 0.898IC2f*4.629IG1*0.985SBIf 3 IAf *T3UavI Bf *SBSB-(IC1 f * IC2f *)

24、 .3av3UaV9I G1 f *3Uav100 1001001000.850.855.028 40 (0.898 4.926) 0.985 3-14和圖3-15 ,再把9, X12, X4進行Y-變3 1153 115.3 115.3 11526.628KA沖擊電流：i Sh1.8.2 26.62867.901短路容量：Sk.3 115 26.6285303.765MVA1.55s 時：IC1*0.947IC2*2.577Ig1*1.035有名值為：If325.296KA0.775s 時：IC1*0.857IC2* 2.758Ig1* 0.928有名值為：If325.287KA(4)當K5

25、點短路時，由圖換,得如圖3-16所示:精選文檔X50.065X60.087X10.215G1X8 JX11KV>X90.0950.058->0.095X7X10Xr Xr y *-0.004 J-0.004SX12EK50.058r'X2X3<0.2150.215220110KVG2G3X40.025圖3-14等值電路圖X50.065220KVX210.302x190.248 k5Cx200.126G1圖3-15簡化后的等值電路圖X9 X12X 25 X9 X12 0.058X40.058 0.0580.058-0.0250.251X9 X4X 26 X9 X 4 0

26、.058X120.058 0.0250.025-0.0580.108X12 X 40.058 0.0250.0580.0250.108X 27 X 12 X 4X 120.058X50.065220KV精選文檔X80.095X21X70.302-0.004X25X110.0950.251X26X100.108-0.004G1X20.215K50.215G2G3圖3-16 Y變換圖而B點假設成無窮大功率電源，則可以把它分裂成如圖3-17所示:X50.065220KVX80.095X21X70.302-0.004K5X2G10.215X25X110.0950.251I'V VAX26X10

27、0.108x27 I-0.0040.108 IX3B2 B10.215G3G2圖3-17分裂電源圖X8 X11X 28X8 X11 X 25然后再把X8, X25, X11支路進行 丫變換，如圖3-18所示:0.095 0.095 0.0200.095 0.095 0.251X8 X 250.095 0.251X 290.054X8 X11 X 250.095 0.095 0.251X11 X 250.095 0.095X 30X8 X11 X 250.020X210.302G10.095 0.095 0.251X50.065X280.020X290.054X300.020220KVX30.2

28、15X7-0.004X260.108G3K5X270.108X20.215B2B1G2圖3-18 Y變換圖把圖3-18整理，然后把其中的X 29,X 26, X7支路進行Y變換，得圖5-19 :X 31X 29X 29 X 7X70.054 (-0.004 )X 260.0540.0040.0480.108X 32 X 29X 26X 29 X 260.054 0.108 0.054 0.1081.296X 33X 26(-0.004 )X 26 X70.108 (-0.004)X 7 0.1080.004X 290.0960.054精選文檔G1AB4B1G3精選文檔X 210.302X30.

29、215X 28X 300.020.02X 32 -1.296X270.108X 310.048X 330.096X50.065K5X 20.215G2圖3-19分裂電源圖圖3-19中的B4, B3是無限大功率電源B2分裂出來的。用單位電流法求其轉移阻抗。令G1, A, B4, Bi, G的電動勢為0,假設在K4點加電源Ef使X21所在支路通過單位電流I1 1 ,如圖3-20 :由于假設為電抗，不考慮相位的問題，貝S電壓與電流的有效值為:UbX21|1Ub0.3020.3024.6460.065|1125.646UaX 28 Ub5.646 0.02 0.302 0.415UaX32|70.41

30、51.296Ua0.320UCX 30 X 27 /X3Ua I7 X300.4154.5110.02 0.108/0.2150.325UC4X 272.796精選文檔UC0.32551.512X30.215If 6 7 3 5.646 4.511 0.32 9.837Ef Ua IfX 310.415 9.837 0.048 0.887X310.048Ef圖3-20求轉移阻抗及電流分布系數圖所以各電源對短路點的轉移阻抗為：XG1fEf0.8870.88711XAfEf0.8870.191 24.646XB4fEf0.8872.772 30.32Xb1 fEf0.8870.31742.796E

31、f0.887XG3f 0.587Is1.512其中把電源A , B1, B3, B4看成無限大功率電源，其電流標幺值為:1 1IAf* 5.236XAf0.1911 1B1f*3.155XB1f0.3171 1B3f*10.417X 330.0961 1B4f*0.361XB4f2.772發電機的計算電抗100XjG1 fXG1fSN0.85H QQ"74 A A30.8871001.044100XjG2fXG2fSN0.850.253SB0.215100100XjG 3fXG3fSNC RO"70.850.691SB0.58 7100汽輪發電機按照計算電抗查計算曲線，查得

32、電流標幺值為:0s 時：G1f* 0.991G2f* 4.308G3f* 1.501有名值:SBSBSNI f5 IAf *(I B1 f * I B3f * IB4f*)(IG1 f * I G2f * IG3 f*)<3U avV 3U av3UaV100100 100 0 855.236 (3.155 10.417 0.361)(0.991 4.308 1.501)3 10.53 10.53 10.5145.425KA沖擊電流：ish 1.9.2 145.425370.833KA短路容量：Sk 、3 10.5 145.4252644.777 MVA1 65s 時.Ig1 f* 0.

33、961G2f* 2.467G3f* 1.375有名值為：If 4 132.507 KA0.8255s 時：lG1f* 0.857IG2f* 2.644IG3f* 1.307有名值為：If4 13254KA(5) K4點的短路計算與K5點相同。短路計算結果列表于下：表3-1短路計算結果短路電流短路電短基短路電流（0沖擊短路（tk時刻）lf流（屯時刻）路點準電壓時刻）i f電流ish容量SIf(K(KA)(KA)V)(KA)(KA)(MVA)K10184.81318.60.8861.51.572.48229158K2319.973119.7.4367.386207.8322956K1167.905

34、303.25.29625.2873526.6281765K10370.82644.132.507132.544.5145.42533777K10370.82644.132.507132.545.5145.42533777四、主變壓器的選擇4.1主變壓器臺數的確定確定主變壓器臺數的因素很多，主要取決于該電廠在系統中的重要性并 結合電廠本身的裝機臺數。為減少主變壓器臺數，可考慮采用擴大單元接線。一般裝機一至三臺的小型非骨干電廠以確定一臺主變壓器為宜，裝機四 臺及以上的小型電廠可考慮確定兩臺主變壓器以滿足運行的可靠性和靈活 性。無調節水庫的徑流電站，偏僻山區的運輸困難的電站可采用兩臺小容量 的變壓器

35、并列運行。4.2主變壓器的容量確定1. 發電機一變壓器單元接線中的主變容量應按發電機額定容量扣除本機組廠用電后，留有10%勺裕度來確定。主變容量一般按變電所建成后510年的規劃負荷來進行選擇，并適當考慮遠期1020年的負荷發展。2. 高、中壓電網的聯絡變壓器應按兩級電網正常與檢修狀態下可能出現 的最大功率交換確定容量，其容量一般不應低于接在兩種電壓母線上最大一 臺機組的容量。3. 小型電廠機端電壓母線上的升壓變壓器的容量選擇條件為：（1）接于該母線上的發電機處于全開滿載狀態而母線負荷 （包括廠用電） 又最小時能將全部剩余功率送出。（2）發電機開機容量最小、母線負荷最大時，經主變壓器倒送的功率。

36、（3）兩臺變壓器并列運行互為備用時， 其原則與前述聯絡變壓器同。 由 于變壓器的檢修周期長，而且它可與該母線上的發電機檢修相配合，因此不 需因檢修增加容量。4.3 變壓器型式的選擇1. 單相變壓器的使用條件一般用三相變壓器，單相變壓器應用于 500KV及以上的發電廠、變電站 中。2. 三繞組普通變壓器和三繞組自耦變壓器的使用條件 使用三繞組變壓器比使用兩臺雙繞組變壓器經濟。使用自耦變壓器不經濟，且自耦變壓器只能用于高、中壓中性點都有效接地的電網，故其只能用 于220KV及以上的發電廠和變電站。且自耦變阻抗較小可能使短路電流增加， 故應經計算確定。3. 有載調壓變壓器的使用條件在電壓變化范圍大且

37、變化頻繁的情況下需使用有載調壓變壓器。有載調壓變壓器的價格較貴， 質量不行大大降低其可靠性， 所以應慎用一般中小電廠設立發電機電壓母線的，連接該母線與高、中壓電網的變壓器可能出現功率倒送，為保證母線負荷供電電壓質量要求，通常要帶負荷調節電壓；地方變電站、工礦企業的自用變電站往往日負荷變化幅度很大，1 3。要滿足電能質量也需帶負載調壓；330KV及以上的變電站在晝夜負荷變化時 高壓側端電壓變化很大， 為維持中低壓電壓水平需裝設有載調壓變壓器根據本設計具體情況，應該選擇兩組變壓器，一組為三繞組2臺，另一組為雙繞組2臺。本設計中的主變選擇如下：容量確定公式：PN100SN 110%(1 5%)110%(1 5%)123MVACoS0.85查發電廠電氣部分課程設計資料，選定變壓器的容量為150MVA 由于升壓變壓器有兩個電壓等級，所以這里選擇兩臺三繞組變壓器和一 臺雙繞組變壓器，查電力系統課程設計及畢業設計參考資料選定主變型 號為：雙繞組為 SFP7-150000/220型。主要技術參數如表4-1 :表4-1技術參數額定連接組額定電壓空載阻抗空載容量標號損耗電壓電流1500Yn, du高壓：242 ± 2 &