1、 耐熱鋼的分類及特點耐熱鋼的分類及特點 2.1 不銹鋼的焊接不銹鋼的焊接2.4本章主要內容本章主要內容 不銹鋼的分類及特點不銹鋼的分類及特點 2.3 耐熱鋼的焊接耐熱鋼的焊接2.2v何謂異種金屬焊接何謂異種金屬焊接? 指各種母材的物理性能和金屬組織各不指各種母材的物理性能和金屬組織各不相同的金屬之間的焊接。相同的金屬之間的焊接。 主要包括三種情況主要包括三種情況: :異種鋼焊接、異種有異種鋼焊接、異種有色金屬焊接、鋼和有色金屬。色金屬焊接、鋼和有色金屬。u 異種金屬材料焊接接頭特點異種金屬材料焊接接頭特點 1.1.化學成分的不均勻性化學成分的不均勻性 異種金屬焊接接頭各區域化學成分的不均勻異種

2、金屬焊接接頭各區域化學成分的不均勻程度，不僅取決于母材和填充材料各自的原始成程度，不僅取決于母材和填充材料各自的原始成分，同時也隨焊接工藝而改變。分，同時也隨焊接工藝而改變。 2.2.組織的不均勻性組織的不均勻性 組織不均勻性取決于母材和填充材料的化學組織不均勻性取決于母材和填充材料的化學成分，同時與焊接方法、焊道層次、焊接工藝以成分，同時與焊接方法、焊道層次、焊接工藝以及焊后熱處理過程有關。及焊后熱處理過程有關。 稀釋率（熔合比）：稀釋率（熔合比）：=M/(M+T)=(M1+M2)/=M/(M+T)=(M1+M2)/（M1+M2+TM1+M2+T） 3.3.性能的不均勻性性能的不均勻性 各區

3、域化學成分的差異造成了接頭性能的不各區域化學成分的差異造成了接頭性能的不均勻，接頭各區域的強度、硬度、塑性和韌性等均勻，接頭各區域的強度、硬度、塑性和韌性等力學性能以及物理化學性能都有很大的差別。力學性能以及物理化學性能都有很大的差別。 4.4.應力場分布不均勻應力場分布不均勻 異種金屬焊接接頭中焊接殘余應力分布不均異種金屬焊接接頭中焊接殘余應力分布不均勻，這是由于接頭各部位塑性和材料熱導性差異勻，這是由于接頭各部位塑性和材料熱導性差異所致。所致。v影響稀釋率的因素：影響稀釋率的因素：1.1.預熱（預熱溫度高，稀釋率大）預熱（預熱溫度高，稀釋率大）2.2.焊接參數（線能量越大，稀釋率越大）焊接

4、參數（線能量越大，稀釋率越大）3.3.焊接方法（焊條焊接比埋弧焊稀釋率小）焊接方法（焊條焊接比埋弧焊稀釋率小）4.4.接頭形式、坡口形式、焊接層次接頭形式、坡口形式、焊接層次( (坡口角度增大，坡口角度增大，稀釋率減小；窄坡口對接稀釋率也很小）稀釋率減小；窄坡口對接稀釋率也很小）u 異種金屬焊接接頭熔合區特點異種金屬焊接接頭熔合區特點v 異種金屬焊接時，在母材和焊縫之間有一異種金屬焊接時，在母材和焊縫之間有一個成分和母材或焊縫都不相同且往往介于兩者個成分和母材或焊縫都不相同且往往介于兩者之間，實際上形成化學成分的過渡層。之間，實際上形成化學成分的過渡層。v 熔合區實際分為熔合區實際分為未混合區

5、未混合區和和半熔化區半熔化區，焊，焊縫和母材成分差別越大，越并不容易混合，則縫和母材成分差別越大，越并不容易混合，則熔合區越明顯，液體金屬存在時間越長，或流熔合區越明顯，液體金屬存在時間越長，或流動性越好，則成分越均勻，熔合區越小。動性越好，則成分越均勻，熔合區越小。u 異種鋼焊接方法選擇原則異種鋼焊接方法選擇原則既要滿足異種鋼焊接質量（盡可能減小熔合既要滿足異種鋼焊接質量（盡可能減小熔合比防止裂紋產生），又要盡可能考慮效率和經濟。比防止裂紋產生），又要盡可能考慮效率和經濟。 優先選擇焊條電弧焊（焊條種類多，適應性優先選擇焊條電弧焊（焊條種類多，適應性強。珠光體鋼與高鉻馬氏體鋼焊接可采用二氧化

6、強。珠光體鋼與高鉻馬氏體鋼焊接可采用二氧化碳焊；高合金異種鋼焊接一般氬弧焊碳焊；高合金異種鋼焊接一般氬弧焊; ;簡單異種簡單異種鋼構件可采用擴散焊、釬焊等鋼構件可采用擴散焊、釬焊等u異種鋼焊接材料選擇原則異種鋼焊接材料選擇原則 要求焊縫金屬力學性能及其他性能不低于母材中要求焊縫金屬力學性能及其他性能不低于母材中的較低的一側的指標。的較低的一側的指標。原則原則: :v1.1.在焊接接頭不產生裂紋的前提，如果不能兼顧在焊接接頭不產生裂紋的前提，如果不能兼顧焊縫金屬的強度和塑性，則應該選用塑性較好的焊縫金屬的強度和塑性，則應該選用塑性較好的焊接材料。焊接材料。v2.2.在許多情況下焊縫金屬性能只需要

7、符合兩種母在許多情況下焊縫金屬性能只需要符合兩種母材的一種，即認為技術要求。材的一種，即認為技術要求。v3.3.焊接材料應具有良好的工藝性能，焊縫成型美焊接材料應具有良好的工藝性能，焊縫成型美觀。觀。v4.4.焊接材料應經濟、易得。焊接材料應經濟、易得。u 異種鋼焊接工藝要點異種鋼焊接工藝要點 （主要解決熔合線附近的金屬韌性下降的問題）（主要解決熔合線附近的金屬韌性下降的問題）1.1.異種鋼焊接接頭的設計，應有助于焊縫稀釋率異種鋼焊接接頭的設計，應有助于焊縫稀釋率的減小，應避免在某些焊縫中產生應力集中。的減小，應避免在某些焊縫中產生應力集中。較厚對接時宜用較厚對接時宜用X X形坡口或形坡口或U

8、 U形坡口。形坡口。2.2.焊接電流、焊條直徑、焊接速度、焊條擺動方焊接電流、焊條直徑、焊接速度、焊條擺動方式及焊接層數的選擇，應以減少母材金屬的熔式及焊接層數的選擇，應以減少母材金屬的熔化和提高焊縫的堆積量為主要原則。化和提高焊縫的堆積量為主要原則。3.3.當被焊的兩種鋼之一是淬硬鋼時必須預熱，預當被焊的兩種鋼之一是淬硬鋼時必須預熱，預熱溫度應根據焊接性差的一方選擇。熱溫度應根據焊接性差的一方選擇。4.4.復雜結構應先分件組裝焊接，然后再整體拼裝復雜結構應先分件組裝焊接，然后再整體拼裝焊接比整體組裝焊接好焊接比整體組裝焊接好第一節第一節 耐熱鋼的分類及特點耐熱鋼的分類及特點 高溫條件下具有抗

9、氧化性和足夠的高溫強度以及良好高溫條件下具有抗氧化性和足夠的高溫強度以及良好的耐熱性能的鋼稱作的耐熱性能的鋼稱作耐熱鋼耐熱鋼(heat-resisting steels)(heat-resisting steels)。 耐熱鋼和不銹耐酸鋼在使用范圍上互有交叉，常用于制耐熱鋼和不銹耐酸鋼在使用范圍上互有交叉，常用于制造鍋爐、汽輪機、動力機械、工業爐和航空、石油化工等工造鍋爐、汽輪機、動力機械、工業爐和航空、石油化工等工業部門中在高溫下工作的零部件。這些部件除要求業部門中在高溫下工作的零部件。這些部件除要求高溫強度高溫強度和抗高溫氧化腐蝕和抗高溫氧化腐蝕外，根據用途不同還要求有外，根據用途不同還要

10、求有足夠的韌性、足夠的韌性、良好的可加工性和焊接性，以及一定的組織穩定性。良好的可加工性和焊接性，以及一定的組織穩定性。一、按照高溫性能分類一、按照高溫性能分類耐熱鋼分類耐熱鋼分類抗氧化鋼抗氧化鋼( (或稱高溫不起皮鋼或稱高溫不起皮鋼) ) 熱強鋼熱強鋼一般要求較一般要求較好的化學穩好的化學穩定性，承受定性，承受的載荷較低的載荷較低 要求較高的要求較高的高溫強度和高溫強度和相應的抗氧相應的抗氧化性化性 v抗氧化鋼抗氧化鋼( (高溫不起皮鋼高溫不起皮鋼) ) 一般鋼鐵在高溫下生成松脆多孔一般鋼鐵在高溫下生成松脆多孔的的FeOFeO，它與基體結合能力薄弱而易剝落。氧原子容易通過，它與基體結合能力薄

11、弱而易剝落。氧原子容易通過FeOFeO進進行擴散，使鋼的內部繼續進行氧化，最終導致零件破壞。行擴散，使鋼的內部繼續進行氧化，最終導致零件破壞。抗氧化抗氧化鋼中加入合金元素鉻、硅、鋁等，形成一層致密的、高熔點的并鋼中加入合金元素鉻、硅、鋁等，形成一層致密的、高熔點的并牢固覆蓋于鋼表面的氧化膜牢固覆蓋于鋼表面的氧化膜(Cr(Cr2 2O O3 3、SiOSiO2 2、AlAl2 2O O3 3) )，可將金屬與外，可將金屬與外界高溫氧化性氣體隔絕，從而避免進一步氧化。界高溫氧化性氣體隔絕，從而避免進一步氧化。實際應用的抗氧化鋼，大多數是在鉻鋼、鉻鎳鋼、鉻錳氮鋼基礎上實際應用的抗氧化鋼，大多數是在鉻

12、鋼、鉻鎳鋼、鉻錳氮鋼基礎上添加硅、鋁制成的。添加硅、鋁制成的。v熱強鋼熱強鋼 金屬在高溫下的強度有兩個特點：一是溫度升高，金屬原金屬在高溫下的強度有兩個特點：一是溫度升高，金屬原子間結合力減弱和強度下降；二是在再結晶溫度上即使金屬受的應子間結合力減弱和強度下降；二是在再結晶溫度上即使金屬受的應力不超過該溫度下的彈性極限，它也會緩慢地發生塑性變形，且變力不超過該溫度下的彈性極限，它也會緩慢地發生塑性變形，且變形量隨時間的增長而增大，最后導致金屬產生蠕變破壞。形量隨時間的增長而增大，最后導致金屬產生蠕變破壞。常用抗氧化鋼及熱強鋼的成分及性能見表常用抗氧化鋼及熱強鋼的成分及性能見表3-1。 2-1

13、2-1 抗氧化鋼及熱強鋼的成分及性能抗氧化鋼及熱強鋼的成分及性能 根據正火狀態組織不同，常用耐熱鋼分為根據正火狀態組織不同，常用耐熱鋼分為珠光體耐熱珠光體耐熱鋼、馬氏體耐熱鋼、鐵素體耐熱鋼和奧氏體耐熱鋼鋼、馬氏體耐熱鋼、鐵素體耐熱鋼和奧氏體耐熱鋼。二、按照組織狀態分類二、按照組織狀態分類 按照國際慣例，耐熱鋼分為奧氏體耐熱鋼和鐵素體耐按照國際慣例，耐熱鋼分為奧氏體耐熱鋼和鐵素體耐熱鋼兩類，其中鐵素體耐熱鋼包括統稱的珠光體耐熱鋼和熱鋼兩類，其中鐵素體耐熱鋼包括統稱的珠光體耐熱鋼和馬氏體耐熱鋼。馬氏體耐熱鋼。珠光體耐熱鋼珠光體耐熱鋼 含碳量含碳量0.10.10.4%0.4%，加入，加入CrCr、M

14、oMo、W W、V V 等主要是強化鐵素體，防止高溫下片狀等主要是強化鐵素體，防止高溫下片狀FeFe3 3C C的球的球化和石墨化，提高鋼的高溫強度。化和石墨化，提高鋼的高溫強度。典型牌號典型牌號：12CrMo12CrMo、15CrMoV15CrMoV、25Cr2MoVA 25Cr2MoVA 等。等。這類鋼在正火狀態下的顯微組織是這類鋼在正火狀態下的顯微組織是P+FP+F。由于含碳量。由于含碳量較低，合金元素含量少較低，合金元素含量少( (不超過不超過3 35%)5%)，因而熱膨脹，因而熱膨脹系數小，導熱性好，并有良好的冷、熱加工性能。系數小，導熱性好，并有良好的冷、熱加工性能。廣泛用于制造工

15、作溫度廣泛用于制造工作溫度350350600600的鍋爐及管道、的鍋爐及管道、壓力容器、汽輪機轉子等。壓力容器、汽輪機轉子等。馬氏體耐熱鋼馬氏體耐熱鋼 這類鋼淬透性好，空冷就能得到馬氏體，這類鋼淬透性好，空冷就能得到馬氏體，在小于在小于620620范圍內使用。范圍內使用。 常用的鋼號常用的鋼號 1Cr131Cr13、2Cr132Cr13及在其基礎上發展的及在其基礎上發展的1Cr11Mo1Cr11Mo、 1Cr12WmoV (1Cr12WmoV (在在500500以下具有良好的蠕變抗以下具有良好的蠕變抗力和優良的消震性，最宜于制造汽輪機葉片，故又稱葉力和優良的消震性，最宜于制造汽輪機葉片，故又稱

16、葉片鋼。）片鋼。）4Cr9Si24Cr9Si2及及4Cr10Si2Mo4Cr10Si2Mo等鉻硅鋼是另一類馬氏體熱強鋼，等鉻硅鋼是另一類馬氏體熱強鋼，他們含碳量為中碳，主要為提高耐磨性，長用作制造內他們含碳量為中碳，主要為提高耐磨性，長用作制造內燃機的氣閥，故又稱為燃機的氣閥，故又稱為氣閥鋼氣閥鋼。鐵素體耐熱鋼鐵素體耐熱鋼 這類鋼抗氧化強，但高溫強度低、脆這類鋼抗氧化強，但高溫強度低、脆性大和焊接性差，多用于受力不大的加熱爐部件。性大和焊接性差，多用于受力不大的加熱爐部件。成分及性能特點成分及性能特點 在鐵素體耐熱鋼的基礎上加入在鐵素體耐熱鋼的基礎上加入SiSi、AlAl等合金元素，提高其抗氧

17、化性能。等合金元素，提高其抗氧化性能。典型牌號典型牌號 1Cr13Si31Cr13Si3、1Cr13SiAl1Cr13SiAl、1Cr18Si21Cr18Si2等等。奧氏體耐熱鋼奧氏體耐熱鋼 是在奧氏體不銹鋼的基礎上加入是在奧氏體不銹鋼的基礎上加入W W、MoMo、V V、TiTi、NbNb、AlAl等元素以強化奧氏體，形成穩定碳化合物和金等元素以強化奧氏體，形成穩定碳化合物和金屬間化合物，提高鋼的高溫強度。不僅有高的抗氧化性屬間化合物，提高鋼的高溫強度。不僅有高的抗氧化性(700(700900)900)，且在，且在600600還有足夠的強度。這類鋼一般還有足夠的強度。這類鋼一般在在60060

18、0700700范圍內使用。范圍內使用。常用的鋼號常用的鋼號 1Cr18Ni9Ti(18-81Cr18Ni9Ti(18-8型鋼型鋼) )、 4Cr14Ni14W2Mo4Cr14Ni14W2Mo鋼鋼(14-14-2(14-14-2型鋼型鋼) )等。等。 前者常用于高壓鍋爐的過熱器、化前者常用于高壓鍋爐的過熱器、化工高壓反應器、噴氣發動機尾噴管登。后者是應用最多的工高壓反應器、噴氣發動機尾噴管登。后者是應用最多的奧氏體熱強鋼，它的熱強性、組織穩定性及抗氧化性均高奧氏體熱強鋼，它的熱強性、組織穩定性及抗氧化性均高于馬氏體氣閥鋼，故常用于制造工作溫度于馬氏體氣閥鋼，故常用于制造工作溫度650650的內燃

19、的內燃機排氣閥。機排氣閥。 鐵素體耐熱鋼的最高工作溫度為鐵素體耐熱鋼的最高工作溫度為580580590 590 ，這，這種鋼的熱膨脹性較高，對應力腐蝕敏感，異種鋼接頭壽種鋼的熱膨脹性較高，對應力腐蝕敏感，異種鋼接頭壽命短，不適合用于高溫、高壓汽水鍋爐及管道。命短，不適合用于高溫、高壓汽水鍋爐及管道。 三、新一代耐熱鋼簡介三、新一代耐熱鋼簡介 主要介紹兩種新型耐熱鋼：主要介紹兩種新型耐熱鋼： 新型鐵素體耐熱鋼新型鐵素體耐熱鋼 新型細晶奧氏體耐熱鋼新型細晶奧氏體耐熱鋼 T91P91鋼鋼 新型鐵素體耐熱鋼新型鐵素體耐熱鋼T91P91鋼是在鋼是在9Cr1Mo鋼的基礎鋼的基礎上，采用純凈化、細晶化冶金技

20、術，以及微合金化和控軋、控冷等工上，采用純凈化、細晶化冶金技術，以及微合金化和控軋、控冷等工藝，開發出的新一代中合金耐熱鋼。藝，開發出的新一代中合金耐熱鋼。 T122/P122鋼鋼 鐵素體耐熱鋼鐵素體耐熱鋼T122/P122(HCM12A)是改進的是改進的12Cr鋼，鋼，添加添加2Nb和和1Cu，固溶強化和析出強化的效果都有很大增加，固溶強化和析出強化的效果都有很大增加，600和和650的許用應力分別比的許用應力分別比X20CrMoV121提高提高113和和168，具有更，具有更高的熱強性和耐蝕性。高的熱強性和耐蝕性。 T23(HCM2S)、T24鋼鋼 在在T22(2.25Cr-1Mo)鋼的基

21、礎上吸收了鋼鋼的基礎上吸收了鋼102的優點而改進的。它在的優點而改進的。它在600時的強度比時的強度比T22高高93，與鋼，與鋼102相當。相當。但由于但由于C含量降低，加工性能和焊接性能優于鋼含量降低，加工性能和焊接性能優于鋼102，在一些情況下，在一些情況下可以焊前不預熱可以焊前不預熱;當壁厚小于等于當壁厚小于等于8mm時，焊后可不熱處理。時，焊后可不熱處理。1、新型鐵素體耐熱鋼、新型鐵素體耐熱鋼奧氏體耐熱鋼奧氏體耐熱鋼Super304H 是是TP304H的改進型，添加了的改進型，添加了3Cu和和0.4Nb，從而獲得了極高的蠕變斷裂強度，在，從而獲得了極高的蠕變斷裂強度，在600650下的

22、許用應力比下的許用應力比TP304H高高30，這一高強度是奧氏體基體中同時產生，這一高強度是奧氏體基體中同時產生NbCrN、Nb、(N、C)、M23C6和細的富銅相沉淀強化的結果。該鋼的組織和力學性和細的富銅相沉淀強化的結果。該鋼的組織和力學性能穩定，而且價格便宜，是超超臨界鍋爐過熱器、再熱器的首選材料。能穩定，而且價格便宜，是超超臨界鍋爐過熱器、再熱器的首選材料。此外，近年來還通過特定的熱加工和熱處理工藝開發了此外，近年來還通過特定的熱加工和熱處理工藝開發了TP347HFG鋼鋼和和HR3C(TP310NbN)鋼等新型細晶奧氏體耐熱鋼。具有極好的抗蒸汽鋼等新型細晶奧氏體耐熱鋼。具有極好的抗蒸汽

23、氧化性能和較高的許用應力。氧化性能和較高的許用應力。HR3C通過添加元素鈮通過添加元素鈮(Nb)和氮和氮(N)，使，使得它的蠕變斷裂強度提高到了得它的蠕變斷裂強度提高到了181MPa。2、新型細晶奧氏體耐熱鋼新型細晶奧氏體耐熱鋼 耐熱鋼在高溫、高壓、高速和腐蝕介質中長期工作耐熱鋼在高溫、高壓、高速和腐蝕介質中長期工作的條件下，將會發生組織結構和力學性能的變化，以及的條件下，將會發生組織結構和力學性能的變化，以及表面磨損和腐蝕，導致零件失效和造成事故。因此，必表面磨損和腐蝕，導致零件失效和造成事故。因此，必須了解高溫高壓設備用鋼的高溫力學性能和抗蝕性能。須了解高溫高壓設備用鋼的高溫力學性能和抗蝕

24、性能。四、耐熱鋼的高溫力學性能四、耐熱鋼的高溫力學性能 高溫蠕變極限高溫蠕變極限和和持久強度持久強度是衡量耐熱鋼的高溫力學性能的重要指標。是衡量耐熱鋼的高溫力學性能的重要指標。金屬在一定的溫度和規定的持續時間內，產生一定蠕變變形量或金屬在一定的溫度和規定的持續時間內，產生一定蠕變變形量或引起規定變形速度時的最大應力稱為引起規定變形速度時的最大應力稱為高溫蠕變極限高溫蠕變極限。金屬產生蠕變的原因是在高溫下金屬原子擴散能力增大，使那些金屬產生蠕變的原因是在高溫下金屬原子擴散能力增大，使那些在低溫下起強化作用的因素逐漸減弱或消失。例如，可促使回復在低溫下起強化作用的因素逐漸減弱或消失。例如，可促使回

25、復與再結晶，使加工硬化效果減弱或消失；促使過飽和固溶體與再結晶，使加工硬化效果減弱或消失；促使過飽和固溶體(如馬如馬氏體氏體)發生分解及彌散的硬化質點聚集，使淬火硬化效果減弱或消發生分解及彌散的硬化質點聚集，使淬火硬化效果減弱或消失等。所有這些過程都導致金屬逐漸軟化而產生蠕變。失等。所有這些過程都導致金屬逐漸軟化而產生蠕變。蠕變現象對中、高壓鍋爐和汽輪機設備有十分重要的意義。蠕變現象對中、高壓鍋爐和汽輪機設備有十分重要的意義。1、高溫蠕變極限高溫蠕變極限 蠕變過程中，應力和變形的變化關系是：蠕變過程中，應力和變形的變化關系是： 應力應力常數，變形量常數，變形量(彈彈+塑塑)常數，常數， 即在過

26、程中總變形不斷增加。典型的蠕變曲線如圖即在過程中總變形不斷增加。典型的蠕變曲線如圖2-1所示，常用耐所示，常用耐熱鋼的高溫力學性能列于表熱鋼的高溫力學性能列于表2-2。III III0 ab c dTimeCrack圖圖2-1 典型的蠕變曲線典型的蠕變曲線a-b: 蠕變不穩定階段或蠕蠕變不穩定階段或蠕變減速階段；變減速階段；b-c:為蠕變穩定階段；為蠕變穩定階段；c-d: 蠕變加速階段蠕變加速階段2、高溫持久強度高溫持久強度表示應力表示應力( )，2/mMN例如例如 表示在表示在500時，持續時間為時，持續時間為 105 h 的持久強度，它表示的持久強度，它表示材料在高溫和應力長時期作用下抵抗

27、斷裂的能力。材料在高溫和應力長時期作用下抵抗斷裂的能力。500105t表示試驗溫度表示試驗溫度()，表示試驗持續時間表示試驗持續時間(h)。持久強度是指材料在高溫和規定的時間內，發生斷裂的最大應持久強度是指材料在高溫和規定的時間內，發生斷裂的最大應力值。用符號力值。用符號 表示。其中，表示。其中，t表表2-2 常用耐熱鋼的高溫力學性能（常用耐熱鋼的高溫力學性能（YB529-70）6533450105001055452145010150010155140110705050010550105580455501015501015514355010592540105635401015805801056

28、05801015147130120580105001055955801015120956558010620105514012050365801016201015511811010094856558010600106201055582786460444158010160010162010155545580105150540105114540101560114600105601055458860010158010155第二節第二節 耐熱鋼的焊接耐熱鋼的焊接一、焊接性分析一、焊接性分析 淬硬性淬硬性 珠光體耐熱鋼中的主要合金元素鉻和鉬可顯著提高鋼的淬硬性，珠光體耐熱鋼中的主要合金元素鉻和鉬可顯著提高

29、鋼的淬硬性，鉬的作用比鉻約大鉬的作用比鉻約大50倍。這些合金元素提高了過冷奧氏體的穩定性。在焊倍。這些合金元素提高了過冷奧氏體的穩定性。在焊接冷卻過程中，焊縫和熱影響區很容易產生貝氏體或馬氏體組織。接冷卻過程中，焊縫和熱影響區很容易產生貝氏體或馬氏體組織。 從改善鋼的焊接性角度出發從改善鋼的焊接性角度出發，降低含碳量，鋼的淬硬性降低，焊接冷，降低含碳量，鋼的淬硬性降低，焊接冷裂敏感性明顯減小。但降低含碳量將引起鋼的蠕變強度急劇降低，這對于裂敏感性明顯減小。但降低含碳量將引起鋼的蠕變強度急劇降低，這對于使用溫度范圍較高的中合金鉻使用溫度范圍較高的中合金鉻-鉬耐熱鋼尤為不利。通常，為了兼顧焊接鉬耐

30、熱鋼尤為不利。通常，為了兼顧焊接性和高溫力學性能，中合金鉻性和高溫力學性能，中合金鉻-鉬鋼的含碳量一般控制在鉬鋼的含碳量一般控制在0.10%0.20%范范圍內。而低合金鉻圍內。而低合金鉻-鋁鋼的含碳量可以更低些。鋁鋼的含碳量可以更低些。 防止鉻防止鉻-鉬鋼鉬鋼焊接冷裂紋焊接冷裂紋的主要工藝措施的主要工藝措施 選擇低氫型焊條、焊前預熱和選擇低氫型焊條、焊前預熱和焊后熱處理等。焊后熱處理等。 再熱裂紋再熱裂紋 為防止珠光體耐熱鋼焊接接頭氫致延遲裂紋和改善接頭為防止珠光體耐熱鋼焊接接頭氫致延遲裂紋和改善接頭性能，這類鋼焊后往往需要進行消除應力熱處理性能，這類鋼焊后往往需要進行消除應力熱處理(post

31、-weld heat treating)。在消除應力處理過程中會產生再熱裂紋。在消除應力處理過程中會產生再熱裂紋。 再熱裂紋的傾向主要取決于鋼中碳化物形成元素的種類及含量再熱裂紋的傾向主要取決于鋼中碳化物形成元素的種類及含量，由，由于耐熱鋼中含有于耐熱鋼中含有Cr、Mo、Nb、V、Ti等碳化物形成元素，總是在焊接等碳化物形成元素，總是在焊接熱影響區的粗晶區產生再熱裂紋熱影響區的粗晶區產生再熱裂紋,一般在一般在500-700范圍內形成，與焊接范圍內形成，與焊接規范及由此產生的焊接應力有關。規范及由此產生的焊接應力有關。 再熱裂紋再熱裂紋 再熱裂紋的產生與焊接殘余應力、應力集中、缺口的存再熱裂紋的

32、產生與焊接殘余應力、應力集中、缺口的存在、消除應力的條件，特別是鋼的成分和組織有密切的關系。在、消除應力的條件，特別是鋼的成分和組織有密切的關系。圖圖2-2示示出了鉻含量對鉻出了鉻含量對鉻-鉬鋼再熱裂紋的影響。鉬鋼再熱裂紋的影響。 防止再熱裂紋的措施防止再熱裂紋的措施 選擇塑性好的焊材，嚴格控制母材和焊材中選擇塑性好的焊材，嚴格控制母材和焊材中釩、鈮、鈦含量，將預熱溫度提高至釩、鈮、鈦含量，將預熱溫度提高至250以上，采用低線能量和熱源以上，采用低線能量和熱源集中的焊接方法，以及避免在敏感溫度區間長時間停留等。集中的焊接方法，以及避免在敏感溫度區間長時間停留等。 圖圖2-2 鉻對鉻鉻對鉻- -

33、鉬鋼再熱裂紋的敏感鉬鋼再熱裂紋的敏感當鉻含量低于當鉻含量低于1%時，隨鉻含時，隨鉻含量的增加，鋼的再熱裂紋敏感量的增加，鋼的再熱裂紋敏感性增大性增大當鉻含量超過當鉻含量超過1%時，隨鉻含時，隨鉻含量的增加再熱裂紋敏感性反而量的增加再熱裂紋敏感性反而減小減小碳和釩碳和釩(以及鈮、鈦、鉬等以及鈮、鈦、鉬等)對對再熱裂紋敏感性也有很大影響再熱裂紋敏感性也有很大影響 焊接熱裂紋焊接熱裂紋 珠光體耐熱鋼焊接熱裂紋主要是焊縫結晶裂紋，而珠光體耐熱鋼焊接熱裂紋主要是焊縫結晶裂紋，而且多出現在弧坑處。這類鋼焊接熱影響區的液化裂紋比較少見。且多出現在弧坑處。這類鋼焊接熱影響區的液化裂紋比較少見。 碳和鎳都可增加

34、其熱裂敏感性碳和鎳都可增加其熱裂敏感性，其中碳的影響最大，是保證耐熱鋼，其中碳的影響最大，是保證耐熱鋼熱強性的主要元素，因此焊縫含碳量不可能太低。熱強性的主要元素，因此焊縫含碳量不可能太低。 用冶金手段降低焊縫金屬熱裂敏感性的關鍵，是嚴格控制焊縫金屬用冶金手段降低焊縫金屬熱裂敏感性的關鍵，是嚴格控制焊縫金屬中有害雜質硫和磷的含量。中有害雜質硫和磷的含量。 對于厚壁結構的焊接來說，由于焊接結構的拘束度較高，熱裂傾向對于厚壁結構的焊接來說，由于焊接結構的拘束度較高，熱裂傾向仍然很大，因此在焊接時要采用較低的焊接線能量才能控制焊接熱裂仍然很大，因此在焊接時要采用較低的焊接線能量才能控制焊接熱裂紋的產

35、生。紋的產生。 圖圖2-3表示線能量對表示線能量對2.25Cr-1Mo鋼和鋼和1.25Cr-Mo鋼焊接熱裂紋的影響。鋼焊接熱裂紋的影響。 圖圖2-3 線能量對鉻線能量對鉻-鉬鋼焊接熱裂紋的影響鉬鋼焊接熱裂紋的影響1-2.25Cr-1Mo鋼；鋼；2-1.25Cr-Mo鋼鋼2 焊接熱影響區的軟化焊接熱影響區的軟化 珠光體耐熱鋼焊接熱影響區的珠光體耐熱鋼焊接熱影響區的軟化軟化是個普遍是個普遍問題。問題。 鉻鉻-鉬鋼鉬鋼焊接熱影響區軟化帶在粗視磨片上是焊接熱影響區軟化帶在粗視磨片上是條明顯的條明顯的“白帶白帶”；在光學顯微鏡或電子顯微鏡下觀察時，其組織大部分是鐵素體，其余在光學顯微鏡或電子顯微鏡下觀察

36、時，其組織大部分是鐵素體，其余是聚合碳化物和其他相。是聚合碳化物和其他相。 熱影響區軟化帶與焊前的組織狀態、焊接規范以及焊后熱處理有關。熱影響區軟化帶與焊前的組織狀態、焊接規范以及焊后熱處理有關。軟化帶在室溫和高溫短時靜載拉伸時，沒有太大的不良影響。但是，軟化帶在室溫和高溫短時靜載拉伸時，沒有太大的不良影響。但是，接頭如果在高溫下長期工作時，蠕變變形將集中于軟化帶，最后導致接頭如果在高溫下長期工作時，蠕變變形將集中于軟化帶，最后導致這一部位提前斷裂失效這一部位提前斷裂失效 為了減小軟化區及其軟化程度，應盡量減少接頭在為了減小軟化區及其軟化程度，應盡量減少接頭在Acl溫度附近的溫度附近的停留時間

37、。此外，由圖停留時間。此外，由圖2-4可知，焊后正火可知，焊后正火+高溫回火，可以基本上消高溫回火，可以基本上消除軟化帶。除軟化帶。圖圖2-4 鉻鉬釩鋼熱影響區軟化鉻鉬釩鋼熱影響區軟化 (a)15Cr1MoV (b)12Cr1MoV1焊態；焊態；2730回火；回火；3980正火、正火、730回火回火Hardness(HBS)Hardness(HBS)(a)(b) 回火脆性回火脆性 Cr-Mo鋼及其焊接接頭在鋼及其焊接接頭在350-500溫度區間長期保持過溫度區間長期保持過程中發生劇烈脆變現象稱為回火脆性。程中發生劇烈脆變現象稱為回火脆性。 鋼的回火脆性與其鋼的回火脆性與其雜質含量雜質含量有密切

38、關系。雜質包括有密切關系。雜質包括P，As，Sb，Sn等殘余元素，其綜合影響可由脆性指數等殘余元素，其綜合影響可由脆性指數-X表示，對于焊縫金屬可以表表示，對于焊縫金屬可以表示為示為:100/sn4b510ASSPX (10-6) 低合金鋼焊縫中低合金鋼焊縫中C、Si、Mn、O等元素對消除應力處理后的韌性及回火脆等元素對消除應力處理后的韌性及回火脆性也會產生相當重要的影響，引用性也會產生相當重要的影響，引用J指數估計些元素的綜合作用。指數估計些元素的綜合作用。 J=(Si+Mn)(P+Sn)104(%) (5.2) 對于一些運行條件苛刻的對于一些運行條件苛刻的Cr-Mo鋼制重要厚壁容器，技術條

39、件規定母材和鋼制重要厚壁容器，技術條件規定母材和焊縫金屬的焊縫金屬的J指數應小于指數應小于200%，脆性指數，脆性指數 應小于應小于2510-6。X二、珠光體耐熱鋼的焊接二、珠光體耐熱鋼的焊接 焊接這類鋼常用的焊接方法主要有手弧焊、埋弧自動焊和氣體保焊接這類鋼常用的焊接方法主要有手弧焊、埋弧自動焊和氣體保護電弧焊等。低合金耐熱鋼對上述焊接方法適應性強；中合金耐熱護電弧焊等。低合金耐熱鋼對上述焊接方法適應性強；中合金耐熱鋼冷裂敏感性大，而應優先選用含氫量低的焊接方法，如氬弧焊。鋼冷裂敏感性大，而應優先選用含氫量低的焊接方法，如氬弧焊。主要內容：主要內容： (1) 焊接材料的選擇焊接材料的選擇 (

40、2) 焊接線能量焊接線能量 (3) 焊前預熱和焊后熱處理焊前預熱和焊后熱處理（1）焊接材料的選擇）焊接材料的選擇 耐熱鋼的焊縫金屬應該與母材金屬具有耐熱鋼的焊縫金屬應該與母材金屬具有接近的接近的化學成分化學成分。通常，為了提高焊縫金屬的抗裂能力，填充金屬的含碳量。通常，為了提高焊縫金屬的抗裂能力，填充金屬的含碳量應比母材金屬低。但是，如果焊件需要淬火應比母材金屬低。但是，如果焊件需要淬火+回火或正火回火或正火+回火時，則回火時，則要求填充金屬具有與母材相當的含碳量。要求填充金屬具有與母材相當的含碳量。 圖圖2-5表示了含碳量對表示了含碳量對2.25 Cr-1Mo鋼焊縫金屬室溫力學性能影響。可鋼

41、焊縫金屬室溫力學性能影響。可見，過低的含碳量會使鋼的蠕變強度急劇降低。含碳量為見，過低的含碳量會使鋼的蠕變強度急劇降低。含碳量為0.08%的焊縫的焊縫金屬，其沖擊韌度不僅高于含碳金屬，其沖擊韌度不僅高于含碳0.11%的焊縫，而且也高于含碳的焊縫，而且也高于含碳0.05%的焊縫。因此，鉻的焊縫。因此，鉻-鉬鋼焊縫金屬的含碳量不易過高，也不易過低，最鉬鋼焊縫金屬的含碳量不易過高，也不易過低，最好控制在好控制在0.08%0.10%之間。之間。焊接珠光體耐熱鋼時焊接材料可參照焊接珠光體耐熱鋼時焊接材料可參照表表2-3選擇。選擇。圖圖2-5 焊縫金屬含碳量對焊縫金屬含碳量對2.25 Cr-1Mo鋼在焊態

42、下鋼在焊態下(AW)和和704X1h消除應力消除應力()狀態下強度的影響狀態下強度的影響b/(N/mm2) 0.040.080.120.16C/% 50010 2030 40 -AW-SRb-SRb-AM379448 517 586655 723 792 861 930 999(Gage length 50.8mm)/%降低含碳量確有助于降低含碳量確有助于提高焊縫的塑性和韌提高焊縫的塑性和韌性，從而提高焊縫金性，從而提高焊縫金屬的抗裂能力。從圖屬的抗裂能力。從圖中還可看出，降低含中還可看出，降低含碳量同時也會降低焊碳量同時也會降低焊縫金屬的室溫強度縫金屬的室溫強度表表2-3 珠光體耐熱鋼常用焊

43、接材料珠光體耐熱鋼常用焊接材料(2) 焊接線能量焊接線能量 從降低冷卻速度、防止接頭淬硬冷裂角度考慮，應適當提高低中從降低冷卻速度、防止接頭淬硬冷裂角度考慮，應適當提高低中合金耐熱鋼的焊接線能量。但是，提高線能量有可能增加這類鋼對再合金耐熱鋼的焊接線能量。但是，提高線能量有可能增加這類鋼對再熱裂紋的敏感性。圖熱裂紋的敏感性。圖2-6表示了表示了2.25 Cr-1Mo鋼焊接區力學性能與焊接鋼焊接區力學性能與焊接線能量的關系。可見，在各項力學性能指標中，沖擊韌度受焊接線能線能量的關系。可見，在各項力學性能指標中，沖擊韌度受焊接線能量的影響最大。在各種電弧焊方法中，線能量較大的埋弧焊，其焊縫量的影響

44、最大。在各種電弧焊方法中，線能量較大的埋弧焊，其焊縫韌性較低。鉻韌性較低。鉻-鉬鋼以較低的焊接線能量焊接為好，焊接時如果必須鉬鋼以較低的焊接線能量焊接為好，焊接時如果必須擺動電弧，擺幅也不應大于擺動電弧，擺幅也不應大于9.5mm或焊絲直徑的或焊絲直徑的2.5倍，或取二者的倍，或取二者的最小值。最小值。圖圖2-6 2.25Cr-1Mo鋼焊接區力學性能與焊接線能量的關系鋼焊接區力學性能與焊接線能量的關系試驗條件：板厚試驗條件：板厚75，預熱溫度，預熱溫度150，焊后熱處理（，焊后熱處理（69520） (3) 焊前預熱和焊后熱處理焊前預熱和焊后熱處理1)焊前預熱焊前預熱 預熱是減緩焊縫金屬和焊接熱影

45、響區冷卻速度的有效預熱是減緩焊縫金屬和焊接熱影響區冷卻速度的有效措施措施,從而防止焊接冷裂紋的產生。低中合金耐熱鋼在多數情況下都從而防止焊接冷裂紋的產生。低中合金耐熱鋼在多數情況下都要求焊前預熱要求焊前預熱,但是預熱溫度并非越高越好。但是預熱溫度并非越高越好。預熱和層間溫度均應控制在預熱和層間溫度均應控制在Mf點以下，則焊接結束后奧氏體將在控點以下，則焊接結束后奧氏體將在控制溫度范圍內完全轉變成馬氏體，馬氏體隨后可以通過焊后回火而改制溫度范圍內完全轉變成馬氏體，馬氏體隨后可以通過焊后回火而改善韌性。善韌性。2)焊后熱處理焊后熱處理 對于珠光體耐熱鋼對于珠光體耐熱鋼(其焊后熱處理溫度見表其焊后熱

46、處理溫度見表2-4)來說，焊來說，焊后熱處理目的不僅是消除焊接殘余應力，更重要的是降低焊接區硬度、后熱處理目的不僅是消除焊接殘余應力，更重要的是降低焊接區硬度、去氫、穩定組織和提高焊接焊頭的綜合力學性能去氫、穩定組織和提高焊接焊頭的綜合力學性能(如高溫蠕變強度如高溫蠕變強度)。在擬定耐熱鋼接頭的焊后處理工藝時應考慮：在擬定耐熱鋼接頭的焊后處理工藝時應考慮：對某些合金成分較低、厚度較薄的低合金耐熱鋼接頭，焊前經預熱，對某些合金成分較低、厚度較薄的低合金耐熱鋼接頭，焊前經預熱，使用低碳的焊接材料，則焊件在焊后不必作熱處理。使用低碳的焊接材料，則焊件在焊后不必作熱處理。消除焊接殘余應力是防止耐熱鋼產

47、生延遲裂紋和再熱裂紋的重要措施，消除焊接殘余應力是防止耐熱鋼產生延遲裂紋和再熱裂紋的重要措施，熱處理加熱溫度應保證接頭殘余應力降低到盡可能低的水平。熱處理加熱溫度應保證接頭殘余應力降低到盡可能低的水平。焊后熱處理應盡量避免在回火脆性及裂紋傾向敏感的溫度范圍內進行；焊后熱處理應盡量避免在回火脆性及裂紋傾向敏感的溫度范圍內進行；在危險溫度范圍內，應保持較快的加熱速度。在危險溫度范圍內，應保持較快的加熱速度。 焊后熱處理焊后熱處理 可以整體在爐中進行，也可進行局部處理。大型焊件常可以整體在爐中進行，也可進行局部處理。大型焊件常采用局部熱處理。采用局部加熱時與爐中加熱不同，不管保溫時間多采用局部熱處理

48、。采用局部加熱時與爐中加熱不同，不管保溫時間多長，在整個焊件厚度方向上總是有一個溫度梯度，截面越厚，梯度就長，在整個焊件厚度方向上總是有一個溫度梯度，截面越厚，梯度就越大，由此而產生的應力也越大。因此，推薦鉻越大，由此而產生的應力也越大。因此，推薦鉻-鉬鋼局部熱處理加鉬鋼局部熱處理加熱帶的寬度應是厚度的熱帶的寬度應是厚度的5倍，且至少不小于倍，且至少不小于150mm，此時可以采用快，此時可以采用快速加熱的方法。速加熱的方法。表表2-4 珠光體耐熱鋼焊后熱處理溫度珠光體耐熱鋼焊后熱處理溫度三、馬氏體耐熱鋼的焊接三、馬氏體耐熱鋼的焊接 馬氏體耐熱鋼中的馬氏體耐熱鋼中的C和和Cr的含量較高，還含有的

49、含量較高，還含有Mo、W、V、Ni等合等合金元素，在金元素，在Cr含量為含量為5-13%時，如果時，如果C含量高于含量高于0.10%，在等溫熱處理狀，在等溫熱處理狀態下的組織均為馬氏體。馬氏體的硬度取決于鋼中的碳含量及奧氏體化態下的組織均為馬氏體。馬氏體的硬度取決于鋼中的碳含量及奧氏體化溫度。焊接后具有較大的淬硬傾向，非常容易產生焊接冷裂紋。有時要溫度。焊接后具有較大的淬硬傾向，非常容易產生焊接冷裂紋。有時要預熱到預熱到400以上才能焊接，焊后還不能直接冷卻到室溫，必須在以上才能焊接，焊后還不能直接冷卻到室溫，必須在100-150保溫一段時間，然后立即升溫進行熱處理。其焊接工藝相當復雜。保溫一

50、段時間，然后立即升溫進行熱處理。其焊接工藝相當復雜。 1、馬氏體耐熱鋼的焊接性馬氏體耐熱鋼的焊接性 為了防止產生焊接冷裂紋，焊接材料中的碳要盡可能低，焊縫中的為了防止產生焊接冷裂紋，焊接材料中的碳要盡可能低，焊縫中的鐵素體隨碳含量的降低而增加，容易引起焊縫脆化。此外，為了防止焊鐵素體隨碳含量的降低而增加，容易引起焊縫脆化。此外，為了防止焊接冷裂紋，需要選擇較高的預熱溫度，并采取后熱和焊后立即進行消除接冷裂紋，需要選擇較高的預熱溫度，并采取后熱和焊后立即進行消除應力處理等措施。應力處理等措施。 馬氏體耐熱鋼焊接接頭的近縫區常存在一個軟化帶，這個軟化帶對馬氏體耐熱鋼焊接接頭的近縫區常存在一個軟化帶

51、，這個軟化帶對室溫和高溫短時抗拉強度并無不良影響，但會降低接頭的蠕變強度，引室溫和高溫短時抗拉強度并無不良影響，但會降低接頭的蠕變強度，引起脆性斷裂起脆性斷裂。2、馬氏體耐熱鋼的焊接工藝馬氏體耐熱鋼的焊接工藝 (1) 焊接方法及材料的選擇焊接方法及材料的選擇 由于對焊接對焊接冷裂紋具有更高的敏感性，在選擇焊接方法時，應優由于對焊接對焊接冷裂紋具有更高的敏感性，在選擇焊接方法時，應優先采用低氫的焊接方法，如先采用低氫的焊接方法，如TIG、MIG等。在厚壁焊件中，手工電弧焊和等。在厚壁焊件中，手工電弧焊和埋弧自動焊應用較廣泛，但必須采用低氫型焊條和焊劑。目前已經研制出埋弧自動焊應用較廣泛，但必須采

52、用低氫型焊條和焊劑。目前已經研制出多種超低氫焊條和工藝性能良好的高堿度燒結焊劑，為焊接優質接頭和推多種超低氫焊條和工藝性能良好的高堿度燒結焊劑，為焊接優質接頭和推廣特別適用于中合金鋼的窄間隙焊接技術創造了優良條件。廣特別適用于中合金鋼的窄間隙焊接技術創造了優良條件。 中合金耐熱鋼焊接材料選擇有兩種方案：一種是選用高中合金耐熱鋼焊接材料選擇有兩種方案：一種是選用高Cr-Ni奧氏體鋼奧氏體鋼焊條用焊條用Cr5Mo、Cr6SiMo、1Cr13、2Cr13等馬氏體等馬氏體-鐵素體鋼常用于非受鐵素體鋼常用于非受壓構件的焊接；另一種方案是采用與母材成分基本相同的同類焊接材料，壓構件的焊接；另一種方案是采用

53、與母材成分基本相同的同類焊接材料，用于鍋爐受熱面管子或管道的馬氏體耐熱鋼的焊接。用于鍋爐受熱面管子或管道的馬氏體耐熱鋼的焊接。表表2-5 馬氏體耐熱鋼的焊接工藝及材料馬氏體耐熱鋼的焊接工藝及材料(2) 預熱溫度預熱溫度 為防止裂紋，降低接頭各區硬度和應力峰值以及提高韌性，中合金為防止裂紋，降低接頭各區硬度和應力峰值以及提高韌性，中合金耐熱鋼焊前應預熱到耐熱鋼焊前應預熱到300-400。對于。對于F11、F12、Cr12MoWV鋼要注意鋼要注意緩冷，或冷到緩冷，或冷到150，保溫一段時間后進行熱處理。對，保溫一段時間后進行熱處理。對Cr6SiMo等鋼，等鋼，可適當降低預熱溫度。為防止焊縫和熱影響

54、區脆化，建議選用較低的預可適當降低預熱溫度。為防止焊縫和熱影響區脆化，建議選用較低的預熱溫度，而強調及時后熱或熱處理。預熱溫度不能太低，為此，各國壓熱溫度，而強調及時后熱或熱處理。預熱溫度不能太低，為此，各國壓力容器和管道制造法規對中合金耐熱鋼規定了最低預熱溫度。力容器和管道制造法規對中合金耐熱鋼規定了最低預熱溫度。 (3) 焊后熱處理焊后熱處理 耐熱鋼焊后熱處理的目的在于改善焊縫金屬及其熱影響區的組織、耐熱鋼焊后熱處理的目的在于改善焊縫金屬及其熱影響區的組織、降低接頭各區硬度、提高接頭韌性及高溫持久強度、消除焊接殘余應力。降低接頭各區硬度、提高接頭韌性及高溫持久強度、消除焊接殘余應力。常用的

55、焊后熱處理工藝有完全退火、高溫回火或回火常用的焊后熱處理工藝有完全退火、高溫回火或回火+等溫退火等。中等溫退火等。中合金耐熱鋼在現場焊接操作中必須明確規定冷卻制度合金耐熱鋼在現場焊接操作中必須明確規定冷卻制度(見表見表2-6)，包括冷，包括冷卻過程中允許的最低溫度以及焊后熱乎處理的時間間隔，這兩個工藝參卻過程中允許的最低溫度以及焊后熱乎處理的時間間隔，這兩個工藝參數對于保證接頭的致密性和韌性是十分重要的。數對于保證接頭的致密性和韌性是十分重要的。表表2-6 各國制造法規規定的中合金耐熱鋼焊后熱處理溫度各國制造法規規定的中合金耐熱鋼焊后熱處理溫度(/) 四、四、T91P91鋼的焊接鋼的焊接 與與T9鋼相比，新型鐵素體耐熱鋼鋼相比，新型鐵素體耐熱鋼T9lP9I鋼由于降低了碳和雜質元鋼由于降低了碳和雜質元素的含量，焊接裂紋的敏感性明顯減弱，防止裂紋產生的預熱溫度隨之素的含量，焊接裂紋的敏感性明顯減弱，防止裂紋產生的預熱溫度隨之而降。應該說，該鋼的焊接性有所改善。但是這并不意味著在所有的情而降。應該說，該鋼的焊接性有所改善。但是這并不意味著在所有的情況下都能獲得滿意的接頭性能。研究表明，況下都能獲得滿意的接頭性能。研究表明， T91/P91 鋼焊接性的主要問鋼焊接性的主要問題是冷裂紋敏感性較強，以及一定的熱裂紋傾向，同時也不可忽視接頭題是冷裂紋敏感性較強，以及一定的熱