1、仁豪公寓酒店屋面造型超高支模施工方案一、工程概況仁豪公寓酒店位于鄭東新區(qū)商都路與體育南路交叉口東南角。由主樓及裙房組成,主、群樓地下室部分連結(jié)為一體作為整個結(jié)構(gòu)的嵌固端，地上用伸縮縫分為兩部分。主樓位于西側(cè)，地上二十八層，地下一層；裙房地上三層，地下一層。建筑總高度為115.35米，屬于一類高層建筑，結(jié)構(gòu)形式為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)。主樓房屋高度97.800m，裙房房屋高度16.070m，室內(nèi)外高差0.65m。由于造型的需要，在屋頂設(shè)計了大跨度邊跨梁，WKL1（1）450×2500，梁凈跨26.1米，梁底離28層屋面13.5米。整條梁77噸，梁自重大，跨度大，離屋面高度高，且位于邊跨，給模

2、板支撐增加了很大的難度。同時需考慮28層頂梁板承載力能否滿足要求。對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用枕木，施工電梯標(biāo)準(zhǔn)節(jié)作為主支撐體系，配合使用鋼管腳手架支撐。二、支撐體系WKL1采用枕木支撐體系1.1使用材料：枕木型號160（厚）×220（寬）×2500（長），每根枕木重50kg；18木模板，木方40×80。1.2放置方式：在原8根框架柱上呈井字式每排放兩根，枕木外邊與原框架柱外邊齊，縱橫交錯從屋面頂?shù)搅旱坠?3排；第一排橫向放置，最上排枕木上放兩排 工字鋼，沿梁貫通，深入YAZ內(nèi)250，工字鋼與梁底間鋪設(shè)一排方木間距100，模板空隙用大頭塞塞實。

3、1.3連接方式：用扒勾連接，每個節(jié)點四個扒勾，與滿堂腳手架連接形成一個整體。2、WKL1鋼架支撐體系2.1使用材料：施工電梯標(biāo)準(zhǔn)節(jié)：700×700×1500，每節(jié)重0.12t;18木模板，木方40×80。2.2放置方式：在YAZ與枕木支撐點中間和枕木與枕木支撐點中間放置鋼架支撐，高度共8節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)下墊7層枕木，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)與枕木處墊鋼板；最上層放兩根 工字鋼，沿梁底貫通，工字鋼與標(biāo)準(zhǔn)節(jié)處墊兩根槽鋼。2.3連接方式：豎向連接采用高強螺栓連接，與滿堂腳手架用鋼管連接加固穩(wěn)定。3、鋼管架體系3.1使用材料：48鋼管，壁厚3.2；普通扣件；18木模板，木方40×

4、80。3.2布置方式：搭設(shè)滿堂架（1）板支撐：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.60米，步距 h=1.00米。（2）梁支撐：梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.60米，步距 h=1.00米，梁底增加2道承重立桿。鋼管底部加墊座。四角內(nèi)弧形吊梁支撐采用雙排雙立桿頂撐梁底（3）內(nèi)排架沿板圓弧向內(nèi)搭三排，內(nèi)架連為整體，剪刀撐每兩跨搭一道，為了增加整體性. 詳見計算書：板扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算依據(jù)2施工技術(shù)2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設(shè)高度為16.0米，

5、搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.60米，步距 h=1.00米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.000+6.000)×0.800=6.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

6、W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×6.400)×0.150

7、×0.150=0.032kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.032×1000×1000/43200=0.734N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×6.400)×0.150=1.269kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1269.0/(2×800.000×18.000)=0.132N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2

8、抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×4.280×1504/(100×6000×388800)=0.006mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.200×0.150=0.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350

9、×0.150=0.053kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (6.000+2.000)×0.150=1.200kN/m 靜荷載 q1 = 1.2×0.750+1.2×0.053=0.963kN/m 活荷載 q2 = 1.4×1.200=1.680kN/m 2.木方的計算 按照兩跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.114/0.800=2.643kN/m 最大彎矩 M = 0.125ql2=0.125

10、×2.64×0.80×0.80=0.211kN.m 最大剪力 Q=0.625×0.800×2.643=1.322kN 最大支座力 N=1.25×0.800×2.643=2.643kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.211×106/42666

11、.7=4.96N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.625ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1322/(2×40×80)=0.619N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.521×0.803×800.04/(100×9500.00×1706666.8)=0.106mm 木方的最大撓度小

12、于800.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.595kN.m 最大變形 vmax=0.647mm 最大支座力 Qmax=11.563kN 抗彎計算強度 f=0.595×106/4729.0=125.75N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件

13、抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.56kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<R 12.0 kN時，應(yīng)采用雙扣件；R>12.0kN時，應(yīng)采用可調(diào)托座。 五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.136

14、5;16.000=2.178kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.800×0.600=0.168kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.600=2.400kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.746kN。 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (6.000+2.000)×0.800×0.600=3.840kN 3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式

15、N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 11.07kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (

16、2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結(jié)果：l0=1.155×1.700×1.00=1.964m =1964/15.9=123.646 =0.435 =11071/(0.435×450)=56.546N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結(jié)果：l0=1.000+2×0.100=1.200m =1200/15.9=75.567 =0.749 =1107

17、1/(0.749×450)=32.846N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.061； 公式(3)的計算結(jié)果：l0=1.155×1.061×(1.000+2×0.100)=1.471m =1471/15.9=92.604 =0.646 =11071/(0.646×450)=38.057N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管

18、腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算依據(jù)2施工技術(shù)2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設(shè)高度為14.5米， 基本尺寸為：梁截面 B×D=450mm×2500mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.60米，步距 h=1.00米， 梁底增加2道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2×25.000×0.200×0.300×0.400=0.720kN。 采用的鋼管類型為48×3.2。 一、

19、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×2.500×0.400=25.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.400×(2×2.500+0.450)/0.450=1.696kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (6.000+2.000)×0.450

20、15;0.400=1.440kN 均布荷載 q = 1.2×25.000+1.2×1.696=32.035kN/m 集中荷載 P = 1.4×1.440=2.016kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.178

21、kN N2=3.024kN N3=4.014kN N4=4.014kN N5=3.024kN N6=1.178kN 最大彎矩 M = 0.042kN.m 最大變形 V = 0.0mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.042×1000×1000/21600=1.944N/mm2 面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×2449.0/(2×400.000×18.000)=0.510N/mm2 截面抗剪強

22、度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.019mm 面板的最大撓度小于90.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.014/0.400=10.035kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×10.04×0.40×0.40=0.161kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×10.035=2.409kN 最大支座

23、力 N=1.1×0.400×10.035=4.416kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.161×106/42666.7=3.76N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿

24、足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×2409/(2×40×80)=1.129N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.677×8.363×400.04/(100×9500.00×1706666.8)=0.089mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖

25、支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.184kN.m 最大變形 vmax=0.052mm 最大支座力 Qmax=7.946kN 抗彎計算強度 f=0.184×106/4729.0=38.92N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于325.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm)

26、支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.887kN.m 最大變形 vmax=0.839mm 最大支座力 Qmax=13.714kN 抗彎計算強度 f=0.887×106/4729.0=187.53N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中R取最大支座反力，R=13.

27、71kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<R 12.0 kN時，應(yīng)采用雙扣件；R>12.0kN時，應(yīng)采用可調(diào)托座。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=13.71kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.136×14.500=2.369kN N = 13.714+2.369=16.083kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)

28、；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結(jié)果：l0=1.1

29、85×1.700×1.00=2.014m =2014/15.9=126.858 =0.418 =16083/(0.418×450)=85.484N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結(jié)果：l0=1.000+2×0.100=1.200m =1200/15.9=75.567 =0.749 =16083/(0.749×450)=47.714N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2

30、取值為1.061； 公式(3)的計算結(jié)果：l0=1.185×1.061×(1.000+2×0.100)=1.509m =1509/15.9=95.009 =0.624 =16083/(0.624×450)=57.233N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 步距 h(m) h0.9 0.9<h1.2 1.2<h1.5 1.5<h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù)

31、 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132

32、1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044

33、1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗 除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容 1.模板支架的構(gòu)造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或

34、雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設(shè)計： a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置； b.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計： a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接

35、，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。 4.剪刀撐的設(shè)計： a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐； b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。 5.頂部支撐點的設(shè)計： a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷

36、載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。 6.支撐架搭設(shè)的要求： a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。梁側(cè)模板計算書 一、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算斷面寬度450mm，高度2500mm，兩側(cè)樓板高度200mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨布置23道，內(nèi)龍骨采用40×80mm木方。 外龍骨間距450mm，外

37、龍骨采用雙鋼管48mm×3.2mm。 對拉螺栓布置5道，在斷面內(nèi)水平間距300+450*4mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。 模板組裝示意圖 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置

38、處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板的計算寬度取0.45m。 荷載計算值 q = 1.2×50.000×0.450+1.4×6.000×0.450=30.780kN/m

39、 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3； I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.247kN N2=3.586kN N3=3.048kN N4=3.192kN N5=3.154kN N6=3.164kN N7=3.161kN N8=3.162kN N9=3.162kN N10=3.16

40、2kN N11=3.162kN N12=3.162kN N13=3.162kN N14=3.162kN N15=3.162kN N16=3.162kN N17=3.161kN N18=3.164kN N19=3.154kN N20=3.192kN N21=3.048kN N22=3.586kN N23=1.247kN 最大彎矩 M = 0.034kN.m 最大變形 V = 0.0mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.034×1000×1000/24300=1.399N/mm2 面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗

41、算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×1915.0/(2×450.000×18.000)=0.355N/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.017mm 面板的最大撓度小于102.7/250,滿足要求! 四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 3.586/0.450=7.968kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.586/0.450=7.968kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×7.968×0.45×0.45=0.161kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×7.968=2.151kN 最大支座力 N=1.1×0.450×7.968=3.944kN 截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×8.00×8.00/