1、 懸挑鋼管托架在高層施工中的應用 隨著我國建設事業的進展，過去的一些建筑造型已慢慢不能適應現階段市場的需求。近年來，越來越多的建筑師，設計了高層層頂大型懸挑構架的作品，受到社會的青睞。然而，構架的懸飄卻給施工帶來很大的難處，由于懸飄距大（一般為35m），遠離地面（常大于50m），高層懸飄支模技術是施工不容忽視且值得討論的一個課題，要么從地面支起，需花費大量鋼管和人工、成本高，否則，必需設計相應的懸飄托架，才能解決構架建筑問題，托架的設計除必需滿意施工荷載和施工工藝要求外，還必需充分利用現場和建筑物本身的有利條件，努力適應越來越快的工期需要和達到平安省料這個目標。以下筆者在工作實踐中遇到的工程實

2、例作進一步探討。 一、簡況： 汕頭市某工程，為一幢27層商住樓，建筑面積19330m2，高度81.76m，天面設計有鋼筋混凝土懸挑構架（標高81.76m）。構架寬16m，長34.5m，南北各挑3.2m。構架梁尺寸分別為250×700及180×700。大樓南北立面在標高71.4m、74.5m及77.5m處各有外挑1.1m梁板。可作為上部施工的支點。 該工程場地夾小，要求趕工期。圍繞天面外挑構架模板支撐問題考慮兩個方案：一是從地面支桿，要接81.00m高，耗工耗料成本大；二是設立懸挑托架支承，能節約時間，節省鋼管，降低造價，但施工難度大，經過比較，選擇了懸挑式鋼管托架支模這個方

3、案。 二、搭設方案； 1.天面構架懸挑3.2m，考慮其施工荷載分解由兩部分支承：一是外挑1.1m內的荷載由桿3、桿4支持，傳力于下層外挑梁板，并保證有足夠的剛度和穩定性；二是從外挑1.1m至3.2m的荷載為懸挑鋼管托架支撐。為了提高壓桿的穩定性和群桿的整體性，加設桿1、桿2連系桿予以連結；水平桿、斜桿均與主體結構的剪刀墻、柱、梁堅固連接；（見圖1） 圖1 懸挑托架構造示意圖 2 懸挑鋼管架每隔1.04m設立一道，為增加鋼管梁的承載力，以3根鋼管并聯為一懸挑梁，3根管并聯作斜撐；并假定水平桿與斜撐桿為鉸接； 3.采納直徑48mm，壁厚3.5mm的熱軋無縫鋼管，用作立柱、水平桿、撐桿等構件嚴格挑接

4、無銹蝕、無彎曲變形的管材投入使用。 三、 托架計算：（見圖2） 圖2 托架計算模型 1.荷載 外挑構架梁自重： g11.8×0.18×0.7×24.5kN0.86×0.18×0.7×24.5kN 5.56kN2.65kN =8.21kN 外挑梁模板自重： g25kN（0.02×0.18×1.80.02×0.7×1.8×2） 5kN（0.006480.0504） 0.2844kN 工作平臺模板自重： g31.8×0.82×0.02×5kN 0.147kN 澆

5、注砼的動力荷載（含外腳手架重量）： g41.8m×0.18m×4N/m 1.296kN 鋼管自重：（查附錄B表B，g38.4N/m） g52.1m×3×38.4N/m 0.242kN 總荷載： g總g2g2+ g3+ g4 +g5 8.210.2840.1471.2960.24210.179kN 上部施工荷載分3個支撐點分別傳給懸挑托架的荷載（近似按3個點均分擔當荷載）。 10.179kN/33.39kN 即：P 1P 2P 33.39kN 2. 桿件內力計算： 作為平安儲備，按桿1、桿2不受力考慮，其受力如圖3所示。 圖3 托架受力圖 已知：I12.1

6、m H=6.56m; 72°15；=17°45 求DGC中的IDG長度（略） IDG6.56m 求ICG長（略） ICG6.89m 幫助線IDH長（略） IDH2m 求支座反力RD M C0 RD×2.13.39kN×1.4m-3.39kN×0.7m0 RD7.119/2.13.39kN 求CG桿軸力NCG（壓） 由力矩平衡條件M C0得支座反力 NCG×2m3.39kN×0.7m-3.39kN×1.4m3.39kN×2.1m0 NCG14.238/27.119kN 求DC桿軸力（拉）NCG 由力矩平衡條

7、件，求得支座反力 M G0 NCG×6.563.39×0.73.39×1.43.39×2.10 NCG14.23/6.562.17kN 求DC桿件的最大彎矩Mmax 1）取截面E。 MF3.39×1.43.39×0.74.9562.4782.373kN·m 2）取截面F MF3.39×1.43.39×0.74.9562.4782.373kN·m 都是DC桿上最大彎矩之截面。 3.水平桿（DC梁）抗彎強度計算（計算圖見圖3，C節點搭接見圖4） 圖4 C節點詳圖（每1托架由3個構件并聯成） 已知DC

8、桿最大彎矩在E、F截面。 M=MB=ME=2.373kN·m 查附錄B表B，截面模量。 W=5.08cm sup×315.24 cm sup 依據5.2.1公式 M/W? 求DC桿的抗彎強度 2.373/15.24 2.373×10 sup/15.24×3 sup 155.71N/mm，符合要求。 4.DC桿撓度計算 pb (324b2)/48EI 3390N×700（3×210024×7002）/48×2.06×105×121900×3 0.7mm 查表5.1.8 10mm 依據5.

9、2.3公式： 0.7mm10mm 水平桿（DC）能滿意變形要求。 5.撐桿（CG）撐桿穩定性計算（3桿并排聯成撐桿，并在撐桿兩端用扁鐵箍固定，形成整體）。 考慮到桿l1、桿2對CG桿的約束作用，故CG撐桿的計算長度取約束點間的最大長度：=373.8cm 已知：軸向力N=7119N 查附錄B表B，A4.89cm2 i=1.58cm o=k=1.155×1.0×373.8cm=431.739cm =o/i=431739/1.58=273.3 查附錄C表C，(7320/273.3 2)=0.098 依據5.3.1-1公式：NAf 2373/（0.98×489） 49.5N/mm22 滿意要求。 依據基本設計規定第5.1.4條，偏心距不大于53mm時，立桿穩定性計算可不考慮偏心