1、目 錄一、工程概況二、編制依據三、危險源辨識清單與控制措施計劃四、模板支撐設計構造五、施工要求六、檢查與驗收七、模板施工安全措施八、應急救援預案風雨球場模板工程施工方案一、工程概況*工程位于*區*路，由*投資興建，*建筑設計有限公司設計，建筑總面積12975，綜合樓四層為風雨球場，層高9.4m，有5條1200×500 21.6m的預應力大梁橫跨其中。該風雨球場模板支撐高9.4m，屬于高大模板支撐，為了在本工程模板工程施工中貫徹國家安全生產的方針和政策，做到安全生產、技術先進、經濟合理、方便適用，并結合建筑模板安全技術規范（JGJ162-2008）、武漢市建筑工程施工現場安全質量標準化

2、達標實施手冊制定本方案。本工程擬采用扣件式鋼管腳手架支撐系統。二、編制依據危險性較大分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001混凝土結構設計規范GB50010-2002建筑結構荷載規范GB 50009-2001鋼結構設計規范GB 50017-2003建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008武漢市建筑施工現場安全質量標準化達標實施手冊三、危險源辨識清單與控制措施計劃四、模板支撐設計構造（1） 支架基礎為C40鋼筋混凝土地面，鋼管立桿下設置50mm厚墊板，立桿連接采用直接扣件進行對接，且連接部位不在同一平面上（如下圖）。梁下立桿

3、加設3×100×100鋼板。（2）先搭設梁部位立桿，后搭設平板立桿。（3）四層（風雨球場）所有預應力大梁下立桿設立間距0.6m，距離地面200mm處設置掃地桿，每隔1.5m設置一道水平拉桿。(4) 預應力梁底縱向設置1根立桿用頂托支撐梁底，頂托螺桿出鋼管100mm，梁側模兩側均用鋼管和木枋夾緊梁模，并用拉桿及蝴蝶卡夾緊，為防止梁下小橫桿連接扣件因壓力過大造成下滑，在扣件兩邊用14圓鋼滿焊在鋼管上將其扣件頂死。（如下圖所示）蝴蝶卡木模板木枋對拉螺桿48鋼管斜撐600拆除模板支撐時只拆除板下支撐，此梁下支撐不予拆除，待所有預應力梁張拉完畢波紋管內水泥強度滿足要求方可拆除?？奂?

4、00600100長14圓鋼預應力梁下支撐示意圖現澆網格梁板支架搭設：立桿間距按1.2m搭設，距地面20cm設置掃地桿，水平桿步距1.5m，立桿連接采用對接，相鄰立桿對接部位不在同一水平面上，網格梁下方鋪設3根木方，再加設一根小橫桿，小橫桿與梁兩側立桿連接，板下鋪設木方，立桿上部套用頂托頂住板下木方。280012001200水平桿步距1.5m(5)在外側周圍由上而下設置豎向連續剪刀撐，中間B-1519軸相應每隔7.8m、B-MD軸隔4.2m設置由下至上豎向連續剪刀撐，在相應的連續剪刀撐之間設置之字斜撐，剪刀撐為4.2×6m，并在剪刀撐頂部掃地桿處設置水平剪刀撐（如下圖）（6）在外側四周

5、每個結構柱用鋼管設置固結點，豎向固結點間距3m。橫向固結點為8.4m。水平剪刀撐連續式剪刀撐7.8m 7.8m 6m 6m 6m剪刀撐布置圖B-15B-19B-M9軸B-D9軸4.2m4.2m 4.2m 4.2m 4.2m 之字撐(6)按設計標高調整頂托控制標高，然后安裝梁底模板，并要拉線找直，此時，應按前述要求進行梁底板起拱，注意起拱應在支模開始時進行，而后將側模和底模連成整體。（7）梁區中現澆樓板的起拱，除按設計要求起拱外，還應將整塊樓板的支模高度上提5mm，確?；炷翝仓髽前搴穸群蛽隙葷M足規范要求。(8)支模時梁底應起拱，要求同前。 (9)剪刀撐搭設須牢固，采用搭接，有效搭接長度500

6、mm，二頭留有100mm，并用2個旋轉扣件連接，且與水平夾角在45°-60°之間。(10)梁底模板拆除須在混凝土強度達到100時才可以拆除，拆模的具體時間由項目技術部門提供。(11)采用多層板和木板支模時，在梁模與柱模連接處，應考慮模板吸水后膨脹的影響，其下料尺寸一般應略微縮短些，使混凝土澆筑后不致嵌入混凝土內。(12)要注意梁模與柱模的接口處理、主梁樓板與次梁模板的接口處理，以及梁模板與樓板模板接口處的處理，謹防在這些部位發生漏漿或構件尺寸偏差等現象。(13)當采用木模板和膠合板時，要用木方進行轉接。(14)綁扎梁鋼筋，經檢查合格，并清除雜物后安裝側模板。(15)用鋼筋連

7、接并夾緊梁側模板，位置和間距同前面所述要求。安裝水平向鋼管背楞之后安裝拉桿(模板為豎拼時的做法)。(16)調節樓板支撐的可調支撐頭，將大擱柵找平。(17)按樓板尺寸，鋪設樓板模板，從一側開始鋪設多層板，盡可能選用整張的，并且是經包邊角處理的多層板，余下尺寸再需裁切，以利于多次周轉使用。(18)模板鋪設完畢，應用水平儀測量模板標高，進行校正。(19)標高校正完后，支撐系統加設剪刀撐，并加設二道縱橫水平向拉桿，以保證支撐系統的穩定。(20)支撐搭設時，必須保證上下層支撐在同一垂直線上。梁模板及支撐設計的驗算一、模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板

8、厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：8.20；梁兩側立柱間距(m):0.6；承重架支設:1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；二、支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.200= 30.6

9、00 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(30.600 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.586 kN，中間支座最大反力Rmax=12.466；最

10、大彎矩 Mmax=0.549 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.238 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.549×106/4490=122.228 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 122.228 N/mm2 小于支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!三、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁內側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.586 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.2=1.27 k

11、N； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.35=0.202 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.90/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.120×(1.50+24.00)=1.763 kN； N =0.586+1.27+0.202+1.763=3.82 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.2

12、4； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到本工程為高支撐架，由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.

13、9 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3820.088/(0.412×424) = 21.868 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 21.868 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =12.466 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8.2-1.2)=1.27 kN； N =12.466+1.27=

14、13.55 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到本工程為高支撐架，由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的計算結

15、果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13550.073/(0.412×424) = 77.567 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 77.567 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！3.梁外側立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大

16、支座反力： N1 = 0.586/Sin75o = 0.606 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8.2-1.2)/Sin75o = 1.123 kN； N = 0.606+ 1.123 = 1.729 kN； -邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f -

17、 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到本工程為高支撐架，由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=

18、1728.936/(0.412×424) = 9.897 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 9.897 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！四、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 170 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =15.28 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 3.82 kN；基礎底面面積 ：A

19、= 0.25 m2 。p=15.28 fg=170 kpa 。地基承載力滿足要求！板模板計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.2；縱距(m):0.9；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):9.40；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):200.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2

20、.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用鋼管；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 × 3； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(k

21、N/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×0.22= 0.03 kN·m；面板最大應力計算值 = 30080/54000 = 0.557 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值

22、為 0.557 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.35×2004/(100×9500×107800)=0.035 mm； 面板最大允許撓度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.035 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=4.49cm3截面慣性矩 I=10.78cm4 1.荷載的計算：(1)鋼筋

23、混凝土板自重(kN/m)：q11= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：q2 = (2.5 + 2)×0.25 = 1.125 kN/m；2.鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 靜荷載：q1 = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×0.75+1

24、.2×0.088 = 1.005 kN/m；活荷載：q2 = 1.4×1.125 = 1.575 kN/m；最大彎距 Mmax = (0.1×1.005+0.117×1.575 ) ×1.22 = 0.41 kN.M；最大支座力計算公式如下: 最大支座力 N = ( 1.1 ×1.005 + 1.2×1.575)×1.2 = 3.595 kN ；鋼管的最大應力計算值 = M/W= 0.41×106/4490 = 91.331 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼最大應力計算

25、值為 91.331 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；活荷載 q2 = 1.125 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.677×0.838+0.990×1.125)×12004/( 100×20.6×105×107800 ) =1.569 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1200/150與10 mm,滿足要求!四、托梁

26、材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 × 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P取最大支座反力3.595kN最大彎矩 Mmax = 1.467 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.848 mm ；最大支座力 Qmax = 17.874 kN ；托梁最大應力 = 1.467×106/8980=163.416 N/mm2 ；托梁抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ；托梁的計算最大應力計算值 163.416 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設

27、計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.848 mm 小于900/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.125×9.4 = 1.178 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.9×1.2 = 0.378 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.12×0.9×1.2 = 3.24 kN；經計算得到

28、，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.796 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×1.2 = 4.86 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.559 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.559 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立

29、桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.8+0.1×2 = 2 m；L0/i = 2

30、000 / 15.9 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12558.984/（0.417×424） = 71.032 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 71.032 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2 按照表2取值1.016 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h

31、+2a) = 1.185×1.016×(1.8+0.1×2) = 2.408 m；Lo/i = 2407.92 / 15.9 = 151 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.305 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12558.984/（0.305×424） = 97.116 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 97.116 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！五、施工要求高大模板支撐架的施工要求：1、模板施工前提三層梁下模板支撐不予拆除。2、立桿之間必須按步距設置縱橫向水平

32、增桿，確保兩方向足夠的設計剛度；3、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-65N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；4、立桿與水平桿接長只允許對接，嚴禁錯接。且接頭不在同步或同跨內，相鄰二接頭錯位500mm以上，立桿對接點在步距內1/3范圍內。5.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載；6.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載必須采取控制措施，鋼筋、模板、木枋等材料不能在支架上方堆放；7.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。8、拆除順序：首先拆除現澆板下支架，再拆除網格梁支架，觀察一天

33、后，無異?，F象，再拆除預應力梁下支撐?；炷翝仓螅?、混凝土澆筑前一天對整個模板支撐系統進行檢查。2、檢查三層模板支撐系統，進行再加固。3、本層混凝土澆筑采用40m汽泵。4、澆筑時由一邊向另一邊推進（從B-15軸向B-19軸推進）。5、梁、板混凝土分兩次澆筑，第一次先將預應力梁澆筑60cm高，第二次再將梁混凝土與板混凝土同時澆筑。6、澆筑混凝土應連續進行，如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢，間歇的最長時間應按所選用的水泥品種、氣溫及混凝土凝結條件決定，一般超過2小時即按施工縫進行處理。7、混凝土澆筑應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件和插筋等

34、有無移動、變形和堵塞等情況，發現問題應立即處理，并應在已澆筑的混凝土凝結前修整完好。8、砼的振搗采用插入式振動棒進行振搗。振動棒的操作要做到“快插慢拔，直上直下”。上層砼必須在下層砼初凝前澆筑，并用振動棒插入下層砼5cm深度，以消除兩層之間的接縫，保證砼的澆筑質量。每一振點的振搗延續時間，應使表面呈水平不再顯著下沉，不再出現氣泡，表面泛出灰漿為止。插入式振動棒的移動間距不宜大于其作用半徑的1.5倍，振動棒與模板的距離不應大于其作用半徑的0.5倍，并應盡量避免碰撞鋼筋、模板。六、檢查與驗收1、檢查模板和支架的布置和施工順序是否符合專項施工方案和安全措施的規定。2、各種連接件、支撐件的規格、質量和

35、緊固情況，關鍵部位緊固螺栓、扣件用扭矩扳手進行檢查。3、檢查標高、軸線位置、垂直度偏差、起拱高度、表面平整度、板塊拼縫等。4、專項檢查鋼管腳手架支撐系統的立桿間距、掃地桿、梁下立桿的鋼板墊塊、水平拉桿、剪刀撐、之字撐、架體四周固結點等。5、根據施工方案和安全措施按照支架的布置和施工順序進行逐條驗收。6、驗收順序：立桿間距及墊板掃地桿水平拉桿水平剪刀撐連續式剪刀撐架體四周固結點之字撐預應力下加固措施模板支架系統總驗收。 7、驗收程序：每一分項工作完畢后班組長自檢合格后通知安全員進行驗收，模板支架系統搭設完畢后由項目部組織生產經理帶頭進行總驗收，驗收合格報請監理工程師進行驗收，驗收合格方可進行下道

36、工序施工。七、模板施工安全措施1、模板工程在腳手架上不宜堆放模板，必須短時間堆放時，一定要碼平穩，均勻放置，不能堆得過高，必須控制在2.5KN/M2的允許荷載內。2、各種模板拆下后，應急時整理，按規格整齊堆放，堆放高度不大于1米。3、支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序，高處作業采用安全措施，支設立柱模板或梁模板時，應搭設工作臺，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀爬上下。4、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩戴安全帶，并應系牢。5、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。6、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須

37、用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人，工作時要精力集中，防止釘子扎腳和空中滑落。7、安裝與拆除模板，應搭設防護欄桿，防止上下在同一垂直面上操作。8、復雜結構模板的安裝與除，事先應有切實的安全措施。9、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。10、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。高空拆模時，應有專人指揮，并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。11、支撐、牽杠不得搭在門窗和腳手架上，通路中間的斜撐，拉桿應設在1.8米高以上。12、支模過程中，如遇中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭、

38、柱頭板等釘牢，拆模間歇時，應將已活動的模擬、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。13、模板上有預留洞時，應在模板拆除后隨即將洞洞口蓋好。14、拆除模板一般用長撬棍。人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下。八、模板工程安全施工應急預案為了確保在安全生產中，如事故發生時，盡可能減少損失，降低風險或在環境受到污染發生緊急情況時，能做出響應，盡可能預防其它事件的發生和減少可能伴隨的環境影響，根據湖北中進建設工程有限公司應急預案及本項目特點，特定項目部應急方案。項目部基本情況本工程位于江漢區長港路，框架結構五層。（二）工地周邊交通服務設施情況1、工地處于江漢區市

39、中心交通便利2、漢興街派出所位于距本工地1500米3、距工地2000米的新華下路有武漢市二醫院4、距工地7500米的新華有武漢市協和醫院5、楊叉湖消防中隊距工地10分鐘車程。二、應急小組：應急小組成員名單：總指揮： 副總指揮：現場搶救組： 醫療救治組：余后勤服務組 保安組：聯絡員：應急小組的組成：項目部成立應急準備與響應小組，由項目經理*）任組長，生產經理（*）專職安全員（*）任副組長，安全員（*）施工員（*）負責搶救組，質檢員（*）負責醫療救治組，保管員（*）負責后勤服務組，門衛（*）負責保安組、資料員（*）負責全面聯絡的同志為成員，其它各有關人員按項目應急通信網絡表隨叫隨到，服從小組同意指

40、揮。領導小組組長副組長副組長現場搶救組醫療救治組后勤服務組保安組應急小組職責：小組領導職責：施工現場發生安全事故時，負責指揮工地搶救工作，向各搶救小組下達搶救指令任務，協調各組之間的搶救工作，隨時掌握各組最新動態并做出最新決策，第一時間向110、119、120、企業救援指揮部、當地政府安監部門、公安部門求援或報告災情。平時應急領導小組成員輪流值班，值班者必須住工地現場，手機24小時開通，發生緊急事故時，在項目部應急組長抵達工地前，值班者即為臨時救援組長。現場搶救組職責：采取緊急措施，一切可能搶救傷員及被困人員，財物，轉移能引起新的危險源的物品到安全地帶，啟動場區內的消防設施進行消防滅火自救工作

41、，防止事故進一步擴大。醫療救治組職責：對搶救出的傷員，視情況采取急救處置措施，盡快送醫院搶救。后勤服務級職責：負責交通車輛的調配，緊急救援物資的征集及人員的餐飲供應。保安組職責：負責工地的安全保衛及現場內外的疏導工作，支援其它搶救組的工作，保護現場，維護秩序。三、應急準備：1、應急人員的培訓：項目部應急小組成員要接受公司組織的應急救援培訓及項目部組織的應急演練，經常組織學習，掌握事故和緊急情況發生時必要的自救、救援和現場處理的必備知識，按計劃組織現場全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急反應任務所需的知識和技能。2、應急設備的準備：準備各種應急設備及應急藥品。施工現場在平面布置圖上要合理安

42、排安全通道，標明消防器材存點，現場無消防水栓的要設置消防水池，并儲備消防用水?，F場食堂、木工房、油漆倉庫、氧氣瓶和乙炔瓶存放地要配備相應的滅火器材。生活區要建立健全值班制度，辦理交接班手續。危險物品的管理：施工現場要加強對易燃、易爆、有毒、有害物品的管理，建立專人管理、隔離存放、領用登記制度，嚴格控制明火作業。應急設備清單：a、醫藥箱1個b、擔架1床c、滅火囂20個d、沙堆1處e、增壓水泵1臺f、各種水管100米g、水泵4臺h、手套100雙i安全帽100頂j、安全帶10條應急設備存放點：醫藥箱、擔架、各種水泵、水管、手套、安全帽、安全帶、安全繩、滅火囂、應急燈等設備存放在現場倉庫內?，F場內設置

43、的滅火囂地點在配電房、木工加工點、木模存放增壓水泵及固定水管將水送到各樓層。在現場堆沙處保證有一年以上的黃沙存放用于消防。應急通信電話：火警： 119 急救中心： 120報警： 110 組長副組長 副組長現場搶救組現場搶救組后勤服務組醫療救治組保安組李聯絡員四、應急方案：1、高空墜落應急方案： 當發生高空墜落事故時，依據傷員病情，必要時應立即進行現場急救和監護，同時派人呼叫車，送醫院進行搶救。若傷員疑有脊椎受傷的可能，一定要使傷員平臥在硬板上搬運，切忌只抬傷員的兩肩與兩腿或單肩背運傷員，因這樣會使傷員的脊椎移位，甚至斷裂將造成截癱，導致死亡，墜落過程中是否有其它阻擋或轉折及地面情況。便于醫生爭

44、取時間準確、急時治療。2、物體打擊應急方案：當發生物體打擊事故時，依據傷員病情，對受傷人員進行現場急救和監護，視情況給傷員進行包扎止血，如肢體受傷，應抬高肢體，然后用消毒紗布或棉墊覆蓋在傷口表面，在現場可用清潔的手帕、毛巾或其它棉織品代替，再用繃帶或布條加壓止血，即可以保護創口預防感染，又可以減少出血幫助止血。同時可借助繃帶包扎夾板來固定受傷部位上下兩關節，減少損傷、疼痛、預防休克。3、觸電應急方案：當施工現場有人觸電時，施救人員不能直接用手拉、拖觸電者，必須在切斷電源的情況下進行搶救，或使用干燥的木棒使觸電者脫離電源，如觸電者心跳、呼吸驟停，突然意識喪失，應馬上將觸電者平放在干燥的木板上，解開衣領、褲帶、