1、安全設(shè)施計算軟件(2015) PKPM軟件出品梁模板扣件鋼管支撐架計算書依據(jù)規(guī)范：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 164-2008計算參數(shù)：鋼管強度為205.0 N/mm2,鋼管強度折減系數(shù)取0. 90。模板支架搭設(shè)高度為6. 1m,梁截面BXD=400mmXI250mll1,立桿的縱距(跨度方向)1=0. 45m,立桿的步

2、距h=l. 50m, 梁底增加1道承重立桿。面板厚度15mm,剪切強度1. 4N/mm2,抗彎強度12. ON/mm2,彈性模量4200. ON/mm" 內(nèi)龍骨采用40X80mm木方。木方剪切強度1. 3N/mm2,抗彎強度15. ON/mm2,彈性模量9000. ON/mm"梁兩側(cè)立桿間距 1. OOmc梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0. 20kN/m2,混凝土鋼筋自重25. 50kN/m3。傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值2. 00kN/m2,施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值3. 00kN/m2o梁兩側(cè)的樓板厚度0. 25m,梁兩側(cè)的樓板計算長度0. 50mo扣件計算折減系數(shù)取1.00

3、。o adl 500 b 500 lTT圖1梁模板支撐架立面簡圖 按照模板規(guī)范4. 3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合 S=1.2X (25. 50X1. 25+0. 20)+1. 40X2. OOMI. 290kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合 S=l. 35X25. 50X1. 25+0. 7X1.40X2. 00=44. 991kN/m2由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷栽分項系數(shù)取1.35,可變荷載分項系數(shù)取0. 7X1.40=0. 98計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1. 35X25. 500X0. 25

4、0X0. 500X0. 450=1. 936kN<>采用的鋼管類型為648X3.0。鋼管慣性矩計算采用/")/64,抵抗距計算采用W=n (D,-d,)/32Do一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：Qi = 25. 500 X 1. 250 X 0. 450=14. 344kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0. 200 X 0. 450 X (2 X 1. 250+0. 400) /0. 400=0. 653kN/m(

5、3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值=(3. 000+2. 000) X0. 400X0. 450=0. 900kN均布荷載 Q = 1.35X14. 344+1.35X0. 653二20. 245kN/m集中荷載 P = 0. 98X0. 900=0. 882kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=16. 88cm3；截面慣性矩I = 12. 66cm4；0.88kN20.24kN/m，、，、I1005 1001。0_一°。一1計算簡圖剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采

6、用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下:變形計算受力圖經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為風(fēng)二0. 795kNN產(chǎn)2. 314kNN3=2. 762kNN4=2. 314kNN5=0. 795kN最大彎矩M = 0. 021kN.m最大變形V = 0. 018mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f = M/W = 0. 021X 1000 X 1000/16875=1. 244N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值f, K 12. OON/mm2；面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3X1229. 0/(2X450. 000X15. 0

7、00)=0. 273N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T < T,滿足要求！(3)撓度計算面板最大撓度計算值v = 0. 018mm面板的最大撓度小于100. 0/250,滿足要求！二、梁底支撐龍骨的計算梁底龍骨計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下：均布荷載 q = P/1 = 2. 762/0. 450=6. 138kN/m最大彎矩 M = 0. lqF=O. 1X 6.14 X 0. 45 X 0. 45=0.124kN. m最大剪力 Q=0. 6ql = 0.6X0. 450X6. 138=1. 657kN最大支座力 N=l. Iql = 1. 1X

8、0.450X6. 138=3. 038kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=42. 67cm3；截面慣性矩I=170. 67cm1；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0. 124X 106/42666. 7=2. 91N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15. ON/mm2,滿足要求！(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3X 1657/(2X40X80)=0. 777N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值T=l. 30N/mm2龍骨的抗剪強

9、度計算滿足要求！(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到 q=3. 809kN/m最大變形 v=0. 677ql4/100EI=0. 677X3. 809X450. 04/(100X9000. 00X1706667. 0)=0. 069mm 龍骨的最大撓度小于450. 0/400(木方時取250),滿足要求！三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。1.94kN)kl 2.31k 2.76k 2.31k 0.E 1.94kN

10、l、, JX J ' V <P500 500|支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN. m)4.12 4.121 81 10.920.92(_1.01.011.43khDkl 1.71k 1.39k 1.71k 0.51.43kN支撐鋼管變形計算受力圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩M0ax=423kN. m 最大變形vQax=0. 127mm最大支座力Qnax=ll. 009kN抗彎計算強度 f = M/W =0. 423X 106/4491. 0=94. 23N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于500. 0/150與10mm,滿足要求！（

11、二）梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R W 及其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,單扣件取8. OOkN,雙扣件取12. OOkN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力,R=U.01kN選用單扣件，抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求，建議可以考慮雙扣件或調(diào)整立桿縱距或排距！!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式仃=3力四其中N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力Nll.OlkN （已經(jīng)包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重N2 = 1

12、.35X0. 671=0. 906kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.35X0. 189=0. 255kN非頂部立桿段 N = 11.009+0. 906=11. 915kN頂部立桿段 N = 11.009+0. 255=11. 263kN<1)軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)： i = 1.60A立桿凈截面面積(cm?) ； A = 4. 24W 立桿凈截面抵抗矩(cd)； W=4.49。一一鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，=184. 50N/mm2；10 一一計算長度(m);參照扣件式規(guī)范201

13、1,由公式計算頂部立桿段：lo = kui (h+2a)(1)非頂部立桿段：10=ku2h(2)k 計算長度附加系數(shù),按照表5.4. 6取值為1. 155,當(dāng)允許長細比驗算時k取1； up u2 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄C表；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0. 20m：頂部立桿段：a=0.2m 時,ux=l. 574, l0=3. 454m；X=3454/16. 0=216. 561允許長細比(k取1)八°=216. 561/1. 155=187. 499 <210氏細比驗算滿足要求！4)=0. 156o =11263/(0. 156X423

14、. 9)=170. 326N/mm2a0. 5m 時,Ui=l. 241, 1q3. 583m；X =3583/16. 0=224.664允許長細比(k取1)入o=224. 664/1. 155=194. 514 <210氏細比驗兜滿足要求！<1)=0. 145o =11263/(0. 145X423. 9)=183. 107N/mm2安全設(shè)施計算軟件(2015) PKPM軟件出品依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0. 200時，。=170.326N/mm2,立桿的穩(wěn)定性沖算o< 打，滿足 要求！非頂部立桿段：u2=l. 951, l0=3. 380m：X =3380/16. 0=

15、211.919允許長細比（k取1）Ao=21L 919/1. 155=183. 480 <210氏細比驗算滿足要求！4>=0. 1630=11915/（0. 163X423. 9）=172. 796N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算。< f,滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩Mw依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式5. 2. 9Mw=0. 9X1.4Wklah2/10其中Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/nd；Wk=u2XusXw0 = 0. 300X1. 000X0. 126=0. 038kN/m2h 立桿的步距，1. 50m；la 立桿迎風(fēng)面的間距，1.

16、00m：lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0. 45m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 心二0. 9X 1. 4 X0. 038X 1. 000X 1. 500X 1. 500/10=0. OllkN. m：Na 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿 Nw二n. 009+1. 350X0. 189+0. 9X0. 980X0. 011/0.450=11. 284kN非頂部立桿 Nw=ll. 009+1. 350X0. 671+0. 9X0. 980X0. 011/0.450=11. 936kN頂部立桿段：a=0.2m 時,Ui=l. 574, l0=3. 454m；X =3454/16. 0=216

17、. 561允許長細比（k取1） X0=216. 561/1. 155=187. 499 <210氏細比驗算滿足要求！O =11284/(0. 156X423. 9)+11000/4491=173. 029N/mm2a0. 5m 時,Ujl. 241, 1g3. 583m；X =3583/16. 0=224.664允許長細比(k取1)入o=224. 664/1. 155=194. 514 <210 氏細比驗算滿足要求！<1>=0. 145o =11284/(0. 145X423. 9)+11000/4491=185. 834N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0. 200時，。=173.029”一,立桿的穩(wěn)定性”算。< f,滿足 要求！非頂部立桿段:u2=l. 951, l0=3. 38m：X =3380/16. 0=21