1、水輪發電機定子線圈采用環氧云母絕緣制成的新式大型水輪發電機定子繞組的預期壽命是50年以上1。最近一項與加拿大電氣協會有關組織所贊助的對新式和老式絕緣系統的全球調查顯示, 定子繞組在重新繞制前可正常運轉50年2。但有一些跡象表明，在過去十多年所生產的發電機壽命是無法達到50年的。 決定定子繞組壽命的關鍵因素是被使用作為隔離高電壓銅導體及定子鐵芯的電氣絕緣。比起定子繞組內其他的組成材料如銅或鋼, 絕緣材料有較低的熔點和較弱的機械強度。結果是，隨著運轉時間的增長, 絕緣是最有可能發生老化及惡化，最終導致接地故障。另一個可能出現故障的是銅導體 - 特別

2、是線棒沒有被牢靠的固定在線槽內(因此產生振動)，或兩個線棒間焊接品質不良。 遺憾的是，現在要對過去十年所生產的發電機定子繞組的預期壽命有相同或較低穩定度的統計進行證明還言之過早。然而, 在線局放測試3已被世界各地的發電公司采用, 偵測發電機運行中定子繞組可能發生的絕緣問題和連接問題。在說明近期水輪發電機的故障現象前，從數千臺電機上采集的局放數據與老舊機組比較后，顯示了定子繞組問題似乎是過去十年中較普遍發生的故障。最后, 討論發電公司如何確保定子繞組的長期壽命。 局放量大小與電機制造年代的關系 在對數以千計的電動機和發電機所采集的在線局放數據分析后發現, 

3、一些電機制造廠在過去十年所生產的電機定子繞組的局放量超過他們10年前所生產的電機定子繞組的局放量4。例如, 圖1顯示位于歐洲、北美和日本的大型電機制造商在不同年代生產的定子繞組局放量與生產年代的關系。 這些電機包含了13-15kV的空冷型機組。 這一數字顯示，四家電機制造廠于2003年所出廠電機的局放量比1995年前出廠的電機局放量明顯高出許多。而高的局放量通常代表了定子繞組絕緣正快速老化, 同時存在電氣接觸不良的隱患。 高的局放幅值是對近期制造的電機定子一個值得關心的客觀資訊。 圖一：9個電動機及發電機制造廠家定子繞組制造或重新繞制的年代與其

4、局放值的關系。大多數局放測試于2003年。 定子繞組的故障 防暈涂層的問題 大部分電壓高于6 千伏的定子繞組，位于線槽內的線棒或線圈表面都會涂上/包上摻入石墨的涂層或繃帶。這個“半導體”涂層防止了存在于線圈表面與鐵芯間無可避免的間隙所發生的局放。 此外,大多數電機制造商對靠近線槽出口端10厘米左右的線圈表面涂上/包上摻有硅碳的涂層或繃帶。這種硅碳涂層（防暈涂層）與小部分的半導體涂層重疊，可以降低發生在半導體涂層末端的高電場。 1970年代, 因制造過程的涂層問題, 導致許多的電機出現了非常高的局放量和高臭氧濃度。原因似乎是來自半導體涂層及防暈涂層沒有均勻

5、的分布于絕緣表面或施工時造成涂層與絕緣表面間的微小空隙。這兩種情況都會造成局放的產生。局放會引起臭氧進而對涂層表面及絕緣造成化學腐蝕（不是指熱交換器金屬和橡膠部件），并進一步擴散。如果繞組絕緣運行在高電壓應力和/或高溫條件下，這一問題會更嚴重。如下面討論的，現今制造的繞組絕緣，比起過去更薄且工作在更高溫度下6。也許正是因為這個原因，這類故障現象在過去幾年一直重現。 圖二顯示了一部水輪發電機在半導體涂層及防暈涂層的交界處有非常明顯的白帶現象。圖三顯示了因半導體涂層的涂抹工藝不當, 導致線槽內線棒的半導體涂層已消失。這個現象通常僅發生在11千伏（含）以上的空冷型機組。 圖二：由

6、于半導體涂層的涂抹工藝不當或沒有適當的防暈涂層，在兩個涂層的交界處有非常明顯的退化現象（顯現白帶處）。 圖三：顯示了因半導體涂層的涂抹工藝不當引起的局放及臭氧，破壞線槽內線棒的表面涂層。槽楔已被取下，圖片中白色的區域顯示了涂層已消失。 定子槽內的繞組松動 繞組松動對于采用熱固化絕緣系統（如環氧云母）的定子而言, 一直是個長期存在的問題。第一個被報導的實例發生于50年前1、5。故障問題的根源是電機在滿載運轉時，如果線棒未被緊緊的固定在線槽內，會有相當于二倍電源頻率的電磁力施加于線棒上，使其在槽內產生運動。因此，主絕緣會與如銼刀般的鐵芯相摩擦。首先線棒或線圈表面的半導體涂層會被磨蝕掉,&

7、#160;緊接著是主絕緣受損。這種故障通常稱為槽內放電，因為一旦導電涂層表面被磨損，局部放電就會在線棒表面和鐵芯間的空隙產生,進一步加速絕緣的惡化。 圖四顯示了正在從槽內取出的一根定子線棒, 其表面的半導體涂層和約30的主絕緣厚度已被磨損。這是由于電機制造廠沒有采用合適的線棒固定措施, 例如側面填充材料, 波紋彈簧板, 對頭槽楔, 及槽內適形材料等等。可能的原因是為了降低制造成本。  圖四：由于發電機槽內沒有足夠的側面填充材料或徑向緊固槽楔, 導致繞組松動造成線棒磨損。線棒正被從線槽中取出以進行更換。 振動火花 與

8、發生在槽內的線棒松動相似的問題是振動火花(有時稱為火花侵蝕)。其發生的前提是線棒松動(非采用整體浸漬制成的傳統繞組)。另一重要因素是制造廠在槽內的線棒表面使用的半導體涂層導電率過高 7、8。因此,當槽內的線棒松動,線棒的表面與鐵芯就會形成隔離, 在線棒表面的半導體涂層,矽鋼片及鐵芯背部的定位筋間會形成一個電流回路。在鐵芯上的主磁場作用下, 如果半導體涂層有足夠的導電性, 電流就會在這個回路流動。由于線棒振動, 使得線棒表面涂層與鐵芯失去接觸,進而產生火花并破壞線棒絕緣。這種故障源于兩種原因，設計欠佳或制造質量問題所引發。 這種故障的破壞力是非常

9、驚人的,可在5年內就使電機發生故障。雖然大多數的電機制造廠都非常謹慎的涂上具最小電阻的半導體涂層, 但下方顯示了一部10年的汽輪發電機因過高導電率的半導體涂層而導致故障(圖5)。振動火花是由于磁場所引發的, 會發生在繞組的任何部位,與僅僅會發生在靠近高壓出線端部位的槽放電不同。 圖五：因振動火花造成電機故障的線棒正被從線槽中取出, 這根線棒是位于繞組的中性點附近。 端部繞組放電 高壓繞組與來自鄰近不同相位的另一繞組間, 必須有一定的間隔,否則在繞組間的空氣中就會產生局部放電。這個放電將逐漸的侵蝕主絕緣,并導致相對相短路故障。電機的電壓愈高,主絕

10、緣愈薄,繞組間距必須更大5。 不幸的是,我們發現近幾年制造的水輪發電機, 因繞組間距不足而引發高局放(及臭氧)。圖6顯示來自不同相位的兩根繞組, 因間距不足產生放電(及臭氧)并形成白粉殘留。圖7顯示出同一現象, 來自不同相位的兩路匯流環。二個案例皆是因間距不足引發局放及臭氧對絕緣的破壞, 如果絕緣材料是環氧云母, 這將是緩慢的破壞過程。但是, 如果局放發生在線棒連接處的端盒間, 因為此處的材料通常是對局放抵御力較低的環氧樹脂(而非環氧云母), 因而故障將會更快的來臨。 圖六：顯示來自不同相位的高壓繞組, 

11、因間距不足產生放電。圖中顯示各繞組間的間距是不規則的, 這是明顯的制造質量問題。 圖七：來自不同二個相的匯流環, 因間距不足引起的局放。 電氣接觸不良 在一個水輪發電機的定子繞組內, 有成千上萬個電氣接點。大多數的接點是線棒間的連接。通常是通過將兩根線棒焊接在一起, 并在連接處套上端盒進行絕緣。這種大量且冗長乏味的工作, 需要有熟練技巧的技工來完成。如果技能不足, 或因體力不支造成質量不均, 那么某些連接點的阻抗將會過高。這些高阻抗接點會產生較高的溫升, 高溫又使得阻抗進一步提高, 接點附近的部位將因高溫

12、而劣化。此外,繞組端部振動(由于100Hz磁力)會加快這種劣化的進程。最后,因接點溫度很高, 造成絕緣及線棒熔化。一旦接點斷裂,這兩根線棒端部間會出現嚴重的電弧,導致閃絡及嚴重的局部破壞(圖9)。 圖九：一部13.8千伏,10.4萬千伏安水輪發電機的線棒連接處故障。 避免定子過早的故障 上述這些過早的故障皆是定子線圈設計和/或制造的問題。具體地說:     由于涂層的涂抹不良, 造成防暈涂層的問題。涂層劣化的加速造成絕緣系統在120ºC以上的高溫條件下運行和/或主絕緣承受高于3KV/mm的平均電壓應力。  

13、;   端部繞組局放的可能原因:(一)線棒尺寸控制不佳和/或線槽內緊鄰的線棒排列不一致。(二)線棒端部轉折半徑過小, 導致連接處沒有足夠間距。和/或(三)在安裝緊固和支撐結構件時考慮的間距及爬電距離不夠。     繞組松動的原因可能是未詳細考慮因絕緣材料及楔塊逐漸收縮的影響,或為使線棒能容易安裝入線槽內, 而犧牲了線棒于線槽的密合度。     線棒與線棒間的焊接問題常是因為制造技藝不成熟, 綁匝品質管理不嚴謹所導致。 參考1 內包含了如何讓線圈運

14、轉50年的細節, 其中重要部分將在以下說明。 較優良的繞組技術規范 避免定子線圈絕緣過早出現問題的最好辦法，就是需要有一個適當的采購技術規范。 IEC 60034要求定子線圈絕緣僅需通過AC耐壓測試。 此外，電機制造廠經常對線圈運轉溫度限制的設計有所混淆。 因此，除了IEC60034要求的有關部分外，用戶應載明下列規范:     對30年壽命的電機, 在 Class B的運轉溫升條件下, 需采用 Class F 的絕緣系統。這意味著線圈

15、溫度(線槽內RTD所量測)不得高于120ºC。要求電機壽命更久,更低的溫度限制是必要的。     要求主絕緣必須通過IEEE1043和IEEE1553(IEC沒有同等規范)所規定的電壓耐久性測試。要求通過電壓耐久性試驗比規范最高電壓應力的設計更有效, 但是，這樣可能會推遲引進新材料和新工藝。為了更進一步的保證，可以要求從定子線棒批量生產線中提取線棒供接受電壓耐久性試驗用。     要求對新線圈進行局放試驗, 并與常規防暈測試同時進行,以確保線圈被適當的浸漬, 及端部線圈有足夠

16、的間距 9、10。     對于多匝式線圈, 要求依據IEEE522(IEC60034 第15節是通用規范, 不容易發現匝間絕緣的問題)進行電涌測試。     要求使用當槽內線棒收縮時, 有抑制效果的槽楔或側面填充材料,確保槽內物體不會松動。 這可以包括使用兩個或三個的部分槽楔, 波紋彈簧板和/或槽內適形材料，例如硅橡膠。 另一方面，考慮規定線圈和鐵芯的間距不超過0.1毫米。     堅持有權在不

17、需事前通知的情況下, 買方或代表買方的專家, 可在定子制造過程中, 到電機制造廠對線棒或線圈的制造進行廠驗。 上述大多數條件可能會增加定子線圈的制造成本, 但可換來線圈更長的壽命及較少的維護。 業主亦有責任確保電機在規定條件下運轉, 確保線圈清潔及牢固, 并在電機制造廠提供的保修期結束前進行目視檢查。如果電機制造廠可以向用戶解釋電機成本與壽命間的取舍, 對他們在設計新線圈時, 將是非常有幫助的。 監測 另一方面, 對定子線圈進行狀態監測，偵測到線圈的問題時及早進行維修, 使得定子線圈有

18、更長的壽命。對于水力發電廠的用戶, 現在有許多工具可以偵測到發展中的潛在問題。 而最重要的信息是來自專業人員定期對電機進行的細部目視檢查。許多用戶在每年幾天的停機時間, 在不拉出轉子的情況下進行局部檢查。主要檢查部位包括了定子槽楔(是否松動)、端部繞組(繃帶是否有斷裂或腐蝕跡象)和確定線圈是否受到了污染。 為擴大簡易的目視檢查, 還需執行:     絕緣電阻和極化指數測試5，客觀地評估線圈是否被污染。     離線或在線的局放測試5,10, 可以偵測絕緣過熱,

19、60;熱循環、線圈松動, 防暈涂層等問題, 及上述所提到的一些制造問題。這些潛在故障在被目視檢查發現前, 都可被有效的偵測到。     高電壓(hipot)測試, 以確保尤其是在端部繞組部位的主絕緣沒有嚴重裂縫 。但是，這種試驗的風險是可能將繞組擊穿。 結論 1.    線槽內線圈的磨損, 防暈涂層的退化及端部繞組的局部放電等問題, 已經導致近期生產的發電機在僅僅運轉五年的時間就出現故障。事實證明, 某一些電機制造廠近年所生產的電機局放

20、量要高于10年前出廠的同類型電機。 2.    為避免過早的故障, 新式水輪發電機的用戶應確保有一個良好的采購規范和確保電機制造廠有優良的品質管理流程。要使電機長壽, 用戶應對定子線圈進行狀態監測并積極地修理任何早期發現的問題。· 如何讓圖片轉變成CAD格式 很多制圖方面的朋友會遇到，如何把漂亮的、復雜的圖片勾出在CAD里，成為CAD格式，下面跟著大地102一起，介紹下過程。方法/步驟1. 在網絡搜索一款能轉變圖片成為CAD格式的軟件，因為軟件挺多，可以隨意下載。我們這里介紹的是Algolab PtVector 這軟件來作為

21、實例。2. 軟件說明書：Algolab Photo Vector 提供了強大的位圖文件矢量化功能，只需要簡單幾個步驟便可達到與繁復的矢量圖描制工作相同效果。Algolab Photo Vector 是套自動化的點陣 / 矢量圖轉換工具，使用者無需做任何特別的設定即可將點陣格式圖象轉換為矢量格式。當然，如果有特殊的需求，如需要得到較為精確的矢量格式，Algolab Photo Vector 也提供了進階設定的功能如修正顏色及線條矢量化的寬容度等，目前可供輸入轉換的格式包括 BMP、JPG 以及 PNG，在輸出格式的選擇上則為 WMF、EMF、DXF以及 AI 等幾種，使用者可視需求自行選擇。3.

22、 打開軟件發現界面很簡潔，都是中文常見的幾個按鈕。4. 點擊打開按鈕，就是那個黃色文件夾的圖標按鍵，選擇一個圖片，這里選擇一個飛機。5. 飛機進入了Algolab PtVector轉變的頁面，現在還是老樣子，沒發生變化。6. 如果選錯了，我們可以重新點擊這個，重新選擇圖片。7. 點擊這個準備轉變的按鈕，起跑動作。8. 點擊起跑動作的那個按鈕后，可以發現圖片已經變成了模糊的效果。9. 我們點擊文件，另存，這里好幾個格式，大家可以選擇PS的，可以選擇CAD的。10. 彈出一個內容框，可以選擇保存的路徑。11. 查閱桌面的文件，看屬性，是CAD的格式。12. 哇塞，看到了嗎，CAD格式的飛機出來了，

23、不用自己畫，多爽啊。焊縫質量標準4.1 保證項目 焊接材料應符合設計要求和有關標準的規定，應檢查質量證明書及烘焙記錄。4.1.2 焊工必須經考試合格，檢查焊工相應施焊條件的合格證及考核日期。4.1.3 、級焊縫必須經探傷檢驗，并應符合設計要求和施工及驗收規范的規定，檢查焊縫探傷報告。4.1.4 焊縫表面、級焊縫不得有裂紋、焊瘤、燒穿、弧坑等缺陷。級焊縫不得有表面氣孔、夾渣、弧坑、裂紋、電弧擦傷等缺陷，且級焊縫不得有咬邊、未焊滿等缺陷。4.2 基本項目4.2.1 焊縫外觀：焊縫外形均勻，焊道與焊道、焊道與基本金屬之間過渡平滑，焊渣和飛濺物清除干凈。4.2.2 表面氣孔：、級焊縫不允許；級焊縫每5

24、0mm 長度焊縫內允許直徑0.4t；且3mm 氣孔2 個；氣孔間距6 倍孔徑。4.2.3 咬邊：級焊縫不允許。級焊縫：咬邊深度0.05t，且0.5mm，連續長度100mm，且兩側咬邊總長10%焊縫長度。級焊縫：咬邊深度0.lt，且lmm。注：t 為連接處較薄的板厚。4.3 允許偏差項目，見表5-1。5 成品保護5.1 焊后不準撞砸接頭，不準往剛焊完的鋼材上澆水。低溫下應采取緩冷措施。5.2 不準隨意在焊縫外母材上引弧。5.3 各種構件校正好之后方可施焊，并不得隨意移動墊鐵和卡具，以防造成構件尺寸偏差。隱蔽部位的焊縫必須辦理完隱蔽驗收手續后，方可進行下道隱蔽工序。5.4 低溫焊接不準立即清渣，應

25、等焊縫降溫后進行。6 應注意的質量問題6.1 尺寸超出允許偏差：對焊縫長寬、寬度、厚度不足，中心線偏移，彎折等偏差，應嚴格控制焊接部位的相對位置尺寸，合格后方準焊接，焊接時精心操作。6.2 焊縫裂紋：為防止裂紋產生，應選擇適合的焊接工藝參數和施焊程序，避免用大電流，不要突然熄火，焊縫接頭應搭1015mm，焊接中木允許搬動、敲擊焊件。6.3 表面氣孔：焊條按規定的溫度和時間進行烘焙，焊接區域必須清理干凈，焊接過程中選擇適當的焊接電流，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。6.4 焊縫夾渣：多層施焊應層層將焊渣清除干凈，操作中應運條正確，弧長適當。注意熔渣的流動方向，采用堿性焊條時，上須使熔渣留在

26、熔渣后面。7 質量記錄本工藝標準應具備以下質量記錄：7.1 焊接材料質量證明書。7.2 焊工合格證及編號。7.3 焊接工藝試驗報告。7.4 焊接質量檢驗報告、探傷報告。7.5 設計變更、洽商記錄。7.6 隱蔽工程驗收記錄。7.7 其它技術文件。 焊縫等級分類及無損檢測要求 焊縫應根據結構的重要性、荷載特性、焊縫形式、工作環境以及應力狀態等情況，按下述原則分別選用不同的質量等級，1. 在需要進行疲勞計算的構件中，凡對接焊縫均應焊透，其質量等級為1) 作用力垂直于焊縫長度方向的橫向對接焊縫或T形對接與角接組合焊縫，受拉時應為一級，受壓時應為二級；2）作用力平行于焊縫長度方向的縱向對接焊縫應為二級。

27、2 .不需要計算疲勞的構件中，凡要求與母材等強的對接焊縫應予焊透，其質量等級當受拉時應不低于二級，受壓時宜為二級3 .重級工作制和起重量Q50t吊車梁的腹板與L冀緣之間以及吊車析架上弦桿與節點板之間的T形接頭焊縫均要求焊透焊縫形式一般為對接與角接的組合焊縫，其質量等級不應低于二級4 .不要求焊透的I'形接頭采用的角焊縫或部分焊透的對接與角接組合焊縫，以及搭接連接采用的角焊縫，其質量等級為：1)對直接承受動力荷載且需要驗算疲勞的結構和吊車起重量等于或大于50t的中級工作制吊車梁，焊縫的外觀質量標準應符合二級 ；2) 對其他結構，焊縫的外觀質量標準可為二級。 外觀檢查一般用目測，裂紋的檢查

28、應輔以5 倍放大鏡并在合適的光照條件下進行，必要時可采用磁粉探傷或滲透探傷，尺寸的測量應用量具、卡規。焊縫外觀質量應符合下列規定:1 一級焊縫不得存在未焊滿、根部收縮、咬邊和接頭不良等缺陷，一級焊縫和二級焊縫不得存在表面氣孔、夾渣、裂紋和電弧擦傷等缺陷；2 二級焊縫的外觀質量除應符合本條第一款的要求外，尚應滿足下表的有關規定；3 三級焊縫的外觀質量應符合下表有關規定 焊縫質量等級檢測項目 二級 三級未焊滿 02+002t 且1mm，每 100mm 長度焊縫內未焊滿累積 長度25mm 02+004t 且2mm，每 100mm 長度焊縫內未焊滿累積長 度25mm 根部收縮 02+002t 且1mm

29、，長 度不限 02+004t 且2mm，長度不限 咬 邊 005t 且05mm，連續 長度100mm，且焊縫兩側咬邊總長10焊縫全長 01t 且1mm，長度不限 裂 紋 不允許 允許存在長度5mm 的弧坑裂紋 電弧擦傷 不允許 允許存在個別電弧擦傷 接頭不良 缺口深度005t 且 05mm，每1000mm 長度焊縫內不得超過1 處 缺口深度01t 且1mm，每 1000mm 長度焊縫內不得超過1 處 表面氣孔 不允許 每50mm 長度焊縫內允許存在 直徑04t 且3mm 的氣孔2 個；孔距應6倍孔徑 表面夾渣 不允許 深02t，長05t 且 20mm 設計要求全焊透的焊縫，其內部缺陷的檢驗應符

30、合下列要求:1 一級焊縫應進行100%的檢驗，其合格等級應為現行國家標準鋼焊縫手工超聲波探傷方法及質量分級法(GB 11345)B 級檢驗的級及級以上；2 二級焊縫應進行抽檢，抽檢比例應不小于20%，其合格等級應為現行國家標準鋼焊縫手工超聲波探傷方法及質量分級法(GB 11345)B級檢驗的級及級以上；3 全焊透的三級焊縫可不進行無損檢測。4 焊接球節點網架焊縫的超聲波探傷方法及缺陷分級應符合國家現行標準JG/T203-2007鋼結構超聲波探傷及質量分級法的規定。5 螺栓球節點網架焊縫的超聲波探傷方法及缺陷分級應符合國家現行標準JG/T203-2007鋼結構超聲波探傷及質量分級法的規定。6 箱

31、形構件隔板電渣焊焊縫無損檢測結果除應符合GB50205-2001標準第7.3.3 條的有關規定外，還應按附錄C 進行焊縫熔透寬度、焊縫偏移檢測。7 圓管T、K、Y 節點焊縫的超聲波探傷方法及缺陷分級應符合GB50205-2001標準附錄D的規定。 8 設計文件指定進行射線探傷或超聲波探傷不能對缺陷性質作出判斷時，可采用射線探傷進行檢測、驗證。9 射線探傷應符合現行國家標準鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級(GB 3323)的規定，射線照相的質量等級應符合AB 級的要求。一級焊縫評定合格等級應為鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級(GB 3323)的級及級以上，二級焊縫評定合格等級應為鋼熔化焊對接

32、接頭射線照相和質量分級(GB 3323)的級及級以上。10 以下情況之一應進行表面檢測:1）外觀檢查發現裂紋時，應對該批中同類焊縫進行100%的表面檢測；2）外觀檢查懷疑有裂紋時，應對懷疑的部位進行表面探傷；3）設計圖紙規定進行表面探傷時；4）檢查員認為有必要時。鐵磁性材料應采用磁粉探傷進行表面缺陷檢測。確因結構原因或材料原因不能使用磁粉探傷時，方可采用滲透探傷。磁粉探傷應符合國家現行標準焊縫磁粉檢驗方法和缺陷磁痕的分級(JB/T 6061)的規定，滲透探傷應符合國家現行標準焊縫滲透檢驗方法和缺陷跡痕的分級(JB/T 6062)的規定。磁粉探傷和滲透探傷的合格標準應符合外觀檢驗的有關規定。設計

33、要求全焊透的一、二級焊縫應采用超聲波探傷進行內部缺陷的檢驗，超聲波探傷不能對缺陷作出判斷時，應采用射線探傷，其內部缺陷分級及探傷方法應符合現行國家標準鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果分級GB11345或鋼熔化焊對接接頭射結照相和質量分級GB3323的規定。焊接球節點網架焊縫、螺栓球節點網架焊縫及圓管T、K、Y形點相貫線焊縫，其內部缺陷分級及探傷方法應分別符合國家現行標準JG/T203-2007鋼結構超聲波探傷及質量分級法、建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81的規定。一級、二級焊縫的質量等級及缺陷分級應符合下表的規定。 一、二級焊縫質量等級及缺陷分級焊 縫 質 量 等 級一 級二 級內部缺陷超聲波探傷評定等級檢驗等級B級B級探傷比例100%20%內部缺陷射線探傷評定等級檢驗等級AB級AB級探傷比例100%20%注：探傷比例的計數方法應按以下原則確定：（1）對工廠制作焊縫，應按每條焊縫計算百分比，且探傷長度應不小于200mm,當焊縫長度不足200 mm時，應對整條焊縫進行探傷；（2）對現場安裝焊縫，應按同一類型、同一施焊條件的焊縫條數計算百分比，探傷長度應不小于200 mm，并應不少于1條焊縫。 說明：根據結構的承載情況不同，現行國家標準鋼結構設計規范GBJ17中將焊縫的質量為