1、2006-07-30|的選擇口分享保護我一般選1.5倍額定電流,（短路電流大的情況要查10% 誤差曲線），計量按額定電流選相等并按照靠近的規格（大的）比如90額定電流，只有選1 0/5的，因為沒有 0/5這個規格！（最新說法）另一個說法是按照額定電流為電流080球選，現在互感器過載能力 加強了，按相等選好象可以。新國標規范規定：按70%100%£擇。老國標規范規定：按1/3 2/3選擇。DL/T448-2000電能計量裝置技術管理規程5.4電能計量裝置的配置原則，1） 額定一次電流的確定，應保證其在正常運行中的實際負荷電流達到額定值的6碗右，至少應不小于30%否則應選用高熱穩定互感器

2、以減小變比。保護用電流級選擇分析了由于保護用互感器鐵心非線性特性，當互感器一次側電流很大時，二次側 電流未能按線性變化，造成互感器復合誤差。同時介紹了準確級和準確級限值的 概念，并在此基礎上，結合工程實例對保護用互感器進行選擇，結果滿足要求。 保護用電流互感器準確級選擇摘 要 分析了由于保護用互感器鐵心非線性特性，當互感器一次側電流很大 時，二次側電流未能按線性變化，造成互感器復合誤差。同時介紹了準確級和準 確級限值的概念，并在此基礎上，結合工程實例對保護用互感器進行選擇，結果 滿足要求。關鍵詞保護用電流準確級 選擇1 問題的提出保護用電流 （TA）主要與繼電保護裝置配合，在線路發生短路過載

3、等故障時，向繼電裝置提供信號切斷故障電路，保護電力系統的安全。它的工作 條件與測量用互感器完全不同，后者正常一次電流工作范圍有合適的準確度即 可，當通過故障短路電流時，希望互感器盡早飽和，以保護測量儀表不受短路電 流損害。而前者在比正常電流大幾倍或幾十倍電流時才開始工作，其誤差（電流 和相位誤差）要求在誤差曲線范圍內，而同時考核電流誤差和相位差時用復合誤保護用T 一次電流1較小時，二次電流2線性變化；當i1增大到一定時，互感器鐵心中的磁密很高。由于鐵磁材 料的非線性，勵磁電流0中高次諧波含量很 大，波形呈尖頂形，與正弦波相去甚遠，即使il是理想的正弦波，i2也不是正 弦的（其波形見圖1）。非正

4、弦小波不能用相量圖分析，需采用復合誤差的（概念分析），這使i0迅速增 大，相當于部分i 1未能轉換成i 2, i2與i不再成正比變化，從而增加 A誤差。 當電力系統發生短路故障而引起繼電保護動作時，短路電流 很大，一般為額定 電流的1幾倍，使誤差增大，危及保護裝置的靈敏性和選擇性。另外，從原理上講，TA本身是個特殊的變壓器，變壓器都有在額定負 荷下運行的要求。因此，如TA二次側負荷超過其額定二次負荷值，同樣會增加其 誤差。2 解決的思路如上所述，TA誤差不可避免，其大小與 A鐵心勵磁特性及二次側負荷 有關。要控制好這個誤差，須處理T所在位置最大故障i、該電流與額定il 的比值、額定電流比及額定

5、二次負荷的關系。因此需準確了解準確級及與其相關 的準確級限值、額定電流比和額定負荷的概念。要解決此問題，就要根據變電站 的實際情況選擇合適的準確級。對保護用 A,準確級以該級在額定準確限值i下的最大允許復合誤差 的百分數標稱，其后標以字母"P"表示保護1,它實際上是人為規定的TA制造 的誤差等級要求。準確限值系數指能滿足復合誤差要求的il ax與額定i 1的比值。 額定電流比則指額定1與i2的比值。額定負荷是確定互感器準確級所依據的二次負 荷值1。在早期國家標準（GB12 8-75）中規定，TA保護準確級為 B和D級。在選擇保護用TA準確級時，應校驗1 %誤差曲線，以保證在

6、短 路時 電流誤差不超過規定值2。目前新版中規定準確級為5P和0P,分別表示在額 定準確限值i1時的復合誤差限值為5% 10%其準確限值系數標準值系列為5、 10、15、20、30等，表示在短路故障下，若短路電流i與額定1,相比的倍數小 于該值，則誤差控制 在準確級范圍內。因此，得到2個結論：1）選擇保護用TA的準確級須同時選擇準確限值系 數，如5P2及1 200/5A,表示i >20倍額定i 1,即2 X 2 0 = 24 kA范圍之內 時，復合誤差5% 2）選擇雙方向，即可根據已給定的i max、二次負荷值和10% 誤差曲線，準確限值系 數，選擇額定電流比；也可根據給 定的i1 ax

7、、額定電流 比和10%誤差曲線選擇準確限值系數，根據10%誤差曲線選擇額定二次負荷和 二次電纜截面。在穩態運行時，TA二次負荷應滿足0%M差曲線的要求，只要TA二次 實際負荷10%誤差曲線允許的負荷，其測量誤差 在10犯內。二次負荷越 大，鐵心越容易飽和 的關系。圖2為該曲線P級鐵心準確限值系數與二次負荷N=I1RT /(0.7*5);3 實例說明某110 V變電站 10kV母線i1mx25 kA, TA二次側負荷40 VA首先根據繼電保護裝置的要求，保護用T的穩態誤差10%3,根據 工程建設控制設備造價選擇準確級為1 P。根據實例查圖2曲線，得到準確限值 系數為24。根據il豕。為25k除以

8、準確限值系數得到1042。考慮到準確限值 系數應盡量l為250A。10KV電選擇在10k配電所設計的過程中，10kV電比的選擇是很重要的，如果選 擇不當，就很有可能造成繼電保護功能無法實現、動穩定校驗 不能通過等問題, 應引起設計人員的足夠重視。10kV電使用用途可分為兩種，一為繼 電保護用，二為測量用；它們分別設在配電所的進線、計量、出線、聯絡等柜內。 在設計實踐中，筆者發現在配變電所設計中，變比的選擇偏小的現象 不在少數。例如筆者就曾發現：在一臺6 0kVA站附變壓器（10kV側額定一次電流 為3*A）的供電回路中,配電所出線柜內電流互為50/5 （采用GL 型過電流繼電器、直流操作），這

9、樣將造成電流繼電器無法整定等一系列問題。對于繼電保護用10 V電流互感擇，至少要按以下條件進行選擇：一為一次側計算竺竺一次側額定電流的比例；二為按繼電保護的要求； 三為電流互流倍數mjs小于空竺數mb1;四為 按熱穩定；五為按動穩定。而對于測量用10k3其是用作正常工作條件的測量，故無上述第二、第三條要求；下面就以常見的配電變壓器為 例，說明上述條件對10 V電流互感影響，并找出影響變比選擇的主要因素 一.按一次側計算電流占電次側額定電流的比例根據 電氣裝置的電測量儀表裝置設計規范986 - 90）的規定，在額定值的運 行條件下，儀表的指示在量程的0%100%t,此時電流互比應為：I1RT -

10、變壓器一次側額定電流，A ；N-的變比；001600 VA 變壓顯然按此原則選擇空時，變比將很小，下面列出 器按此原則選擇時,大變比：400k A I1RT =23A N=6.6 取 40/5=8500k A I1RT =29A N=8.3 取 50/5=10630k A I1RT =3*A N=10.4 取 75/5=15800k A I1RT =46.2A N=13.2 取 75/5=151000 VA I1RT =57.7A N=16.5 取 100/5=201250 VA I1RT =72.2A N=20.6 取 150/5=301600 VA I1RT =92.4A N=2* 取 1

11、50/5=30從上表可以看出，對于63 kVA變壓器,的最大變比為15,當取 50/5=10時，額定電流僅占電流量程3.64/5=72.8%。這可能是一些設計人員把 630 VA變壓器的供電出線斷路器處電比取50/5的一個原因，另外在 許多時候，設計時供電部門往往不能提供引至用戶處的電源短路容量或系統阻 抗，從而使其他幾個條件的校驗較難進行,這可能是變比選擇不當得另一個原因 從下面的分析中，我們將發現 按此原則選擇時，變比明顯偏 小，不能采用。二.按繼電保護的要求為簡化計算及方便討論，彳貿設：（1）斷路器出線處的短路容量，在最大及最小運 行方式下保持不變；（2）為兩相不完全星型接線；（3）過負

12、荷及速斷保護采用GL-11型過電流繼電器；（4）操作電源為直流22 V,斷路器分閘形 式為分勵脫扣。圖1為配電變壓器一次主接線圖，B,C兩處短路容量按2 0,100,50MV三檔考慮 其影響。配電變壓器的過負荷保護及電流速斷保護對變比的影響分析如下:1 .過負荷保護過負荷保護應滿足以下要求:IDZJ=Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh*N)IDZJ-過負荷保護裝置的動作電流;.Kk 可靠系數，取1.3 ;Kjx 接線系數，取1;Kgh 一過負荷系數；Kh-繼電器返回系數，取0.85;a.對于民用建筑用配電所，一般可不考慮電動機自啟動引起的過電流倍數,為可 靠起見,此時Kg取2,為滿足繼電器

13、整定范圍要求，變比最小應為: N=Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh* IDZJ) (GL-11/10 型繼電器整定范圍 410加。Kgh=2時，各容量變壓器滿足上式要求的電流小變比如下： 400kA I1RT =23A N=7.0 取 40/5=8 IDZJ 取9A500kA I1RT =29A N=8.9 取 50/5=10 IDZJ 取9A630kA I1RT =3*A N=11.1取 75/5=15 IDZJ 取8A800k A I1RT =46.2A N=14.1取 75/5=15 IDZJ 取 10A1000 VA I1RT =57.7A N=17.6 取 100/5=20 I

14、DZJ 取9A1250 VA I1RT =72.2A N=22.1 取 150/5=30 IDZJ 取8A1600 VA I1RT =92.4A N=28.3 取 150/5=30 IDZJ 取 10A注意：按上表選擇變比一般都不能滿足電流繼電器的瞬動電流倍數NS要求(詳見 以下分析)。為可靠起見,b.對于工廠用配電所，一般需考慮電動機自啟動引起的過電流倍數 此時Kg取3,顯然電流互滿足要求,其值最小為 N=Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh* IDZJ) 0Kgh=3時，各容量變壓器滿足上式要求的電流小變比如下： 400k A I1RT =23A N=10.6 取 75/5=15 IDZ

15、J 取8A500k A I1RT =29A N=13.3 取 75/5=15 IDZJ 取9A400k A IA3m x=518A N=8 IDZJ 取 9A800kA I1RT =46.2A N=21.2 取 150/5=30 IDZJ 取8A1000 VA I1RT =57.7A N=26.5 取 150/5=30 IDZJ 取9A1250 VA I1RT =72.2A N=33.1 取 200/5=40 IDZJ 取9A1600 VA I1RT =92.4A N=42.3 取 250/5=50 IDZJ 取9A注意：按上表選擇變比一般可以滿足電流繼電器的瞬動電流倍數NS要求（詳見 以下分

16、析），但還需要進行靈敏度校驗,使靈敏度系數Km> 1.5。比較以上數據，已經可以得出以下結論：按一次側計算電流占電次側額定電流的比例選擇的變比，一般是小于 實際所需變比的。2 .電流速斷保護（采用GL-11/10型反時限電流繼電器）電流速斷保護應滿足以下要求：IDZJ =Kk*Kjx* IA3m x/N;NS= IDZJ /IDZJ;NSC 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10;IDZJ -繼電保護計算出的電流繼電器的瞬動電流；NS-實際整定的電流繼電器的瞬動電流倍數；Kk 一可靠系數，取1.5;Kjx 接線系數，取1;IA3m x -變壓器低壓側三相短路時流過高壓側的電

17、流；下面按前述假設條件，短路容量變 化對變比選擇的影響分析如下：a.變壓器高壓側B點短路容量SD為200 VA時（1）對于民用建筑用配電所（Kgh=2對各容量變壓器，按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，NS計算結果如下:IDZJ =97A NS=97/9=10.8>8500k A IA3m x=636A N=10 IDZJ 取9AIDZJ =95.4A NS=95.4/9=10.6>8630k A IA3m x=699A N=15 IDZJ 取8AIDZJ =69.9A NS=69.9/8=8.7>8800k A IA3m x=854A N=15 IDZJ 取 10AIDZ

18、J =85.4A NS=85.4/10=8.5>81000 VA IA3m x=1034 N=20 I DZJ 取 AIDZJ =77.6A NS=77.6/9=8.6>81250 VA IA3mx=1232 N=30 IDZJ 取8AIDZJ =61.6A NS=61.6/8=7.7<81600 VA IA3m x=1563 N=30 IDZJ 取 10AIDZJ =78.2A NS=78.2/10=7.8<8從上表可以 得出當S B=200MA時：各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，一般是小于 實際所需 變比的。(2)對于工廠用 配電所(Kgh=3)

19、對各容量變壓器，按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，NS計算結果如下：400k A IA3m x=518A N=15 IDZJ 取8AIDZJ =51.8A NS=51.8/8=6.5<8500k A IA3m x=636A N=15 IDZJ 取9AIDZJ =63.6A NS=63.6/9=7.1<8630k A IA3m x=699A N=20 IDZJ 取9AIDZJ =52.4 A NS=52.4/9=5.8<8800k A IA3m x=854A N=30 IDZJ 取8AIDZJ =42.7A NS=42.7/8=5.3<81000 VA IA3m x=

20、1034 N=30 IDZJ 取9AIDZJ =51.7A NS=51.7/9=5.7<81250 VA IA3mx=1232 N=40 IDZJ 取9AIDZJ =46.2A NS=46.2/9=5.1<81600 VA IA3m x=1563 N=50 IDZJ 取9AIDZJ =46.9A NS=46.9/9=5.2<8從上表可以 得出當S B=200MA時：各容量變壓器,按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，都能滿足速 斷保護要 求的。b.變壓器高壓側B點短路容量SD為100 VA時(1)對于民用建筑用配電所(Kgh=2對各容量變壓器，按滿足過負荷要求的最小變比選擇變

21、比時，NS計算結果如下：400k A IA3m x=496A N=8 IDZJ 取9AIDZJ =93A NS=93/9=10.3>8500k A IA3m x=604A N=10 IDZJ 取9AIDZJ =90.6A NS=90.6/9=10.1>8630k A IA3m x=660A N=15 IDZJ 取8AIDZJ =66A NS=66/8=8.25>8 800k A IA3m x=796A N=15 IDZJ 取 10AIDZJ =79.6A NS=79.6/10=7.96<8 1000 VA IA3m x=949A N=20 I DZJ 取 AIDZJ =

22、71.2A NS=71.2/9=7.91<81250 VA IA3mx=1114 N=30 IDZJ 取8AIDZJ =55.7A NS=55.7/8=6.96<81600 VA IA3m x=1324 N=30 IDZJ 取 10AIDZJ =66.2A NS=66.2/10=6.6<8從上表可以 得出當S B=100MA時：各容量變壓器，按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比，且變壓器容 量大于6 0KVAW,能滿足速斷保護要求的。(2)對于工廠用 配電所(Kgh=3)計算結果同SDB=200MA。c.變壓器高壓側B點短路容量為5 MVA時(1)對于民用建筑用配電所(Kgh=

23、2對各容量變壓器，按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比時，NS計算結果如下:400k A IA3m x=458A N=8 IDZJ 取9AIDZJ =85.9A NS=85.9/9=9.5>8500k A IA3m x=547A N=10 IDZJ 取9AIDZJ =82A NS=82/9=9.1>8630k A IA3m x=593A N=15 IDZJ 取8AIDZJ =59.3A NS=59.3/8=7.4<8800k A IA3m x=700A N=15 IDZJ 取 10AIDZJ =70A NS=70/10=7<81000 VA IA3m x=816A N=2

24、0 I DZJ 取 AIDZJ =61.2A NS=61.2/9=6.8<81250 VA IA3m x=934A N=30 IDZJ 取8AIDZJ =46.7A NS=46.7/8=5.8<81600 VA IA3m x=1077 N=30 IDZJ 取 10AIDZJ =53.9A NS=53.9/10=5.9<8從上表可以 得出當S B=50MV時：各容量變壓器，按滿足過負荷要求的最小變比選擇變比，且變壓器容 量大于 5 0KVA寸，能滿足速斷保護要求的。(2)對于工廠用 配電所(Kgh=3)計算結果同SDB=200MA。注意:(1)因瞬動時靈敏度的校驗不在本文討論的

25、范圍，實際使用時按繼電保護的 要求選擇變比后，還應進行靈敏度的校驗。(2)當采用去分流跳閘方式時,對變 比還有影響的因素可能有：去分流觸點容量校驗及去分流后電量的校 驗。三.按mjs< mb1選擇上式中 m s=Imax / Ie1 ;mb1=Ib1/Ie1;mjs-的計算一次電流倍數;mb1-的飽和倍數；Imax 繼電保護算出的最大一次電流;的額定一次電流;的飽和電流；卜面先分析影響mb及mjs的因素1 .影響電流互一次電流倍數mb1的因素有以下幾個方面：a. 的型號對bl的影響：為簡單起見，下面僅以FS(B)-10及L J-10為例作一下比較(均按B級)：對于LF (B)-10 ,額

26、定一次電流20600A 在二次負荷(CO& =0.8)為2歐,10% 倍數為1倍。對于LC-10,額定一次電流20600A 在二次負荷(COS)=0.8)為2歐,10% 倍數為6倍。從上面的對照中，可以發現FS(B)-10互感器的mb1值是遠大于CJ-10互感器的 mb1值的。目前還有一些產品，加強了 B級10%音數，如對于L SQ-10、LZZJ 6-10型，B級 10%W數在 1 01500 時達 15。b.二次負載的變化對m 1的影響為簡單起見，下面僅以FS(B)-10為例作一下比較(均按B級)：對于LF (B)-10 ,額定一次電流751500 ,在二次負荷(CO& =

27、0.8)為2歐,10% 倍數為1倍;而在二次負荷(COSb =0.8)為1歐,10%音數達17倍。c.的變比對b1的影響對于同種型號的電流互,變比的變化對mb1的影響也是不同的。有些型號， 變比的變化 對mb1的影響很小，如對于L S(B)-10 ,額定一次電 流751500時， 在二次負荷(CO& =0.8)為2歐,10%倍數土勻為0倍；而有些型號，變比的變化對 mb1的影響較大，對于LA(B)-10 ,在額定一次 電流751000 ,二次負荷(COSb =0.8)為2歐,10%倍數土勻為 0倍，在額定一次 電流15 0A,二次負荷(COSt)=0.8)為 2 歐,10%(音數達17

28、 倍，2.影響電流互一次電流倍數mjs的因素分析如下：從 Ima 1=1.1* IDZJ /Ie2 ；IDZJ =Kk*Kjx* IA3m x/N;1.1-由于電流互 %吳差，使其一次電流倍數大于額定二次電流倍數 的系數；Ie2-的額定二次電流；可以看出，IDZJ的大小與是njs大小的關鍵,IDZJ是以過繼電保護計算后整定 的，而IDZ S的整定值是由系統在B處短路容量SDBR，的變比共同確 定的。顯然電流互越小，而短路容量SDB確定時，IDZJ的整定值就越大，就 使mj越大,越難?®足j s< mb1,相反,的變比越大，就使mj越小， 越容易滿足ms< mbt ,事實上

29、互感器的變比的增大，可顯著的降低mjs的數值, 下面取6 0kVA變壓器為例來加以說明：在 Kgh=3, SDB=200MA時，N=100/5=20, IA3m x=699A, IDZJ 取9A ,IDZJ =52.4 A ,NS=52.4/9=5.8 取 6,止匕時 ID JS =6*9=54 A, Imax =1.1* IDZJ /Ie2=1.1*54/5=11.88,目前電流互|H 10%吾數在額定負載下的最小倍數一般 為10倍，顯然在額定負載下I ax1已不能滿足要求，當然此時也可通過減小二次 線路阻抗，或選用高性能的電流互njs< mb1。若變比N改為150/5=30,且在Kg

30、 , SDB保持不變時，IDZJ=5.56A 取 A ,IDZJ =35A ,NS=35/6=5.8 取 6,止匕時 ID JS =6*6=36A, Imax =1.1* IDZJ /Ie2=1.1*36/5=7.9<10,顯然在額定負載下I ax1已很容易能滿足要求。另外短路容量SDB越大，而電流互感H定時，IDZJ的整定值就越大， 就使mj越大,越難滿足js< mb1,下面仍以30kV變壓器為例來加以說明（假 設 Kg =3, N=20）:SDB=200MA時 IA3m x=699A IDZJ =34.95A;SDB=100MA時 IA3m x=660A IDZJ =33A;S

31、DB=50MV時 IA3m x=593A IDZJ =29.65A;從上面數據可以得出：短路容量 DB變化對I DZJ的影響較變比對ID JS的影響 變化較小。另外需要指出的是：如果電流互能通過繼電保護的校驗，理論上ms 的最大值為mjs=Imax / Ie1 =1.1*10*8/5=17.6;此時要求 j s< mb1是有一定困難的，本人認為在實際設計過程中應合理控制mj ,若mjs較大，建議采用加強 了 B級0%音數的電流BH。通過以上的分析，可以得出以下結論：按繼電保護要求選擇的最小變比，通過互感器 合理的選型及二次側負荷的調整 后，一般都是可以滿足ms< mb1選擇要求的。

32、四.按熱穩定.動穩定選擇顯然電流互 熱.動穩定校驗能否通過取決于C處的短路容量DC,下面仍按 DC=200,100,50MV三種情況進行考慮，此時，C處短路電流如下：SDC=200MA 時 I " C3ma=11kA , IC3m x=16.7kA , iC3m x=28kA ;SDC=100M寸 I " C3ma=5.5kA , IC3m x=8.35kA , iC3m x=14kA ;SDC=50MV I " C3ma=2.75kA , IC3m x=4.18kA , iC3m x=7kA ;式中I ” C3ma -C處三相短路電流周期分量；IC3m x -C

33、 處三相短路電流有效值；IC3m x -C 處三相短 路沖擊電流值；考慮到配電變壓器屬于電網末端，目前斷路器一般均采用中.高速斷路器并為無 延時的速斷保護，故短路假想時間t<0.3s,下面按t=0.3s進行校驗。以LA-10為例：在SDC=200MA時其變比至少應為200/5，此時該互感器熱穩定允許三相短路電流有效值為32.9kA,動穩定允許三相短路電流沖擊值為32kA。在SDC=100MA時其變比至少應為00/5，此時該互感器熱穩定允許三相短路電流有效值為1*kA,動穩定允許三相短路電流沖擊值為16kA。在SDC=50MV其變比至少應為5 /5,此時該互感器熱穩定允許三相短路電流有效值

34、為8.2kA,動穩定允許三相短路電流沖擊值為8kA0從上面分析中，可以得出：(1)動穩定要求比熱穩定要求為高;(2)在系統短路容量較小時，較容易滿足。五.通過以上分析,對配電變壓器保護用電變比選擇按以下順序較為 合理：首先，應按繼電保 護的要求選擇變比，特別是電流 速斷保護，尤其是當系統短路 容量較大時。其次，在實際設計過程中應合理控制m s,若mjs較大,建議采用加強了 B級0% 倍數的電流|。再次，當系統短路容量較大時，動穩定的校驗不能忽略。此外對于測量用電流互選擇，則要以定的校驗作為重 點。對于配電所的進線柜.聯絡柜等柜內電流互感與變壓器保護用 電流互選擇類似，本文不再贅述，而對于由降壓

35、站引至分配電所的 0kV供電線路的保護，需注意，此時一般采 用DL型繼電器進行保護，并采用過 負荷及帶時限電流速斷保護，為了保證選擇性，過負荷保護裝置動作時限一般取.01.2s（下級保護裝置動作時限按0.5s考慮），帶時限電流速斷保護保護裝置 動作時限一般取0.5s,顯然在次條件下電流互對變比得要求將大大提 高，已成為影響 變比的主要因素，應引起足夠的重視。參考文獻： 工業與民用配電設計手冊第二版，1994,中國航空工業規劃設計 研究院等編工業企業繼電保護 1984,水利電力部西北電力設計研究院、機械工業部 第 七設計研究院主編淺談母差保護中電流互感器的選擇母線故障是電氣設備最嚴重的故障之一，

36、它將使連接于故障母線上的所有元件被 迫停電；母差保護動作的可靠性對于電力系統的安全、穩定運行起 到很大的作 用，所以在進行用于母差保護的電流互調試過程中必須注意以下幾 點。1 .對于繞線式的電流互感,要注意電流側的li和L2 的安裝方向和用于母差保護的二次繞組在中的位置。根據電流互 組的布置圖和設計院的設計圖紙中所選用的用于母差保護的電流互X 歲組來確的-次側的L1和L2的安裝方向。如果按如圖1 布詼正芯低部擊穿時，由于故障點在母差 保護的范圍之內，所以將會引起母差動作,因而擴大事故范圍；如果按如圖2的 安裝電當電流互感低部擊穿時,故障點在母差保護的范圍 之外，屬于區外故障，不會引起母差保護動作，只由該線路的保護動作跳開該線 路的開關切除故障點。2 .對于套管式在進行安裝時要注意：二次繞組接母差保護的 套管式電流線路側或變壓器側，而二次繞組接線路或變壓 器保護的套布而置應選取靠近母線側，使母差保護和線路或變壓 器保護有一個重迭的保護區。如圖3所示，這樣，如果d1點發生故障時，因故 障點1在母差保護的范圍內可母差保護來切除故障；如果d2點發生故障時，因 故障點在母線保護的范圍之外，而在