1、目 錄1 編制依據1.1 主要規程、規范1.2 參考手冊2 工程概況2.1 總體工程概況2.2 腳手架工程概況3 施工部署3.1 安全防護領導小組3.2 設計總體思路4 材質要求5 構造要求及技術措施5.1 扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施5.1.1 立桿5.1.2 大橫桿5.1.3 小橫桿5.1.4 縱、橫向掃地桿5.1.5 剪刀撐5.1.6 腳手板5.1.7 連墻件 計算書5.1.9 防護設施5.2. 腳手架出入口的構造6 安全防護措施6.1 電梯井洞口防護措施6.2 結構臨邊防護措施6.3 樓梯間防護措施6.4 防雷避電措施6.5 特殊部位防護處理7 腳手架的搭設及拆除施工工藝7.1

2、 鋼管腳手架的搭設施工工藝7.2 腳手架的拆除施工工藝8 勞動力、材料及機具配8.1 勞動力配備8.2 材料配備8.3 機具配備9 質量保證9.1 腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法9.2 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準9.3 質量保證注意事項10 安全施工措施10.1 材質及其使用的安全技術措施10.2 腳手架搭設的安全技術措施10.3 腳手架上施工作業的安全技術措施10.4 腳手架拆除的安全技術措施11 文明施工要求1 編制依據1.1 主要規程、規范 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001，2002年版） 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91） 建筑施工

3、安全檢查標準（JGJ 59-99）1.2 參考手冊 建筑施工手冊（縮印本第4 版，2003.9） 簡明施工計算手冊（1999.7）1.2.3 實用建筑施工安全手冊（1999.7）2 工程概況2.1 總體工程概況本工程為框架-剪力墻結構，A棟樓建筑層數16+1層，B棟建筑層數16+1層；地下建筑層數2層。室外地面至屋面總高度為48.600m。該工程建筑等級為二級，結構安全等級為二級；設計使用年限二類（50年）；建筑抗震設防類別為乙類，抗震設防烈度七度，建筑防火耐火等級為二級，屋面防水等級為級，合理使用年限15年。地下室耐火等級為一級。2.2 腳手架工程概況屋頂層結構頂標高49.700m，腳手架高

4、度按照48.7m考慮。因本工程基坑采用放坡的方式進行開挖，為保證主體施工和回填土不相互影響，所以6層以上采用懸挑架作為結構及裝飾施工。3 施工部署3.1 安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到 “杜絕死亡、重傷及消防、機械事故，年輕傷頻率控制在5以內”安全生產目標的必然保障，也是我項目部創建“成都市安全文明工地”的根本要求。為此項目經理部成立以現場經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組 長：鄭建英 （項目經理）負責協調工作副組長：王輝 （技術負責人）技術指導（責任工長）現場施工總指揮組 員：（工長）現場施工協調（質量員）現場施工質量監

5、督、質量驗收（安全員）現場施工安全指揮、安全檢查3.2 設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，腳手架施工及使用劃分為二個階段：六層（14.9m）結構以下施工階段主體階段決定使用雙排腳手架，裝飾階段決定使用雙排腳手架，立桿縱1600mm，橫距1050mm，步距1500mm，內立桿距離結構外沿300mm，垂直剪刀撐與地面夾角按60度排列，每6米設一道。六層（14.9m）以上結構施工階段9、采用懸挑腳手架方式，用18號工字鋼懸挑，分二次懸挑，分別從六層、十二層挑出，挑桿間距1600mm，挑腳手架內立桿距離結構外沿350mm，立桿縱距1600mm，橫距1050mm，步距1500mm,每根工字鋼

6、用兩根20 型園鋼固定在樓層現澆板底筋上，如下圖。工字鋼在建筑物外懸挑段長度1.50米，在建筑物內錨固段長度1.50米，沿建筑物四周搭設全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，用于結構和裝修施工，同時兼作安全防護。4 材質要求4.1鋼管鋼管規格及材質要求鋼管均采用48×3.5mm高頻焊接鋼管。其材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T-700）中Q235A級鋼的規定。外觀檢查鋼管外觀應平直光滑，沒有裂縫、折痕、結疤、分層、嚴重銹蝕（內外壁）和硬彎曲等現象。鋼管必須涂有防銹漆。鋼管上嚴禁打孔。4.2扣件材質采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。

7、外觀檢查扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、缺爪、螺栓斷絲或滑絲的嚴禁使用。4.3腳手板均采用50mm厚、寬度不少于200mm的松木，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范（GBJ5）中級材質的規定，不得使用腐朽的腳手板。4.4安全網平網平網材質、網繩直徑、網眼尺寸、斷裂強度應符合現行標準安全網（GB5725-1997）的規定。密目安全網立網密目安全立網的網目密度不低于2000目/1002，其技術要求應符合密目式安全立網（GB16909-1997）的規定。阻燃安全網必須具有阻燃性，其續燃、陰燃時間均不超過4s。5 構造要求及技術措施5.1 扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施5.1.1 立桿立桿

8、頂端高出結構欄桿至少1.5m。立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1000mm，必須等間距用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。5.1.2 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m長鋼管且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立

9、柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50cm），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。5.1.3 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10 cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15 cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。 5.1.4 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20c

10、m 的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。5.1.5 剪刀撐本工程腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6 步4 跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45°60°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24 個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下端的剪刀撐的底部要插

11、到墊板處。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用搭接連接，且連接扣件不少于3個（保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）。本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6 跨設置一道。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。剪刀撐的具體設置詳見附圖。5.1.6 腳手板腳手板采用木腳手板，寬度30cm，長度4m，兩端設直徑為4mm 的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業層不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔5 層也需要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳

12、手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm 處用直徑14 號鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。腳手板的對接、搭接構造要求見腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法。5.1.7 連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.0m，水平間距為3.0m。連墻件用48×3.5 的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，與主體連接：通過預先埋設在現澆板上的 型12鋼筋用直角扣件鎖緊連接，該埋設件按間距3000，每層按建筑物邊沿四周均勻設置

13、。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45°60°夾角。腳手架設計與計算懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.60米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為48×3.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.0米，水平間距4.80米。 施工

14、均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 .1、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

15、 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.193+0.10×1.470)×1.6002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.193+0.117×1.470)

16、5;1.6002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.490×106/5080.0=96.402N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.122=0.161kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1600.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.997mm

17、大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求! .2、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050×1.600/3=0.196kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.050×1.600/3=1.680kN 荷載的計算值 P=1.2×0.061+1.2×0.196+1.4&#

18、215;1.680=2.661kN 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.661× =0.938×106/5080.0=184.582N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.

19、0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.061+0.196+1.680=1.937kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1937.440×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=3.170mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.194mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! .3、扣件抗

20、滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.050=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050×1.600/2=0.294kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.050×1.600/2=2.520kN 荷載的計算值 R=1.2×0.061+1.2×0.294+1.4×2.520=3.955k

21、N 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； .4、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.125×18.0=2.250kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用寬度30cm，長度4m腳手板，標準值為0.35. NG2 = 0.350×4×1.

22、600×(1.050+0.300)/2=1.512kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.140×1.600×4/2=0.448kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；標準值為0.005 NG4 = 0.005×1.600×18.0=.0144kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.354kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ =

23、 3.000×2×1.600×1.050/2=5.040kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.250 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數：Us = 1.000 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.250×1.000×1.000 = 0.175kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0

24、.85×1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 .5、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.71kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.15； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.53m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳

25、手架的高度確定，u=1.70； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 191.61 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.65kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.15； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.53m；

26、 k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.70 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 198.07 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! .6、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1

27、.4 × wk × Aw wk 風荷載基本風壓值，wk = 0.175kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 5.40×4.80 = 25.920m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 6.350kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 11.350kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 9

28、5.411kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 11.350kN小于扣件的抗滑力12kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 .7、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 16

29、60.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2×5.55+1.4×5.04=13.71kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m k=1.50/1.50=1.00 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.35/1.50=0.90 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=42.936kN 支座反力 RB=-15.082kN 最大彎矩 截面應力=22.947×106/(1.05×185000.

30、0)=118.131N/mm2 水平支撐梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=5.55+5.04=10.59kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m 最大撓度 Vmax=5.616mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2700.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2700.0/400,滿足要求! .8、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定

31、系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=1.51 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.867 經過計算得到強度 =22.95×106/(0.867×185000.00)=143.01N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 < f,滿足要求! .9、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=15.082kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，取f = 205N/mm

32、2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=15082×4/(3.1416×205×2)1/2=7mm 按照混凝土結構設計規范取4倍的安全系數 D=14mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 15.08kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h

33、 要大于15081.79/(3.1416×20×1.5)=160.0mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 15.08kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!5.1.9 防護設施.1腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m×6.0m

34、 規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m 左右設首層平網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。5.2腳手架出入口的構造出入口大小為4.5m×4.0m（寬×高）。出入口再搭設3.0m×4.5m×4.5m（長×寬×高）的防護棚，上鋪50mm 厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排立桿處分別增設一根立桿，并高于門洞口2步，立桿用短管斜撐相互聯系，上方懸空立桿處增加一根斜桿，斜桿與各主節點相交處用旋轉扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證

35、立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm 以內。當斜腹桿在一跨內跨越兩個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。斜腹桿采用通長桿件，接長采用對接扣件。出入口具體做法詳見附圖。6 安全防護措施6.1 電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m 高的自閉式防護門，用16 的螺紋鋼筋，按照水平間距15cm，豎向間距20cm 焊制而成，并在防護門上刷紅油漆、掛牌。防護門制作及安裝詳見附圖電梯井筒內每隔三層用鋼管及50厚木板搭設一個全封閉的平臺，平臺上不得存有雜物。電梯井內不準做垂直

36、運輸通道或垃圾通道。6.2 結構臨邊防護措施在結構出入陽臺的門窗洞口處設置封閉式防護欄桿，使用材料采用48×3.5 鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于1.5m，豎向每隔0.6m 設一道通長大橫桿，每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿滿掛密目安全網，白天設警示牌、夜間設紅色標志燈。6.3 樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從樓梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m 高的護身欄，側邊底部設18cm 高的擋腳板。6.4 防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-2005

37、）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。每棟樓各設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40×4 的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2 道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過0m設置一個（本工程每棟樓按照南北各3 個的原則設置，設置由項目機電

38、部完成），位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2 倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故。7 腳手架的搭設及拆除施工工藝7.1 鋼管腳手架的搭設施工工藝7.1.1 搭設順序腳手架的搭設順序為：水平挑桿縱向大橫桿立桿橫向小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網兩步設連墻桿7.1.2 施工工藝在施工樓面結構時留設地錨，地錨為20光圓鋼筋，間距1500mm左右（以平面圖為準），轉角處加密。施工時穿墻留洞采

39、用預埋木盒（套管），木盒（套管）尺寸以能通過工字鋼為宜，下口平結構板面，轉角處挑桿重疊部位需要提高20cm。挑架外側設剪刀撐，采用48 鋼管按60°角度左右設置。架子拆除后，穿墻孔采用與相臨部位提高一個強度等級的膨脹混凝土填滿振搗密實。7.2 腳手架拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及腳手板防護欄桿 剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆

40、除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。8勞動力、材料及機具配備8.1勞動力配備工 種人 數任 務架子工20負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制8.2材料配備名 稱單 位數 量規 格普通鋼管T按需要48×3.5腳手板塊按需要厚50mm，寬200300密目安全網M2按需要不低于2000目/1002水平安全網M2按需要直角扣件個按需要旋轉扣件個按需要對接扣件個

41、按需要鍍鋅鋼絲按需要14#8.3機具配備名 稱單 位數 量備 注架子扳手把按需要搭設和拆除架子用力矩扳手把按需要檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆個按需要調整架子水平彎曲度9 質量保證措施9.1腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法 9.2扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準9.3質量保證注意事項 腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。 腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：搭設完畢后；連續使用達6 個月；施工中中途停止使用超過15 天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、

42、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。 操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。9.3.5 外觀質量安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。10 安全施工措施10.1 材質及其使用的安全技術措施10.1.1 扣件的緊固程度宜在4050 N·m，并不大于65 N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全

43、。10.1.2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。10.1.3 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。10.1.4 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。10.1.5 嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。10.1.6 鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。10.2 腳手架搭設的安全技術措施10.2.1 操作人員必須在下層挑架搭設完畢，并檢查符合設計規定才可上架操作。10.2.2 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須

44、先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。10.2.3 開始搭設立桿時應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。10.2.4 腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。10.2.5 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。10.2.6 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。 混凝土泵送管不得固定在外架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10.3 腳手架上施工作業的安全技術措施10.3.1 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理

45、部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。10.3.2 嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10.3.3 結構施工時不允許兩層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。10.3.4 當作業層高出其下連墻件3.1m 以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。10.3.5 各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。10.3.6 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。10.4 腳手架拆除的安全技術措施10.4.1 腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。10.4.2 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。10.4.3 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器