1、目錄一、編制依據二、工程概況三、施工準備四、施工方法五、質量保證措施六、安全措施七、環保措施八、梁、板荷載驗算九、只招保障（崗位職責）一、編制依據1. 混凝土結構施工質量驗收規范（GBJ50204-2002）2. 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 3. 建筑結構荷載規范（GB50009-2012）4. 建筑工程質量驗收統一標準（GB50300-2001）5. 建筑施工高空作業安全技術規程 （JGJ80-91）6. 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 7. 本工程相應的設計圖紙等相關資料 8. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） 二、工程概況工程概

2、況：舞蹈系位于貴陽幼兒師范學校西南角，周圍無居民生活區。無地下室，地上3層。層高為6m，總建筑面積3607.09m2，框架結構，基礎采用人工挖孔樁；所有模板均采用18mm厚膠合板，由結構圖提供本工程柱、梁截面尺寸分別為柱最大截面為600×800mm，梁350×800，最大梁凈跨為5.7m，最大板厚120mm。一二層按照普通模板設計，屋面層（斜屋面）支撐最大高度10m和各連廊標高在9m左右按照高支撐模板設計。三、施工準備1、技術準備 1）樓層控制線、軸線、墻身線、標高線等已復核，均與設計圖紙相吻合；2） 項目部及勞務隊管理人員在仔細熟悉圖紙的情況下，對現場需要搭設腳手架以及防

3、護架的部位進行掌握，針對不同部位確定相應的腳手架類型，并提前對操作人員進行技術及安全交底，做到搭設規范，一次成型。3）底層地坪已澆筑100mm厚C20混凝土墊層并清理完現場；2、材料準備鋼管采用48×3.0鋼管，進場時嚴格檢查材料質量，壁厚不夠的嚴禁用于現場施工。扣件采用1kg/個的標準扣件，十字扣件、旋轉扣件和直接扣件合理搭配。墊木：可采用50mm厚木跳板通長設置，或面積不小于0.15，厚度不小于50mm的木板進行鋪墊。局部地方可采取地坪硬化措施，立桿于硬化地坪上方。密目網：應使用新購進的綠色安全立網，對于破損、雜物殘留或顏色不一致的密目網嚴禁用于外架立面防護。安全兜網：用于操作面

4、下層的安全兜網，規格為必須能夠承受100kg重物10m高沖擊荷載，出場合格證和質保證書齊全，并在進場后進行沖擊試驗，報監理業主審核合格后方可投入使用。其它機具材料準備如切割機、鐵絲、扎絲、扳手、工具包等合理配置。3、人力準備每個勞務隊必須配備專業架子工，用于腳手架搭設，要求操作熟練、持證上崗、入場教育、安全技術交底齊全。架子工的數量不少于20人，以滿足現場施工需求。同時，配備足夠數量的普工，用于材料傳遞、清理等輔助工作。 四、施工方法（一）支模順序 (1) 按照快拆架標準層支模圖備齊所需構配件 （本工程支模所需構配件包括2.6m立桿，U型可調頂托，橫桿1.0m、0.7m）。（2）按照快拆架標準

5、層支模圖在樓板上彈模板支撐位置線，按模板支撐位置線支一個立方體支撐格構，并在立桿底部墊上木板（如圖）：（3）沿已支成的立方體支承格構，嚴格按照標準層支模圖完成剩余的搭設。搭設過程中，同一個插座上橫桿與其搭接的立桿要互相垂直，同一方向內搭接的橫桿要順直并且與模板支撐位置線保持平行。（4）按橫桿步距要求搭設橫桿，在立桿頂部安裝U型可調頂托，安放龍骨通過調節U型頂托調平到所需標高。（5）木龍骨懸臂端用鋼管、扣件、U形可調頂托或可調底座支頂加固，施工方根據現場實際情況加設剪刀撐。（6）鋪模板，模板縫貼膠帶紙或刮模板膩子，刷脫模劑，模板預檢。（二）模板安裝1、柱模板安裝：首先彈出柱的中心線及四周邊線；根

6、據測量標高進行柱周邊找平；根據設計圖要求，事先用18mm厚高強復合九層板制成定型柱模板并編號堆碼；搭設模板架子，其立桿間距1.0m和0.7m,水平桿間距1.5m，縱橫桿排列整齊，離地面300mm設置掃地桿，建筑物四周立桿搭設滿堂剪刀撐，室內隔四跨設置剪刀撐；模板吊裝就位，各塊組合連接，模板下腳內口應與底部墨線對齊，然后校正吊垂直，通排柱在下腳進位，吊直后上口拉通線校正中間各柱模板。柱腳應預留200×200的清掃口，保證在澆筑混凝土前能清理出模板內的雜物。柱子較高時應預留澆灌口，高度不得高于柱腳2m。柱模應根據柱斷面尺寸和砼的澆灌速度加設柱箍或對拉絲桿。柱子支模示意圖如下: 2、安裝梁

7、模板先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整腳手架可調頂托的標高，可調頂托的外露部份不應超過200mm。在可調頂托的托板上安放50mm×100mm木方或48雙鋼管作主龍骨，在主龍骨上安裝梁底次龍骨（50mm×100mm木方） 250mm。次龍骨安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度在大于或等于4m時，起拱高度為全跨長度的1/1000-3/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模及對拉高強螺栓。3、安裝樓面模板通線調整腳手架頂托的標高，將其調到預定的高度。在可調頂托托板上架設50mm×100mm木方

8、或48鋼管作主龍骨，主龍骨固定后架設次龍骨（50mm×100mm木方）350mm，然后在次龍骨上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。（三）腳手架和模板的拆除1、拆除側模時應能保證混凝土表面及棱角不受損傷；底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，以同條件養護試件強度試驗報告為依據。拆模前應經監理工程師批準。結構類型結構跨度按設計的混凝土強度標準值的百分率表示（%）板250>2, 875>8100梁、拱875>8100懸壁構件-1002、拆模前可先拆除梁底一道水平拉桿，以滿足施工人員站立作業，用木方和模板搭設作業平臺，檢查周圍的安全網是否完好，經

9、項目部或專職安全員檢查安全后才能進行拆模施工。 3、拆模應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。4、拆除頂板模板時應將可調螺旋向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，再拆次龍骨，最后取頂板模。拆除時人站在鋼管架下，待頂板上木料拆完后，再拆鋼管架。5、拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動模板，方便人員的拆除。6、拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要必須及時從架體內運走，不得堆積在支架內，整理拆下后的模板及時清理干凈，板模應涂刷水性脫模劑，按規格分類堆放整

10、齊。 7、嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。8、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。（四）模板、腳手架的維護和管理1、在使用過程中要及時清理附著在模板上的混凝土，刷脫模劑。2、模板、腳手架拆除至存放點時，模板保持平放，腳手架要堆碼整齊。3、拆下的模板應急時清除灰漿，難以清除時，可采取模板除垢劑處理，不準敲砸，拆下來的腳手架要清理架體上附著的混凝土塊等。拆下來的模板、腳手架，如發現翹曲、變形、應及時修理，損壞的板面應及時進行修補。4、暫時不用的材料應入庫保存，分類管理。（五）立面、節點示意圖 正立面圖 俯視圖 插座示意圖 插頭示意圖施工

11、要點 1、 施工前必須熟悉設計方案，進行技術交底。嚴格按照設計要求進行支模，嚴禁隨意支搭。 2、支立模板支架時，立桿位置要準確，立桿、橫桿形成的支承格構要方正。3、立方體支承格構調方正以后同時敲擊4根或3根橫桿，不能裝一根敲擊一根，橫桿的插頭插入立桿插座后，要兩頭同時均勻敲擊，不能猛敲一頭，再敲另一頭。4、按圖示進行水平桿（橫桿）安裝，嚴禁私自調換不同長度橫桿。5、立桿下需鋪設木板，木板可采用300mm寬4m長木跳板通長設置，或面積不小于0.15厚度不小于50mm的木板鋪墊，并且上下樓層立桿對齊，保證荷載有效通過立柱進行傳遞。6、U型托安裝完畢后，進行調平。跨度大于4m按2起拱，避免虛支。7、

12、U型托的調節絲桿插入立桿孔內的安全長度不小于200mm，嚴禁任意上調。8、木龍骨要支撐平穩，受力方向一致。9、上層豎向構件模板拆除運走后，在施層無過量堆積荷載方可進行下層模板拆除。10、模板拆除前應辦理拆模申請，經項目技術負責人批準后方可進行第一次模板拆除。11、模板及其支架的拆除順序嚴格執行標準層支模圖進行，嚴禁私自亂拆。12、模架的拆除應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002的規定。質量監測模板支撐采用插槽式快拆架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1、班組日常進行安全檢查，項目每天進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書

13、面材料。2、日常檢查、巡查重點部位： 桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。 快拆架插頭、插座連接是否松動，普管連接扣件是否松動。 架體是否不均勻的沉降、垂直度。 施工過程中是否有超載的現象。 安全防護措施是否符合規范要求。 快拆架架體和快拆架橫桿是否有變形的現象。3、快拆架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。5、變形監測措施監測項目：支架沉降、位移和變形。測點布設：每1015m布設一個監測剖面，每個監測

14、剖面布設不少于2個支架水平位移監測點，3個支架沉降觀測點。監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過20-30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時再觀測一次。監測結果接近或達到材料的允許變形值時馬上啟用應急預案，同時必須向清鎮市建筑工程安全督促站等相關部門報告。五、質量保證措施 1、質量保證體系建立由項目經理領導，由總工程師策劃、組織實施，現場經理和施工員中間控制，現場技術支持、指導及區域和專業責任工程師檢查監督的管理系統，形成項目經理部、分包商/專業化公司和施工作業班組的質量管理網絡。2、模板工程質量控制程序模板成型檢驗班組內實行 “三檢制”，合格后報專業工長檢驗，合格后依次報

15、項目部、質量總監進行核定，并填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，并向監理報驗。每個環節檢查出質量問題（不符合本方案質量、技術標準及相關規范），視性質、輕重等查處上一環節責任，并由上一環節負責人負責改正問題。六、安全措施1、工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。2、特殊工種持證上崗，有關證件須符合北京市有關規定。3、裝拆模板，必須有穩固的登高設備。高度超過2米時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。4、模板的預留孔洞等處，應根據洞口大小加設防護，防止人員或物體墜落。 5、在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，

16、防止脫落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上。6、支模必須按照工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。7、澆筑砼時，應設專人看護模板，如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續施工。8、頂板拆模時，應逐塊拆卸。拆下的模板，嚴禁向下拋擲。如有間歇，亦應將已拆下的模板的配件及時運走，防止墜落傷人。9、施工中嚴禁吸煙，嚴禁酒后作業，不許在支撐體系上追逐打鬧。10、施工中的作業工人必須戴安全帽，禁止穿拖鞋上班。七、環保措施1、施工中必須注意控制噪音，根據規定在城市建成區內，禁止夜間進行生產噪音的建筑施工（22時

17、至次日6時）。由于施工不能中斷的技術原因和其他特殊情況，確需中午或夜間連續施工作業的，應向建設行政主管部門和環保部門申請。2、加強對作業人員的環保意識教育，模板支撐體系搭拆和鋼筋運輸、裝卸、加工防止不必要的噪音產生，最大限度減少施工噪音污染。3、使用手持電動工具（手電鉆等）切割機時，周圍設圍擋隔音，使用設備性能優良，并合理安排工序不集中使用。4、廢舊鋼筋頭、鐵釘、模板屑應及時收集清理，保持工完場清。5、樓層施工中產生的建筑垃圾必須采用密閉容器調運至地面分類定點存放，嚴禁直接向外揚棄。八、梁、板荷載驗算選取最大板厚120mm驗算；模板采用18mm厚膠合板；次龍骨采用50×100木龍骨，

18、中心間距350mm；主龍骨采用48*3.0mm鋼管；豎向支撐體系采用鍵連接的腳手架；立桿最大間距1000×1000mm。采用48*3.0mm鋼管，驗算模板、次龍骨、主龍骨的強度及剛度及立柱穩定性驗算是否滿足要求。（一）材料和力學性能模板的性能（本方案模板參數根據施工現場常規套用，如有差別根據實際情況調整）E=5000 N/mm2 f=13N/mm2 次龍骨（50×100mm木龍骨）力學性能：E=9000N/mm2 f= 1317 N/ mm2 W=83cm3I=1/12*bh3 417 cm 4主龍骨(48*3.0mm鋼管)力學性能：E=2.05*10 5 N/mm2 f壓

19、拉彎= 205 N/ mm2 W=8.98cm3 A=4.24 cm2 I=21.56cm4 =N/A Mpa =175Mpa i= 1.59 cm2 = L/i=150/ 1.59= 94。3 查鋼結構設計規范附錄得 值為0.634 立桿、頂托、橫桿力學性能：立桿上插座與焊管的焊接強度檢驗：200KN不破壞。橫桿上，插頭與焊管的焊接強度檢驗：25KN不破壞。頂托的抗壓強度檢驗100KN不破壞。（二）頂板模板驗算扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為9.8m， 立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00

20、m，橫桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方50×90mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.20+0.30

21、)+1.40×2.50=9.884kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×0.20+0.7×1.40×2.50=8.930kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9×(25.100×0.200×1.000+0.300×1.000)=4.78

22、8kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；

23、 f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.20×4.788+1.40×2.250)×0.300× 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.080×1000×1000/54000=1.483N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.788+1.4×2.250

24、)×0.300=1.601kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1601.0/(2×1000.000×18.000)=0.133N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×4.788×3004/(100×6000×486000)=0.090mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計

25、算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為1200.000mm 集中荷載 P = 2.5kN 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.300×1.200)=5.746kN/m 面板的計算跨度 l = 300.000mm 經計算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.746×0.300× 經計算得到面板抗彎強度計算值

26、 f = 0.239×1000×1000/54000=4.419N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.

27、750kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9×(1.20×1.506+1.20×0.090)=1.724kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.945+1.724)×1.000=2.669kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.669/1.000=2.669kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.67&

28、#215;1.00× 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.669=1.601kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.669=2.936kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3； I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.267×106/67500.0=3.95N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0

29、N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1601/(2×50×90)=0.534N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.436kN/m 最大變形 v =0.677×1.436×1000.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.337mm

30、木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.9×2.5kN 經計算得到 M = 0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×1.723×1.000× 抗彎計算強度 f=0.768×106/67500.0=11.38N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算

31、橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=1.536mm 最大支座力 Qmax=10.675kN 抗彎計算強度 f=0.988×106/4491.0=200.02N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,不滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫

32、向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.68kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.135×9.800=1.323kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)

33、： NG3 = 25.100×0.200×1.000×1.000=5.020kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 5.979kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9×(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.250kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計

34、算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.32kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m； 由長細比，為2100/16.0=132 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=103

35、24/(0.391×424)=62.255N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.

36、086×1.000×1.500×1.500/10=0.022kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×5.979+0.9×1.4×2.250+0.9×0.9×1.4×0.022/1.000=10.034kN 經計算得到=10034/(0.391×424)+22000/4491=65.415N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 七、樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.00m，樓板承受的荷載按

37、照線均布考慮。 寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=1680.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 b×h=4000mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照樓板每10天澆筑一層，所以需要驗算10天、20天、30天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.00m，短邊4.00×1.00=4.00m， 樓板計算范圍內擺放5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.30+2

38、5.10×0.20)+ 1×1.20×(1.32×5×5/4.00/4.00)+ 1.40×(0.00+2.50)=12.36kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=4.00×12.36=49.46kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×49.46×4.002 按照混凝土的強度換算 得到10天后混凝土強度達到69.10%，C30.0混凝土強度近似等效為C20.7。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=9.94N/mm2 則可以得到矩形

39、截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 1680.00×360.00/(4000.00×100.00×9.94)=0.15 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.147 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.147×4000.000×100.0002×9.9×10-6 結論：由于Mi = 58.42=58.42 > Mmax=40.60 所以第10天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。（五）粱荷載驗算梁木模板與

40、支撐計算書 一、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=350mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑18mm， 梁高700mm至1000mm范圍，對拉螺栓在垂直于梁截面中部設置一道，跨度方向間距600mm；梁高小于700mm無需設置對拉螺桿。 梁模板使用的木方截面50×100mm， 梁模板截面側面木方距離400mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼

41、筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1

42、.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×28.800=25.920kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含。 四、梁模板側模計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷載q=(1.2×25.92+1.40&

43、#215;5.40)×1.00=38.664N/mm 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中

44、q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.20×25.920+1.40×5.400)×0.400× 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.619×1000×1000/54000=11.456N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.920+1.4×5.400)×0.400=9.279kN 截面抗剪強度計算值 T=3×

45、9279.0/(2×1000.000×18.000)=0.773N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×25.920×4004/(100×6000×486000)=1.541mm 面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm

46、2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×1.00×0.60/1=23.20kN 穿梁螺栓直徑為20mm； 穿梁螺栓有效直徑為16.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=23.198kN； 穿梁螺栓強度滿足要求! 六、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。（六）柱荷載驗算柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=

47、600mm， 柱模板的截面高度 H=800mm， 柱模板的計算高度 L = 9000mm， 柱箍間距計算跨度 d = 500mm。 柱箍采用雙鋼管48mm×3.0mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生

48、荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。 荷載計算值 q = 1.2×36.000×0.500+1.40×2.700×0.500=23.490kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵