1、中華人民共和國行業標準咬 合 式 排 樁 技 術 規 程Technical specification for secant piles in row條文說明2013上海目次1 總則12 術語及符號22.1 術語22.2 符號23 基本規定34 設計54.1 一般規定54.2 計算64.3 構造要求85 材料及設備105.2 鋼筋105.3 混凝土105.4 施工設備126 施工146.1 一般規定146.2 導墻施工156.3 硬切割成孔156.4 軟切割成孔176.5 鋼筋籠施工176.6 混凝土施工187 質量控制198 節能與環境保護201 總則1.0.1 本規程是為了統一和規范咬合式

2、排樁設計標準，完善施工流程，確保工程質量、安全和經濟等而制定。 本規程的適用范圍為咬合式排樁基坑支護工程，不包括豎向支承體系中的咬合式排樁工程。2 術語及符號2.1 術語2.1.62.1.7 初凝前一般是指混凝土強度無限接近初凝，終凝后一般是指混凝土強大達到設計強度的30%或達到10MPa。2.2 符號2.2.3 以咬合式排樁的排列方向為縱向，垂直于咬合式排樁排列的方向為橫向。3 基本規定相關規范主要為建筑基坑支護技術規程（JGJ120）、建筑地基基礎設計規范（GB 50007）及當地地方基坑、基礎規范等。 咬合式排樁設計和施工前應收集的資料：1 施工現場的地形、地質和水文條件、地下障礙物等是

3、決定咬合式排樁選型、工藝等的重要依據。2 基坑開挖卸載引起的沉降和水平位移會影響鄰近建筑物、道路、管線及其他地下設備，因此掌握鄰近建筑物的高度和結構形式、基礎類型和剛度、基礎下的土質及其現狀等，對制定相應的施工措施和控制標準具有重要意義。掌握地下管線相對位置、埋深、管徑、使用年限和功能等，并對其承受變形的能力進行分析，以便在施工中采取相應的措施。3 測量基線與水準點是施工定位的依據，因此要按交接手續進行交接，并進行現場復核。資料交接不清或不全往往是導致工程事故的原因之一，在以往工程施工中有過類似事故。4 掌握當地防洪、防汛和防臺風的有關資料，并采取相應的防范措施，可以確保正在施工中的咬合式排樁

4、結構和人員、設備的安全。了解當地的環保要求，可以合理安排泥漿排放和渣土棄運等，防止環境污染。 咬合式排樁硬切割施工工藝是指在一序樁混凝土初凝后再進行二序樁成孔作業，具有在成孔過程中結合清障的技術特點，適用于硬質地下障礙物密集的復雜地質條件；軟切割施工工藝是指在一序樁混凝土初凝前再進行二序樁成孔作業，一序樁需要摻入超緩凝劑，相比硬切割工藝，清障能力有所不足，但經濟性顯著，適用于普通軟土地質條件下的咬合式排樁施工。3.0.4 咬合式排樁施工專項方案主要包括：編制總說明（工程概況、本工程范圍及主要施工內容、編制依據、施工目標、工程難特點及針對性措施）；施工部署（施工流程安排、施工現場平面布置、總進度

5、計劃、機械設備配備計劃、勞動力配備計劃、施工臨時用電、施工臨時用水方案、消防方案、排污方案、挖土方案、測量方案、管線保護方案、施工協調措施）；咬合式排樁施工方案等。 咬合式排樁是一種新型、優質、高效的結構支護形式，但在其布置的時候也應當遵循其適用條件合理使用，若選用不當，亦會引起不必要的浪費甚至造成工程事故。4 設計4.1 一般規定 咬合式排樁的選型包括咬合樁的平面布置形式、樁徑、樁間咬合量、樁長和施工方法等。咬合式排樁的設計在滿足安全的前提下，應充分考慮到經濟合理和方便施工。同一個基坑可以選擇不同的支護結構設計方案，如選擇大直徑的有筋樁和無筋樁的搭配形式或是選擇小直徑的有筋樁和有筋樁的搭配形

6、式；在有地下障礙物的地層條件下應優先選用硬法施工，并按照硬法進行設計、計算。咬合式排樁支護結構不宜考慮其豎向承載能力，如當需要咬合式排樁承擔豎向荷載時，應按現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的相關要求對其豎向承載能力進行設計。咬合式排樁在作為擋土和止水結構時，墻體僅承受水平向荷載。但在實際工程實踐中，咬合式排樁支護結構可能需要承擔棧橋等豎向荷載。當需要咬合式排樁承擔以上各類的豎向荷載時，應根據建筑樁基技術規范分別按照承載能力極限狀態和正常使用極限狀態計算咬合樁的豎向承載力合沉降量。咬合式排樁的豎向承載力宜通過現場靜載荷試驗確定。目前咬合式排樁現場靜載荷試驗的數據還未有積累，因此在設計中應慎

7、重起見。在無現場試驗的情況下，可參考地下連續墻對于豎向承載力的估算方法，同時應滿足建筑樁基技術規范對于樁端注漿、鋼筋構造等方面的要求。4.1.24.1.3根據對國內已實施的采用咬合式排樁的工程和現有成樁設備的調研成果，已實施的咬合樁所采用的樁徑從400mm 1200mm不等。若采用具有清障功能的全回轉套管鉆機施工，其樁徑最大可以達到2000mm，但目前廣泛使用的為800mm、1000mm和1200mm三種樁徑，在地鐵基坑中最大開挖深度已接近20m。對于有筋樁和無筋樁搭配的咬合式排樁，當無筋樁僅起止水作用時其直徑可較有筋樁小，樁身強度等級可低于有筋樁，樁身長度也可較有筋樁短，但需滿足抗滲流和咬合

8、面抗剪、防滲漏的計算要求。當采用硬法咬合時，無筋樁樁徑不宜過小，避免切割樁體過程中樁身碎裂。基于施工便利性等因素的考慮，大部分工程都采用相同直徑的咬合樁。考慮到采用有筋樁和無筋樁搭配的咬合式排樁需要對其咬合面抗剪進行驗算，因此無筋樁強度不宜過低，宜采用與有筋樁相同標號的混凝土。對于有筋樁和有筋樁搭配中鋼筋非圓形配置的樁，也可采用圖中所示的矩形配置形式。但條文中圖4.1.1（b）中所示的鋼筋配筋形式能更為有效的利用鋼筋截面，因此采用有筋樁和有筋樁搭配的咬合樁中宜采用此種形式。 圖鋼筋矩形配置的混凝土樁（矩形鋼筋籠）咬合樁的樁間咬合量應滿足樁身抗剪和防滲漏的要求，并應考慮樁身垂直度和樁位偏差對咬合

9、厚度的影響，保證樁底最小咬合厚度。樁底最小咬合厚度是確保樁墻結構不產生滲漏的最低要求。從已有的工程實踐來看，樁間咬合量通常都大于200mm，僅有個別工程的樁間咬合量小于200mm，分別為175mm和150mm。目前對于咬合式排樁樁間咬合量的計算方法相關研究結論并未統一，但多數的研究結論認為對于樁長在25m以上的咬合式排樁，其咬合量應至少大于170mm。綜合以上因素，咬合式排樁的樁間咬合量不宜小于200mm。4.1.5 利用基坑支護結構兼做地下室外墻在工程應用中已經越來越普遍。常規可采用單一墻、復合墻和疊合墻三種形式。咬合式排樁由于樁間咬合面較多，接縫止水效果較難控制，因此在地下水位較高的地區不

10、應采用單一墻形式。支護結構兼做地下室外墻的計算方法在國家和地方規范中均已有描述，本規范不再贅述。4.2 計算 本節條文僅供咬合式排樁作為基坑圍護結構使用時采用。咬合樁作為永久結構使用的工程實例較少，應用尚不廣泛，條文中暫不考慮。 有筋樁與有筋樁搭配時，序、序樁的混凝土強度等級宜相同。在得到序、序樁的內力后，序樁按矩形截面進行配筋計算，序樁按圓形截面進行配筋計算。附圖 序樁按矩形截面計算配筋由附圖可知，b=2(R-a),。配筋計算可參考現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010。 試驗表明，對于有筋樁和無筋樁搭配的咬合式排樁，在變形協調階段無筋樁的存在加大了有筋樁受壓區混凝土的面積，對咬合式排

11、樁整體承載力的提高有一定作用。已有學者從T形截面構件受彎的角度，研究考慮無筋樁作用下咬合式排樁承載力計算方法。考慮到樁間咬合面對結構承載力的弱化，按T形截面計算使設計可能偏于不安全；以及目前咬合樁的設計方法通常不考慮無筋樁對強度的貢獻，因此本次條文中仍只計入有筋樁的作用，把無筋樁對承載力的貢獻作為結構的安全儲備。1 軟法施工有筋樁、無筋樁咬合面抗剪承載力標準值ck：對于有筋樁、無筋樁搭配時軟法咬合樁，由于二序樁澆筑時一序樁尚未初凝，連續樁墻在咬合面處的抗剪承載力接近于混凝土結構整體澆筑時的抗剪承載力。鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規范（TB10002.3）規定C30混凝土允許純剪應力

12、c為1.1N/mm2,純剪應力的安全系數為2.0，可得C30混凝土抗剪承載力標準值為2.2N/mm2。混凝土結構設計規范GB50010-2010對于截面高度小于800mm的板類受彎構件，受剪承載力設計值為V/bh0=0.7ft，對于C30混凝土為0.7×1.43=1.0N/mm2。C30混凝土的抗拉、壓材料性能分項系數為1.4，取抗剪材料性能分項系數為1.4，可得C30混凝土抗剪承載力標準值為1.4N/mm2。考慮到軟法施工的咬合面與整體澆筑的混凝土由于施工條件引起的差異性，軟法咬合面的抗剪承載力應略小于整體澆筑混凝土的抗剪承載力。綜合上述理論計算和實踐經驗，對于有筋樁和無筋樁搭配的

13、軟法咬合面，抗剪承載力標準值ck取0.8N/mm2。2 硬法施工有筋樁和無筋樁咬合面抗剪承載力標準值ck：對于有筋樁和無筋樁搭配時的硬法咬合樁，由于二序樁澆筑時一序樁已經初凝，連續樁墻在咬合面處的抗剪承載力與疊合構件或其他類型的新、老混凝土結合面抗剪承載力相近。混凝土結構設計規范GB50010規定對不配箍筋的疊合板，當預制板表面為凹凸不小于4mm的人工粗糙面時，疊合面的受剪強度設計值不大于0.4N/mm2，取抗剪材料性能分項系數為1.4，可得混凝土抗剪承載力標準值為0.56N/mm2。公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTG D62在參考美國公路橋設計規范AASHTO14版，1989的基

14、礎上規定對于不配置抗剪鋼筋的組合式受彎板，當預制板表面為凹凸不小于6mm的人工粗糙面時，抗剪承載力設計值不大于0.45N/mm2，取抗剪材料性能分項系數為1.4，可得混凝土抗剪承載力標準值為0.63N/mm2。據上海市建筑科學研究院在地鐵中山北路車站預應力試驗的研究報告中（2003年4月），其收集的大連工學院和汕頭大學的新老混凝土結合面試驗報告表明：當老混凝土表面人工鑿毛處理、新老混凝土都是C30時，界面的抗剪強度標準值為2.75N/mm2。上海城市軌道交通設計規范規定，當圍護結構與內襯墻的結合面經鑿毛清洗處理后，凹凸面不小于20mm,界面的允許剪應力取0.7N/mm2，取安全系數為2，可得混

15、凝土抗剪承載力標準值為1.4N/mm2。上海市外灘通道采用硬法咬合式排樁1000mm，咬合量150mm作為圍護結構開挖10.7m深度基坑已經獲得成功，通過反算，可知硬法咬合樁界面抗剪承載力標準值不小于0.31N/mm2。考慮到硬法施工的咬合面與疊合構件、地上結構的新、老混凝土結合面由于施工條件引起的差異性，硬法咬合面的抗剪承載力可能小于疊合構件、地上結構的新、老混凝土結合面的抗剪承載力。綜合上述計算和實踐經驗，對于有筋樁和無筋樁搭配時硬法咬合面，抗剪承載力標準值ck取0.46N/mm2。3 有筋樁和有筋樁搭配的咬合面抗剪對于有筋樁相互咬合的連續樁墻，序樁與序樁均參與受力，咬合式排樁的工作性狀接

16、近于平面應變受力狀態，因此樁間咬合面上的剪應力理論上應接近于零，故可不驗算咬合面抗剪承載力。4.3 構造要求 受力鋼筋的保護層厚度確定需考慮鋼套管厚度、箍筋直徑，以及鋼筋籠與鋼套管間的適量空隙。參與主體結構使用階段受力的有筋樁保護層，尚需滿足結構耐久性要求。4.3.2 有筋樁受力鋼筋可沿截面均勻對稱布置，也可局部集中布置于受拉區及受壓區，通過比較主筋局部集中布置型式經濟性不顯著，且施工難度增加，因此推薦采用均勻對稱布置型式；4.3.5土層錨桿設置于圍護結構外側，有利于提高地下結構施工效率與施工質量，在基坑面積較大時有較好的經濟效益。但咬合式排樁的往往應用于地下水位較高的軟土地層中，故土層錨桿長

17、度一般較長，在建筑密集地區可能會影響已建建筑基礎、對后建建筑的樁基與挖土施工造成困難，故應在地層條件與環境條件許可時采用。5 材料及設備5.2 鋼筋5.2.2 鋼筋進場時，應檢查產品合格證和出廠檢驗報告，并按相關標準的規定進行抽樣檢驗。由于工程量、運輸條件和各種鋼筋的用量等的差異，很難對鋼筋進場的批量大小作出統一規定，應遵照執行；若有關標準中只有對產品出廠檢驗的規定，則在進場檢驗時，批量應按下列情況確定： 1 對同一廠家、同一牌號、同一規格的鋼筋，當一次進場的數量大于該產品的出廠檢驗批量時，應劃分為若干出廠檢驗批量，按出廠檢驗的抽樣方案執行； 2 對同一廠家、同一牌號、同一規格的鋼筋，當一次進

18、場的數量小于或等于該產品的出廠檢驗批量時，應作為一個檢驗批量，然后按出廠檢驗的抽樣方案執行； 3 對不同時間進場的同批鋼筋，當確有可靠依據時，可按一次進場的鋼筋處理。 本條的檢驗方法中，產品合格證、出廠檢驗報告是對產品質量的證明材料，應列出產品的主要性能指標；當用戶有特別要求時，還應列出某些專門檢驗數據。有時，產品合格證、出廠檢驗報告可以合并。進場復驗報告是進場抽樣檢驗的結果，并作為材料能否在工程中應用的判斷依據。若發現鋼筋性能異常，應立即停止使用，并對同批鋼筋進行專項檢驗。鋼筋表面不應有顆粒狀和片狀老銹，以免影響鋼筋強度和錨固性能。5.3 混凝土5.3.2 當采用導管法灌注水下混凝土時，其工

19、藝特性要求塌落度大、流動性和和易性好，且緩凝時間長，因此對混凝土的膠凝材料的選用有一定要求。本條推薦了幾類水泥品種，不推薦使用早強型水泥。快硬型水泥由于其速凝的特性，不適合作水下混凝土的膠凝材料，故規定嚴禁使用。5.3.4 本條對粗骨料最大粒徑的規定，主要是考慮混凝土在澆注中能順暢的通過鋼筋籠主筋間距，5mm25mm小粒徑的連續的粗骨料，骨料間空隙比較小，在同樣條件下拌制的混凝土不易離析，可保證水下混凝土的大流動性、和易性，故推薦選用。5.3.6 當采用水下混凝土施工時其配合比必須強調兩點，一是試件的混凝土強度比設計樁身強度提高一級，當設計未注明水下混凝土強度時，試配時應提高一級，注明水下混凝

20、土強度時，按水下混凝土強度配制，不需提高。二是對混凝土初凝時間要求長，通常要求混凝土的初凝時間不應少于正常運輸和灌注時間之和的2倍，且不少于8小時。5.3.7 超緩凝混凝土的配制應符合下列規定：軟法切割施工超緩凝混凝土其作用是延長序樁混凝土的初凝時間，序樁緩凝時間（初凝時間）不應小于60小時。序樁混凝土緩凝時間根據單樁成樁時間來確定，單樁成樁時間與地質條件、樁長、樁徑，和鉆機能力等有直接聯系。超緩凝混凝土緩凝時間一半通過如下方式確定：測定單樁成樁所需時間，確定序樁混凝土的緩凝時間，可根據下式計算： 式中：序樁混凝土的緩凝時間(初凝時間)。儲備時間，可取12小時。單樁成樁所需的時間，不宜小于16

21、小時。 在序樁成孔過程中，由于序樁混凝土未凝固，還處于流動狀態，因此若序樁超緩凝混凝土坍落度過小，序樁混凝土就有可能從、樁相交處涌人B樁孔內，因此必須規定其塌落度以便降低混凝土的流動性。必須在確保樁身混凝土強度的前提下，嚴格控制樁身混凝土的配合比，確保混凝土的緩凝時間，防止混凝土早凝后出現不能咬合或咬合困難的現象。咬合樁的施工工藝，要求控制序樁在序樁坍落度降為0時至初凝之間拔套管澆混凝土，保證序樁的混凝土不管涌到序樁，同時保證、樁混凝土凝結為一整體和順利拔出鋼套管。 超緩凝混凝土要求其分散性強,坍落度經時損失小，能有效降低混凝土的水化溫升，且不能影響混凝土的后期強度。超緩凝混凝土試配應確定緩凝

22、減水劑的摻量，緩凝劑宜采用復合型的緩凝高效減水劑。要求其緩凝效果顯著,兼有高效減水、保塑、保水等性能。使用緩凝劑是令混凝土具有超緩凝性能的主要手段，最好是采用復合型的緩凝高效減水劑，這有利于混凝土具有超緩凝的性能，也有利于增強混凝土的后期強度，使之能達到設計要求，采用高效外加劑一方面可降低外加劑摻量，另一方面也可減少摻外加劑后給混凝土帶來的不利因素。緩凝劑的摻量應有一個極限，在試配超緩凝混凝土之前，必須清楚所選用的緩凝劑的摻量范圍。當外加劑摻量達到極限時，即使再增大外加劑摻量，外加劑的作用也不會增大，反而使混凝土的強度和工作性受到損害。故在試配超緩凝混凝土之前，必須要清楚所選用的外加劑的摻量范

23、圍是多少才不會造成對混凝土強度和工作性造成損害。此外水泥和緩凝劑的適應性以及水泥品種對凝結時間影響很大。超緩凝混凝土緩凝劑的摻量宜在3.56之間，并應通過試驗確定。粉煤灰等礦物摻合料應在配比試驗基礎上進行，摻用的粉煤灰應選用、級灰，其質量符合國家標準粉煤灰混凝土應用技術規范GBJ146的有關規定。粉煤灰對混凝土凝結時間和強度(特別是后期強度)的影響是不可忽視的。合適的粉煤灰摻加到混凝土之中，對降低混凝土的水化熱、延緩混凝土的凝結、降低混凝土的水膠比、提高混凝土的后期強度，均極為有利。粉煤灰的合理摻量應在試配之前，綜合平衡各種因素，定出合理的粉煤灰的摻量。5.4 施工設備5.4.1 硬法切割施工

24、所采用的全套管全回轉鉆機其設備選型要求具備切削C40鋼筋混凝土的能力。軟法切割施工所用全套管鉆機按結構形式分為整體式和分體式二大類。整機式全套管鉆孔機由主機、鉆機、套管、錘式抓斗、鉆架等組成。分體式全套管鉆機是以壓拔管機械作為一個獨立系統，由起重機、錘式抓斗、導向口、套管、鉆機等組成。鉆機是整套機組中的工作機，由導向及糾偏機構、晃管裝置、擺動臂和底架等組成。此外垂直度滿足要求的比如搓管機等也可用于軟法切割施工。5.4.2 鋼套管管壁厚度應與扭矩相協調。雙壁鋼套管壁厚一般在50mm，管徑在1800mm以上的雙壁鋼套管管壁必須加厚，一半外側鋼板厚度不小于20mm，內側不小于18mm，雙壁鋼套管壁厚

25、度在60mm，中間為空心充惰性氣體，防止鋼套管在切割鉆進時產生高溫發熱空氣膨脹擠裂鋼套管，鋼套管的接頭及管身鋼板必須采用特殊高強度高韌性材料制作，滿足360度全回轉套管機的高扭矩要求，常用鋼套管的直徑（外徑）有1000mm、1200mm、1300mm、1500mm、1800mm、2000mm。 首先檢查和校正單節套管的順直度，然后檢查按樁長配置的全長套管的順直度，并對各節套管編號，做好標記，按序拼裝。檢測方法：在地面上測放出兩條相互平行的直線，將套管置于兩條直線之間，然后用線錘和直尺進行檢測。6 施工6.1 一般規定 有條件的可直接在施工工程圍護樁中做試成孔，地質條件復雜的應專門找地方做試成孔

26、，試成孔包括垂直度的檢測、鉆進參數檢測等。 硬法切割工藝施工中，終凝表示達到設計強度的30%，且不得小于C10混凝土強度；軟法切割工藝施工中，初凝前表示無限接近于初凝時刻。 咬合式排樁施工序樁成孔應采取措施防止序樁混凝土“管涌”。1 序樁混凝土的坍落度不宜超過180mm，以便于降低混凝土的流動性。2 套管底口應始終保持超前于開挖面一定距離，以便于造成一段“瓶頸”，阻止混凝土的流動，如果鉆機能力許可，這個距離越大越好，但至少套管底口應始終保持超前于開挖面2.5m以上。如遇地下障礙物、巖層套管底無法超前時，也可向套管內注入一定量的水，通過水壓力來平衡序樁混凝土的壓力。3 此外序樁成孔過程中應注意觀

27、察相鄰兩側序樁混凝土頂面，如發現序樁混凝土下陷應立即停止序樁開挖，并一邊將套管盡量下壓，一邊向序樁內填土或注水，直到完全制止住“管涌”為止。如圖所示。圖 序樁成孔過程中的混凝土管涌現象示意圖6.2 導墻施工 咬合式排樁施工前，為了提高鉆孔咬合樁孔口的定位精度并提高就位效率，應在樁頂上部沿咬合樁兩側施作混凝土或鋼筋混凝土導墻。 導墻頂面應高出施工場地地面100mm，以防止地表水流入孔內。 嚴禁重型機械通過、停置或作業，以防導墻開裂或變形。6.3 硬切割成孔為確保咬合式排樁樁底能滿足最小咬合厚度的要求，應對其孔口定位偏差確定允許值并進行嚴格控制，孔口定位偏差控制一般是利用定位導墻精確安放第一節套管

28、來控制孔口成孔精度。樁頂上部混凝土或鋼筋混凝土導墻上定位孔的直徑通常比設計樁徑大2030mm，具體數值應按選定的孔口偏差來定。 鉆機就位后，將第一節鋼套管插入定位孔并檢查調整，應使套管與定位孔之間的空隙保持均勻。 成孔過程中樁的垂直度監測和控制 地面監測：在地面選擇兩個相互垂直的方向，設置經緯儀或垂球監測地面以上的套管的垂直度，發現偏差隨時糾正：圖 糾偏監測措施 孔內檢查：在每節套管壓完后安裝下一節套管之前，進行孔內垂直度檢查。具體方法：先在套管頂部放一個鋼筋十字架，放入線錘，吊入測量工人，沿十字鋼筋兩個方向，利用線錘上下分別量測，測出偏差值，做好記錄。超偏差必須糾編，合格后進行下一節套管施工

29、。 利用鉆機油缸進行糾偏：如果偏差不大或套管入土深度5.0m，可直接利用鉆機的兩個頂升油缸和兩個推拉油缸調節套管的垂直度。 一序樁糾偏：如果一序樁偏差較大或套管埋入深度5.0m，先利用鉆機油缸直接糾偏，如達不到要求，向套管內灌砂或粘土，邊灌邊拔起套管，直至將套管提升到上一次檢查合格的位置，然后調直套管，檢查其垂直度再重新下壓。 二序樁的糾偏：如果二序樁偏差較大或套管入土深度5.0m，先利用鉆機油缸直接糾偏，如達不到要求，向套管內灌素混凝土，邊灌邊拔起套管，直至將套管提升到上一次檢查合格的位置，然后調直套管，檢查其垂直度再重新旋轉下壓。 磨樁下壓套管，壓入深度約為2.5m左右，然后用抓斗從套管內

30、取土，一邊抓土、一邊繼續下壓套管，下套管時速度應緩慢，進入正常鉆進后，可逐漸增大鉆速，調整鉆壓，視鉆進情況合理控制盒調整鉆進參數。鉆進中若遇到故障或異常情況，如遇到卡套管、鉆機搖晃、偏斜或發生異常聲響時，應立即停止作業，查明原因，采取相應措施后方可繼續作業。在接近孔底時，取土應采取輕抓輕放。 第一節套管壓入土中時，地面以上應預留套管長度1.2m，以便于接管，檢測垂直度，如不合格則進行糾偏調整，如合格則安裝第二節套管繼續下壓取土，如此繼續，直至達到設計孔底標高。6.4 軟切割成孔序樁和序樁可全部采用鋼筋混凝土樁，此時，序樁配置方形（矩形）鋼筋籠或型鋼，序樁配置圓形鋼筋籠；也可采用素混凝土樁與鋼筋

31、混凝土樁相間布置，此時，序樁為素混凝土樁，序樁為鋼筋混凝土樁。序樁施工時利用套管鉆機的切割能力切割掉相鄰序樁重疊部分的混凝土，使序樁嵌入序樁，且應在序樁混凝土初凝之前完成序樁切割成孔。 巖層成孔后應直接澆筑混凝土，僅適合硬法切割咬合式排樁施工。6.4.6 當序樁成孔施工，其一側1樁已經凝固時，宜向2樁方向平移樁樁位，使套管鉆機單側切割2樁施工樁，并在1樁和樁外側另加一根高壓旋噴樁作為防水處理（圖6.4.6-1），或者在1樁和樁外側另加一根閥管雙液注漿作為防水處理（圖6.4.6-2）。1早凝樁 2高壓旋噴樁圖6.4.6-1 平移樁單側咬合旋噴防水1早凝樁 2雙液注漿圖6.4.6-1 平移樁單側咬

32、合雙液注漿防水當1樁成孔施工，其兩側1、2樁的混凝土均已凝固時，應放棄1樁的施工，調整樁序繼續后面樁墻施工，后續應在1樁外側增加三根止水連續樁墻與1、2樁相切，并用旋噴止水（圖6.4.6-3），并應在基坑開挖過程中將1和2樁之間的夾土清除植筋噴射C20混凝土。1圈梁 2旋噴止水 3噴射C20早強混凝土 4早凝樁圖6.4.6-3 背樁補強示意圖6.5 鋼筋籠施工6.5.1 對鋼筋籠主筋的最小凈距的規定，目的是避免由于鋼筋布筋過密，主筋凈距過小，影響灌注時混凝土的流動，導致混凝土難以進入到鋼筋外圍空間，影響保護層的灌注質量。鋼筋籠整體長度允許偏差是按建筑樁基技術規范JGJ94的規定取用。圓形鋼筋籠應采用環形模制作；矩形鋼筋籠應采用平臺制作，制作平臺平整度應控制在20mm以內。鋼筋籠的底部應焊接安裝