1、*·*城橡樹園工程TC5510塔吊基礎施工方案編制人： 審核人： 審批人： 編制單位：*建筑工程有限公司編制日期：二0一0年十二月目 錄第一章 編制依據及編制說明2一、 編制依據2二、 編制說明2第二章 工程概況3第三章 塔吊工程概況4一、塔吊位置4二、塔吊類型4第四章 塔吊基礎方案5一、計算書5第一章 編制依據及編制說明一、 編制依據TC5510塔式起重機使用說明書建筑地基基礎設計規范地基與基礎施工質量驗收規范混凝土結構設計規范混凝土結構工程施工質量驗收規范鋼結構設計規范鋼結構工程施工及驗收規范*·*城C組團地基巖土工程詳細勘察報告*·*城C組團總規劃平面圖*&

2、#183;*城C組團基礎設計圖紙二、 編制說明1、本方案用于塔吊基礎的施工。2、本工程選用TC5510塔吊。設置于3#棟西北側45m塔吊，負責3、5#樓及周邊地下室的垂直運輸工作。3、塔吊基礎施工時，引出端子與建筑物防雷接地連接。6、本方案中未標明的尺寸單位的均為“mm”。第二章 工程概況*·*城C組團項目位于株洲市*區*路，臨近*廣場，交通便利。本項目的建設單位為株洲*房地產有限公司,勘察單位為株洲勘測設計研究院,設計單位為*集團有限公司建筑規劃設計院,監理單位為*監理咨詢有限責任公司。*·*城C組團以其獨特的建筑外觀和舒適的周邊環境，即將成為株洲市高檔住宅小區。*

3、83;*城C組團+0.000標高相對應的絕對標高為51.05m，1#樓總高度為48.2m,地上13層，地下一層；2#樓總高度為67.75m,地上18層，地下二層；3#樓總高度為67.75m,地上18層，地下二層；5#樓總高度為52.05m,地上13層，地下一層；單身公寓總高度為33.1m，地上9層，在3#棟的北側設置一臺塔吊提供3、5#樓及周邊地下室的垂直運輸,計劃在人工挖孔樁基本完成后，具備塔吊基礎的施工條件即開始塔吊基礎工程的施工及塔吊的安裝調試。第三章 塔吊工程概況一、塔吊位置TC5510塔吊安裝位置見（附圖）。二、塔吊的技術參數塔吊的結構主要包括：底架、塔身標準節、起重臂、平衡臂、回轉

4、塔身、爬升架、附著架、塔頂、司機室、配重等。塔身標準節由主弦桿、水平腹桿、斜腹桿等組焊成的空間桁架結構。一個塔身標準節長2.8米。依據工程實際情況和本工程結構情況，擬定選用一臺5510附著式塔吊，回轉半徑45m，100厚C20混凝土墊層。塔吊基礎混凝土的強度等級為C35。在混凝土澆筑前，要求塔吊廠家提供塔吊預埋地腳螺栓安裝圖，并按塔吊基礎方案先預埋地腳螺栓，固定。TC5510塔吊技術參數1、附著式塔吊起升高度為140米，起重臂長度：55米，最大起重荷載58.8KN，塔吊自重311.64KN，塔身寬度B=1.645m。 2、塔吊傾覆力距M=1350kN.m，基礎所受的扭矩MK=200KN.m，基

5、礎所受水平力P=26KN，基礎所受的垂直載荷為700KN。第四章 塔吊基礎方案塔吊基礎采用鋼筋混凝土獨立基礎。基礎上平面與地下室底板平，基礎尺寸為5000×5000×1500mm。基礎內配鋼筋雙層雙向B20165，拉鉤為B14400，承臺混凝土強度為抗滲C35，基礎墊層厚度為100，墊層混凝土標號為C20（見附圖）。承臺頂標高同地下室底板標高即為相對標高-5.45m根據*城橡樹園項目地質勘察報告顯示，在塔吊處的地基土質不好，故采用基礎承臺挖1根1200的人工挖孔樁至強風化泥質板巖，單樁承載力為f=780Kpa。在混凝土澆筑前，要求塔吊廠家提供塔吊預埋地腳螺栓安裝圖，并按塔吊

6、基礎方案先預埋地腳螺栓，并固定。一、計算書一、基本參數 自重(包括壓重):F1=450.80kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1350.00kN.m 塔吊起重高度: H=140.00m 塔身寬度: B=1.65m 混凝土強度等級:C35 保護層厚度: 50mm 水平抗力系數: m=8.00MN/m4 混凝土彈性模量:Ec=14500.00N/mm 樁頂面水平力: 100.00kN 樁直徑: d=1.20m 樁鋼筋級別:級 樁入土深度: 6.00m 二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.80kN 2. 塔吊最大起重荷載F2

7、=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=1.2×(F1+F2)=-512.04kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4×1350.00=1890.00kN.m三. 承臺計算 承臺尺寸:5000mm×5000mm×1500mm 承臺自重:5×5×1.5×25.0=937.50kN基礎配筋計算1.抗彎計算 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第8.2.7條。計算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土

8、時， 取a1=b即取a1=1.5m； Pmax - 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取185.42kN/m2； P - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值； P=185.42×(3×1.645-1.5)/(3×1.645)=129kPa； G-考慮荷載分項系數的基礎自重及其上的土自重，取1125.00kN/m2； l - 基礎寬度，取l=5m； a - 塔身寬度，取a=1.645m； a' - 截面I - I在基底的投影長度, 取a'=1.645m。 經過計算得MI=1.52×(2&

9、#215;5+1.645)×(185.42+129-2×1125.00/52)+(185.42-129)×5/12=543kN.m。 2.配筋面積計算 依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第8.7.2條。公式如下: 式中，l - 當混凝土強度不超過C50時,1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內插法確定，取l=1.00； fc - 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2； ho - 承臺的計算高度，ho=1.5m。 經過計算得： s=543×106/(1.00×16.70×5

10、×103×(1.5×103)2)=0.003； =1-(1-2×0.001)0.5=0.003； s=1-0.003/2=0.9985； As=543×106/(0.9985×1.5×300)=12084mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000×1500×0.15%=11250mm2。 故取 As=11250mm2。A22=379.9mm2，11250/379.929.6根，實際現場配筋為30根，滿足要求。四. 樁身最大彎矩計算 計算簡圖： 1. 按照m法計算樁身最大彎矩： 計算

11、依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第5.4.5條，并參考樁基礎的設計方法與施工技術。 (1) 計算樁的水平變形系數(1/m): 其中 m地基土水平抗力系數； b0樁的計算寬度，b0=1.98m。 E抗彎彈性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I截面慣性矩，I=0.10m4； 經計算得到樁的水平變形系數: =0.441/m (2) 計算 Dv: Dv=100.00/(0.44×1890.00)=0.12 (3) 由 Dv查表得：Km=1.03 (4) 計算 Mmax: 經計算得到樁的最大彎矩值: Mmax=1890.00×1.03=1953.17kN

12、.m。 由 Dv查表得：最大彎矩深度 z=0.42/0.44=0.95m。五.樁配筋計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.3.8條。 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件，其截面受壓承載力計算： (1) 偏心受壓構件，其偏心矩增大系數按下式計算： 式中 l0樁的計算長度，取 l0=6.00m； h截面高度，取 h=1.20m； h0截面有效高度，取 h0=1.20m； 1偏心受壓構件的截面曲率修正系數： 解得：1=1.00 A構件的截面面積，取 A=1.13m2； 2構件長細比對截面曲率的影響系數,當l0/h<15時,取1.0,否則按下式: 解得

13、：2=1.00 經計算偏心增大系數 =1.02。 (2) 偏心受壓構件應符合下例規定： 式中 As全部縱向鋼筋的截面面積； r圓形截面的半徑，取 r=0.60m； rs縱向鋼筋重心所在圓周的半徑，取 rs=0.55m； e0軸向壓力對截面重心的偏心矩: e0=Mmax/F=1953.17/612.96=1.12m； ea附加偏心矩，應取20mm和偏心放學截面最大尺寸的1/30兩者中的較大者，ea=40.00mm； 對應于受壓區混凝土截面面積的圓心角與2的比值，取 =0.54； t縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當>0.625時，取 t=0： 由上兩式計算結果：配筋為16B16，A8200，見附圖六.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1737.96kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 其中 Quk最大極限承載力標準值； Qsk單樁總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=3.770m； Ap樁端面積,取Ap=1.13m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土層厚度(m)側