1、目 錄1 編制依據12 工程概況13 施工部署14 構造要求及技術措施25 安全防護措施46 腳手架的搭設及拆除施工工藝57 勞動力、材料及機具配備58 質量保證69 安全施工措施1010 文明施工要求1210 計算書141 編制依據1.1 主要規程、規范1.2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001，2002年版）1.3 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）1.4建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-991.5鋼結構設計規范（GB500172002）1.6 施工圖紙2 工程概況2.1 工程概況工程名稱：佛禪（掛）2013-009地塊5號地塊項目工程工程地址：

2、佛山市禪城區禪西大道東側、泰華路南側、玉帶路以西側、白坭路北側地塊施工單位：_上海建工五建集團_；建筑高度：48.2米，局部達到51米。結構形式為：框架剪力墻。2.2 腳手架工程概況 本工程外腳手架以45#-46#為例，待地下室施工回填完成后從室外地坪開始搭起，分3階段進行。一階段靠路商業裙樓分2部分，第一部分從商業裙樓室外地坪開始搭設腳手架至商業裙樓3層頂部（+9.600建筑標高）,第2部分待商業裙樓3層頂完成后（+9.600建筑標高），從3樓頂開始搭設腳手架至49.7米處（詳見附圖01、02）。二階段小區內部主樓從室外地坪開始搭設至49.7米處。三階段由于本工程只有極少部位的建筑高度達到5

3、1米，經我單位從技術經濟角度分析后，擬從47.9米靠近外墻側選用懸挑鋼管式腳手架搭設，此部位搭設高度4.9米（詳見附圖05）本工程外腳手架采用全封閉落地式雙排鋼管外腳手架。方案一、腳手架鋼管選用48×3.0；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.00米，立桿的橫距為1.5米，立桿的步距為1.20 米；腳手架與建筑物的連墻拉結采用剛性連接，連墻件用48×3.0的鋼管，連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距2.00 米，搭設高度49.7m<50m,不需要專家論證（詳見圖03）。3 施工部署3.1 安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到

4、“杜絕死亡、重傷及消防、機械事故，年輕傷頻率控制在5以內” 安全生產目標的必然保障，也是我項目部創建“定安縣安全文明工地”的根本要求。為此項目經理部成立以現場經理為組長的安全防護領導小組。4 構造要求及技術措施4.1 扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施4.1.1 立桿立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小

5、于100mm。4.1.2 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50cm），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300（本工程不超過50cm），局部高差不超過5cm。4.1.3 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，

6、最大間距不超過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。4.1.4 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。4.1.5 剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45

7、6;60°之間（本工程全部在50°左右）。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用搭接連接，搭接長度為1米，采用3個旋轉扣件等距固定，兩端扣件邊緣距離不小于100mm。本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔4跨設置一道。4.1.6 腳手板作業層腳手板采用竹笆，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業層不超過兩層。

8、首層滿鋪一層腳手板，以上每隔6層也需要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑14 號鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。4.1.7 連墻件連墻件采用剛性連接，（連墻桿水平布置詳見腳手架平面布置圖）。連墻件用48×3.5的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，第一道連墻件從約3m標高開始設置，連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量

9、呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45°60°夾角。4.1.8 防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m×6.0m規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m 左右設首層平網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。作業層腳手架立桿于0.6m和1.2m處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。4.1.8 有本工程外腳手架踏設高度接近50米，經對回填土地

10、基進行驗算發現不能滿足本工程外腳手架地基承載力要求。所以需對腳手架地基進行處理（腳手架地基處理見圖06）。5 安全防護措施5.1 電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m高的自閉式防護門，用12的螺紋鋼筋，按照水平間距15cm，豎向間距20cm焊制而成，并在防護門上刷紅油漆、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用25螺紋鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。5.2 結構臨邊防護措施在結構出入陽臺的門窗洞口處設置封閉式防護欄桿，使用材料采用48×3.5鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于

11、1.5m，豎向每隔0.6m 設一道通長大橫桿，每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷黃黑間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿滿掛密目安全網，白天設警示牌、夜間設紅色標志燈。5.3 樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從樓梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。5.4 防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-88）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。每棟樓各設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并

12、將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個（本工程按照南北各3個的原則設置，設置由項目機電部完成），位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于

13、10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故。6 腳手架的搭設及拆除施工工藝6.1 落地式式臨時鋼管腳手架的搭設施工工藝6.1.1 搭設順序在牢固的地基彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪力撐鋪設腳手板，綁扎防護及檔腳板、立掛安全網。6.2 腳手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及腳手板防護欄桿剪刀撐小橫

14、桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。7 勞動力、材料及機具配備7.1 勞動力配備（詳見表7-1）表7-1工 種人 數任 務架子工20負

15、責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制7.2具配備（詳見表7-3）表7-3名 稱單位數 量備 注架子扳手把40搭設和拆除架子用力矩扳手把4檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆個5調整架子水平彎曲度8 質量保證8.1 構配件允許偏差（詳見表8-1）8.2 腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法（詳見表8-2） 8.3 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準（詳見表8-3）8.4 質量保證注意事項8.4.1 腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。8.4.2 腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：搭設完畢后；連續使用達6

16、個月；施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。8.4.3 操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。8.4.4 在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。8.4.5 外觀質量安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。9 安全施工措施9.1 材質及其使用的安全技術措施9.1.1 扣件的緊固程度宜在4050N·m，并不

17、大于65N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。9.1.2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。9.1.3 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。9.1.4 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。9.1.5 嚴禁將外徑48mm與51mm 的鋼管混合使用。9.1.6 鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。9.2 腳手架搭設的安全技術措施9.2.1 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須

18、達到設計強度的75%以上才能施工。9.2.2 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。9.2.3 開始搭設立桿時應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。9.2.4 腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。9.2.5 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。9.2.6 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合

19、格牌。9.3 腳手架上施工作業的安全技術措施9.3.1 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9.3.2 嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。9.3.3 結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時使用的落地式腳手架同時作業層數不超過一層。9.3.4 當作業層高出其下連墻件3.1m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。9.3.5 各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。9.3.6 定期檢查腳手架，發現問題和隱

20、患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。9.4 腳手架拆除的安全技術措施9.4.1 腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。9.4.2 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。9.4.3 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。9.4.4 拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。9.4

21、.5 拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。9.4.6 拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9.4.7 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。9.4.8 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9.4.9 在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。9.4.10 所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。9.4.11 所有的腳手板，應自外向里

22、豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。9.4.12 拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。9.4.13 六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。10 文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：10.1 進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。10.2 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。10.3 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。10.4 腳手架搭設人

23、員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。10.5 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。10.6 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。10.7 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。10.8 不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。10.9 不得將模板支撐、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上

24、，嚴禁任意懸掛起重設備。10.10 在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10.11 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。10.12 腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。10.13 要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。10.14 施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。10.15 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。

25、10.16 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。10.17 施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。10.18 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10.19 六級以上(含六級)大風、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。10 計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012

26、鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度49.7米，立桿采用雙立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.35米，立桿的步距1.20米。鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距2.40米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用鋼筋網片腳手板，荷載為0.30kN/m2，按照鋪設20層計算。欄桿、擋腳板采用欄桿+木擋板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳

27、手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數1.0880。地基承載力標準值700kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.300×1.500/2=0.225kN/

28、m 活荷載標準值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.250=3.466kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3.466×1.0002 =0.433×106/4491.0=96.473N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值 q=0.038+0.225+2.250=2.513kN/m簡支梁均

29、布荷載作用下的最大撓度 V=5.0×2.513×1000.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.474mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值 P2=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN 活荷載標準值 Q

30、=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN 荷載的計算值 P=(1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.250)/2=1.733kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002=0.463×106/4491.0=103.143N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫

31、桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.059mm集中荷載標準值 P=(0.038+0.225+2.250)/2=1.257kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.146×1256.700×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=2.189mm

32、最大撓度和 V=V1+V2=2.248mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.000×1.500

33、/2=2.250kN 荷載的計算值 R=1.2×0.058+1.2×0.225+1.4×2.250=3.489kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1381 NG1 = 0.138×49.700+49.700×0.038=

34、8.770kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用鋼筋網片腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300×20×1.500×(1.000+0.350)/2=6.075kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.170×1.500×20=5.100kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×49.700=0.745kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =

35、20.690kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數： Us = 1.088經計算得到：Wk = 0.300×1.000×1.088 = 0.326kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×

36、;1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×20.690+0.9×1.4×4.500=30.498kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=1.2×0.745+0.9×1.4×4.500=6.565kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×20.690+1.4×4.500=31.128kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=1.2×0.745+1.4×4.500=7.195kN風荷

37、載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算:單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩定性計算。雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面考慮。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=31.128kN，單雙立桿交接位置N=7.195kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高

38、度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m； A 立桿凈截面面積，A=8.478cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=8.982cm3； 長細比，為2079/16=130 0 允許長細比(k取1)，為1800/16=113 <210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.396； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =31128/(0.40×

39、848)=92.719N/mm2； 不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=30.498kN，單雙立桿交接位置N=6.565kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m； A 立桿凈截面面積，A=8.478cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=8.982cm3；

40、 長細比，為2079/16=130 0 允許長細比(k取1)，為1800/16=113 <210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.396； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.089kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =30498/(0.40×848)+89000/8982=100.732N/mm2； 考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手

41、架允許搭設高度H，按下式計算： H = A-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie) / 1.2gk其中 NG2k 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = 11.920kN； NQk 活荷載標準值， NQk = 4.500kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.138kN/m； NXie 軸向力鋼絲繩卸荷部分， NQk = -0.001kN； 鋼管立桿抗壓強度設計值， = 205.00N/mm2；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 83.347米。考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下式計算： H = A-1.2NG

42、2k+0.9×1.4(NQk+AMwk)-NXie / 1.2gk其中 NG2k 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2k = 11.920kN； NQk 活荷載標準值， NQk = 4.500kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.138kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.071kN.m； NXie 軸向力鋼絲繩卸荷部分， NQk = -0.001kN； 鋼管立桿抗壓強度設計值， = 205.00N/mm2；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 67.107米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度

43、H=67.107米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.326kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw = 2.40×4.50 = 10.800m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000經計算得到 Nlw = 4.935kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 7.935kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值

44、 Nf1 = 0.85Acf根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=35.00/1.60的結果查表得到=0.94； 凈截面面積 Ac = 4.24cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 73.865kNNf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 297.693kNNf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 N1=7.935kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求!

45、 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=100.76 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 20.69+4.50=25.19kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 280.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 700.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架

46、計算滿足要求！二、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度4.9米，立桿采用單立管。立桿的縱距0.90米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距1.80米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用

47、鋼筋網片腳手板，荷載為0.30kN/m2，按照鋪設3層計算。欄桿、擋腳手板采用欄桿+木擋板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數1.0880。懸挑水平鋼梁采用鋼管48×3.0mm，建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3.50米。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.20m，支桿采用鋼管48.0× 3.0mm。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫

48、桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.900/2=0.135kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×0.900/2=1.350kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.038+1.2×0.135+1.4×1.350=2.098kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=2.098×0

49、.8002=0.168×106/4491.0=37.374N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.135+1.350=1.523kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×1.523×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.366mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最

50、大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.800=0.031kN腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.800×0.900/2=0.108kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×0.900/2=1.080kN 荷載的計算值 P=(1.2×0.031+1.2×0.108+1.4×1.080)/2=0.839kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:

51、 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×0.9002=0.135×106/4491.0=30.097N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×900.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.031+0

52、.108+1.080=1.219kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.146×1218.720×900.003/(100×2.060×105×107780.000)=0.46mm最大撓度和V=V1+V2=0.466mm大橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=

53、0.038×0.900=0.035kN腳手板的荷載標準值 P2=0.300×0.800×0.900/2=0.108kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.800×0.900/2=1.080kN 荷載的計算值 R=1.2×0.035+1.2×0.108+1.4×1.080=1.683kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用

54、于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.0995 NG1 = 0.100×4.900=0.488kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用鋼筋網片腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300×3×0.900×(0.800+0.400)/2=0.486kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.170×0.900×3=0.459kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×0.900×4.900=0.044kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.477kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2