1、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁 施工總結(jié)甘肅信達(dá)監(jiān)理公司天平監(jiān)理站二零一零年十二月五日一、連續(xù)梁概況清水牛頭河特大橋?yàn)閱尉€橋，位于直線及緩和曲線上。連續(xù)梁為三跨預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，全長(zhǎng)（32.6+48+32.6）m113.2m。本橋箱梁為單箱單室變高度變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，梁底曲線為二次拋物線。主墩墩頂處梁高為3.4m，中跨跨中及邊跨直線段梁高為2.6m，箱頂寬7.3 m，箱底寬4.5 m。腹板厚度由箱梁梁體根部的70漸變至跨中50，底板在箱梁根部厚60，漸變至跨中及邊跨直線段厚40，頂板厚35。該梁共計(jì)27段, 其中0#、1#、7#段在牛腿支架上現(xiàn)澆；2#段至6#段采用掛籃懸澆施工。同時(shí)為滿足支座安裝位

2、置控制及構(gòu)造要求，箱梁支點(diǎn)處腹板外側(cè)設(shè)有牛腿支架，豎向采用JL25精軋螺紋鋼作為張拉筋。二、牛腿支架、螺旋焊管支架及三角掛籃支架設(shè)置及預(yù)壓1、35#墩牛腿支架設(shè)置（圖一）：該墩為本橋連續(xù)梁邊墩，連續(xù)梁7#直線段設(shè)于該墩一側(cè)。在墩身上設(shè)置牛腿支架作為施工荷載的支撐,本牛腿支架采用在墩內(nèi)預(yù)埋型鋼及兩條斜撐桿的三角形支架形成,為了保證墩身兩側(cè)受力平衡,在墩的另一側(cè)同樣設(shè)牛腿支架, 本牛腿共設(shè)三條橫向小型鋼聯(lián)系穿過敦身通長(zhǎng)埋于墩內(nèi)將兩側(cè)支架焊接在一起，各節(jié)點(diǎn)連接均采用夾板焊接。在施工時(shí)用千斤頂反拉力來平衡,當(dāng)合攏后解除反拉力；牛腿支架預(yù)壓（圖二）：在承臺(tái)施工時(shí)預(yù)先每側(cè)埋設(shè)7根25精軋螺紋鋼作為張拉筋。

3、施工中各種荷載由規(guī)范知施工中（人、機(jī)、料、搗、沖）按每平方米0.55T）共191.1T再乘以安全系數(shù)1.1共計(jì)荷載210T，每根筋張拉力為30T，總計(jì)210T。分三次進(jìn)行，每次加載10T。每次張拉進(jìn)行完成后必須測(cè)量變形，并認(rèn)真檢查焊縫、桿件變形情況。當(dāng)最后一次加載完成后牛腿變形量不應(yīng)大于0.5cm，預(yù)壓完成后必須持荷24小時(shí)后再測(cè)量一次，變形不應(yīng)大于0.2cm。然后分批次對(duì)稱卸載，嚴(yán)禁偏載操作。 （圖一） （圖二）2、36#、37#墩牛腿支架設(shè)置同35#墩；預(yù)壓（圖二）：在承臺(tái)施工時(shí)預(yù)先大小里程側(cè)各埋設(shè)7根25精軋螺紋鋼作為張拉筋。施工中各種荷載（人、料、機(jī)、搗、沖）共174.97T再乘以安全

4、系數(shù)1.1共計(jì)荷載192.47T，每根筋張拉力為27.5T，總計(jì)192,5T，分三次進(jìn)行。每次張拉進(jìn)行完成后必須測(cè)量變形，并認(rèn)真檢查焊縫、桿件變形情況。預(yù)壓完成后持荷24小時(shí)后再測(cè)量一次，變形不大于1.5cm為滿足預(yù)壓的要求。最后分批次對(duì)稱卸載，嚴(yán)禁偏載操作。3、38#墩螺旋焊管支架設(shè)置（圖三）：該墩為本橋連續(xù)梁邊墩，連續(xù)梁7#直線段設(shè)于該墩一側(cè)，采用螺旋焊管支架法施工，鋼管支架布置為兩排6樁，排與排立柱與立柱每3米設(shè)縱橫向連系。并在每6米設(shè)一道平向連系，墩頂上設(shè)扣軌縱梁及單根橫梁。立柱基礎(chǔ)采用條形基礎(chǔ)，預(yù)埋勾頭螺栓與立柱蓋板連接。鋼管柱接長(zhǎng)法蘭盤螺栓連接。 （圖三）預(yù)壓：為檢驗(yàn)支架的彈性變量

5、及檢驗(yàn)地基礎(chǔ)的承載力，消除因支架豎向非彈性變形對(duì)標(biāo)高的影響，應(yīng)在底模鋪裝后，對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓材料采用沙袋。支架搭設(shè)預(yù)壓前，頂部預(yù)留拋高要計(jì)算地基相對(duì)沉降量、支架彈性和非彈性值等。根據(jù)以往施工經(jīng)驗(yàn)，支架施工沉留值在1520mm左右，待預(yù)壓沉降觀測(cè)后調(diào)整。38#墩直線段共長(zhǎng)7.6m，墩頂段長(zhǎng)1.6m。外懸臂長(zhǎng)6m。混凝土共77.5m3。外懸部分61.2m3則外懸混凝土重159T；由模板設(shè)計(jì)圖知模板支架縱橫梁重量8.5T；由規(guī)范知施工中各種荷載（人、機(jī)、搗、沖）按每平方米0.55T計(jì)共計(jì)23.6T。則總荷載（人、料、機(jī)、搗、沖）共191.1T再乘以安全系數(shù)1.1共計(jì)荷載210T。要分級(jí)加載，加載

6、的順序接近澆筑砼順序，即加載總重量10%-30%（澆筑底板后重量）-60%（澆筑腹板后重量）-100%（澆筑頂板及翼緣板后重量）。支架壓載沉降觀測(cè)點(diǎn)在模板上布置2個(gè)斷面，每個(gè)斷面分別在底板布設(shè)3個(gè)點(diǎn)，每側(cè)冀板上布設(shè)2個(gè)點(diǎn)。壓載完畢后進(jìn)行卸載，卸載時(shí)分批逐級(jí)卸載，過程同加載過程一樣。4、三角掛籃支架設(shè)置（圖四）：該梁共計(jì)27段,其中合攏段3段,直線段2段,0#段2段，其余為掛籃懸澆段。該橋共2個(gè)主墩,共需4副掛籃,每副掛籃點(diǎn)勾40（T），本次掛籃結(jié)構(gòu)形式選用了三角形結(jié)構(gòu)，四氟板做中支點(diǎn)滑面，后板勾于軌道翼緣板，倒鏈牽引前移的模式，橫向穩(wěn)定設(shè)有垂直和斜面兩條連桿系統(tǒng)。后平衡力通過千斤頂，偏擔(dān)梁軌道

7、傳于梁腹板內(nèi)原設(shè)計(jì)的精扎螺鋼上，既己澆筑完的梁段混凝土內(nèi)。該掛籃結(jié)構(gòu)連接以銷結(jié)為主，含有部分螺拴連接。根據(jù)施工的需要該掛籃前壓桿長(zhǎng)5.7m，前承重段長(zhǎng)30cm，后壓桿長(zhǎng)為5.1m，后平衡段長(zhǎng)40cm，立柱高3.5m,上橫梁、前底橫梁及后底橫梁長(zhǎng)均為7m,底模和側(cè)模長(zhǎng)均為5m,前部設(shè)兩條吊帶,后端同理設(shè)兩條主吊帶,縱梁長(zhǎng)設(shè)7.5m,共設(shè)4條滑梁,2條外模骨梁,2條內(nèi)模滑梁。預(yù)壓（圖五）：兩掛籃水平放置離開地面用方木墊高50cm，中部用軌枕并排支撐，固定端頭用1根精扎螺紋鋼連接，用小槽鋼架，精扎螺紋錨固定，張拉端頭用吊帶和小槽鋼架、銷子穿過60噸千斤頂連接，千斤頂接油泵。混凝土重量取最大梁段混凝土

8、重按2.6T/m3計(jì)算為83.46T。根據(jù)掛籃設(shè)計(jì)圖掛籃及模板重40T，但掛籃50%置于梁上另50%掛籃自身承擔(dān)及掛籃模板重20T。人員及材料機(jī)械堆放根據(jù)規(guī)范按120kg/m2及人機(jī)重4.7T。砼澆筑沖擊力根據(jù)規(guī)范按200kg/m2及沖擊力為7.8T。砼澆筑搗固力根據(jù)規(guī)范按200kg/m2 及搗固力為7.8T。每副掛籃設(shè)有4個(gè)支撐點(diǎn)，則每副掛籃一條三角架所承受外力N=p/4=31T。按5T（15%）26 T（85%）31T(100%)逐級(jí)張拉，記錄桿件間的變形量。經(jīng)三角架中間支桿和兩端精軋螺紋鋼變形計(jì)算、應(yīng)用慮功原理等受力分析得出三角掛籃變形符合規(guī)范要求（彈性）。 橫向圖 （圖四） （圖四）

9、（圖五） 三、模板預(yù)拱度的設(shè)置在支架上澆筑連續(xù)箱梁時(shí)，在施工中和卸架后，上部構(gòu)造要發(fā)生一定的下沉和撓度，為保證上部構(gòu)造在卸架后能達(dá)到設(shè)計(jì)要求的外形及標(biāo)高，在模板施工時(shí)設(shè)置合適的預(yù)拱度。縱向預(yù)拱度的設(shè)置，最大值為梁跨的中間，橋臺(tái)支座處、橋墩與箱梁固結(jié)處為零，按拋物線或豎曲線的計(jì)算確定。預(yù)拱度設(shè)置依據(jù)以下公式計(jì)算：Hoi=d-Hd(其中：Hoi為待澆筑梁底板前端設(shè)計(jì)標(biāo)高， d為梁高中心線處梁高，Hd為待澆筑梁頂板前端梁中心線處立模標(biāo)高) ；=Hoi-Hi(其中：為預(yù)拱度，Hi為待澆筑梁底板前端立模標(biāo)高)。在確定預(yù)拱度時(shí)，主要考慮了以下因素：由結(jié)構(gòu)自重及活載一半所引起的彈性撓度；支架在承荷后由于桿件

10、接頭的擠壓和卸落設(shè)備壓縮而產(chǎn)生的非彈性變形；支架承受施工荷載引起的彈性變形；支架基礎(chǔ)在受載后的非彈性沉陷；超靜定結(jié)構(gòu)由混凝土收縮、徐變及溫度變化而引起的撓度。觀測(cè)數(shù)據(jù)由監(jiān)控方計(jì)算預(yù)拱度定為2.5cm。四、鋼筋及波紋管安裝1、鋼筋安裝：箱梁鋼筋按設(shè)計(jì)圖紙?jiān)阡摻罴庸づ飪?nèi)進(jìn)行加工；縱向通長(zhǎng)鋼筋采用電弧焊焊接，焊接接頭不設(shè)于最大壓力處，并使接頭交錯(cuò)排列，受拉區(qū)同一焊接接頭范圍內(nèi)接頭鋼筋的面積不得超過該截面鋼筋總面積的50%。鋼筋布置按設(shè)計(jì)圖紙，在底模上先綁扎底板鋼筋，安裝腹板外模和翼板底模，再綁扎腹板鋼筋，最后綁扎頂板及翼板鋼筋。為了便于操作及考慮到今后的內(nèi)模拆卸，在每跨梁板距支點(diǎn)1/4處開設(shè)人孔，因

11、此在此處的頂板縱向鋼筋須斷開中間的上下層各11根，同時(shí)頂板需斷開橫向鋼筋4道，如果是箍筋，則調(diào)整為箍筋的環(huán)接處為斷開處，此幾根斷開的鋼筋須考慮今后露出人孔邊緣的搭接長(zhǎng)度15cm，下料時(shí)要特別注意，今后待內(nèi)模拆出后再根據(jù)頂板的鋼筋設(shè)計(jì)焊接鋼筋網(wǎng)片或焊接斷開處。2、波紋管安裝：預(yù)應(yīng)力的制孔波紋管應(yīng)有一定的剛度和強(qiáng)度，管壁嚴(yán)密不易變形，確保其位置準(zhǔn)確，管節(jié)連接保持平順。其管道的埋設(shè)位置決定了今后預(yù)應(yīng)力筋的受力及應(yīng)力分布情況，特別注意平面和立面的位置，用12的鋼筋焊成“”架夾住管道點(diǎn)焊固定在箍筋及架立筋上定位，安裝時(shí)要嚴(yán)格逐點(diǎn)檢查管道的位置，特別是兩波紋管接頭處一定要密封好。澆筑前應(yīng)檢查波紋管的密封性

12、及各接頭的牢固性，用灌水法做密封性試驗(yàn)，做完密封性試驗(yàn)后用高壓風(fēng)把管道內(nèi)殘留的水吹出。五、連續(xù)梁懸臂澆筑及合攏段澆筑 本工程連續(xù)梁澆筑采用掛籃對(duì)稱澆筑，先邊跨合攏然后再中跨合攏。施工流程圖為：澆筑鎖定墩搭設(shè)支架澆筑0#1#段或澆筑7#直線段加工并安裝掛籃懸臂澆筑2#5段澆筑邊跨合攏段澆筑跨中合攏段拆除鎖定裝置進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換。混凝土澆筑時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制箱梁混凝土澆筑質(zhì)量，澆筑時(shí)應(yīng)確保澆筑進(jìn)度和振搗密實(shí)，所有接縫均認(rèn)真鑿毛清潔，確保新老混凝土的結(jié)合強(qiáng)度。為防止中孔合攏段澆筑后產(chǎn)生收縮裂縫，在施工中采取兩項(xiàng)措施。第一，按設(shè)計(jì)的位置和數(shù)量焊接型鋼支撐(水平支撐)，并張拉部分頂板和底板合攏束，以限制混凝土的自

13、由收縮；第二，混凝土澆筑時(shí)間為當(dāng)天氣溫最低的時(shí)候，減少混凝土收縮徐變的影響防止裂縫的產(chǎn)生。合攏段應(yīng)采用微膨脹混凝土澆筑，澆筑時(shí)間以6h為宜。澆筑完后應(yīng)加強(qiáng)保濕養(yǎng)護(hù)，并應(yīng)將合攏梁段及兩懸臂部分進(jìn)行覆蓋降低日照濕差影響。在澆筑合攏段前復(fù)查調(diào)整兩懸臂端合攏施工荷載使其對(duì)稱；復(fù)測(cè)、調(diào)整懸臂的撓度及兩端高差，觀測(cè)了解合攏前的溫度變化與梁端高程及合攏段長(zhǎng)度變化的關(guān)系。在懸臂對(duì)稱施工中要高度重視立模后和箱梁混凝土澆筑后的施工觀測(cè)和控制，結(jié)合施工線形控制的要求做到準(zhǔn)確控制施工立模高程，確保箱梁受力和線形控制在規(guī)范要求的允許范圍內(nèi)。混凝土澆筑后作標(biāo)高觀察，每澆筑一次箱梁段應(yīng)作次標(biāo)高觀測(cè)。六、預(yù)應(yīng)力張拉壓漿 1、

14、預(yù)應(yīng)力張拉：預(yù)應(yīng)力筋的張拉是保證制梁質(zhì)量的關(guān)鍵工序，張拉前需對(duì)砼試件的強(qiáng)度進(jìn)行檢驗(yàn)，只有砼試件強(qiáng)度達(dá)到90以上且有7天以上的齡期方可進(jìn)行張拉。在張拉前對(duì)千斤頂、油泵、壓力表進(jìn)行配套標(biāo)定，配套使用，派專人檢查油表是否和千斤頂相對(duì)應(yīng)。在幾套張拉設(shè)備同時(shí)使用時(shí)必須進(jìn)行編組，不同組號(hào)的設(shè)備不得混淆。本連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力張拉分先縱向張拉、再豎向張拉和最后橫向張拉的工序。縱向張拉：預(yù)應(yīng)力張拉采用張拉力與伸長(zhǎng)量雙控、以張拉力為主伸長(zhǎng)量作為校核的原則。縱向鋼束在橫截面上必須對(duì)稱均衡張拉，頂、底板合攏束可以先拉長(zhǎng)束、后拉短束。鋼束拉完畢后及時(shí)進(jìn)行孔道壓漿，鋼束每拉一批壓漿一批，待孔道壓漿強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80以上時(shí)方

15、可進(jìn)行下一批鋼束的張拉。張拉控制噸位和張拉步驟：12s15.2mm鋼絞線：0初始張拉力225KN（持荷5min，劃標(biāo)線）張拉控制力2250 KN（持荷5min，測(cè)伸長(zhǎng)量）錨固。豎向預(yù)應(yīng)力筋施工：每個(gè)梁段的縱向鋼束張拉完畢后應(yīng)在掛籃移位避開干擾后，立即進(jìn)行豎向預(yù)應(yīng)力筋的張拉。每個(gè)梁段靠近施工接頭的最后一根豎向筋與下一梁段的豎向筋一起張拉。豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉完畢后應(yīng)在橋面施工前，在高出張拉端螺母20mm處用砂輪鋸切斷后進(jìn)行封錨嚴(yán)禁用氣焊切割。張拉控制噸位和張拉步驟：JL25精軋螺紋鋼：0（劃標(biāo)線）初始張拉力37KN（持荷5min，劃標(biāo)線）張拉控制力366.7 KN（持荷5min，測(cè)伸長(zhǎng)量）錨固。橫向

16、預(yù)應(yīng)力筋施工：本連續(xù)梁僅在橫隔梁處設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力筋。橫隔梁所在的梁段的縱向鋼束和豎向粗鋼筋張拉完成后，應(yīng)立即進(jìn)行橫向預(yù)應(yīng)力筋的張拉。張拉控制噸位和張拉步驟：3s15.2mm鋼絞線：0初始張拉力55KN（持荷5min，劃標(biāo)線）張拉控制力546.8 KN（持荷5min，測(cè)伸長(zhǎng)量）錨固。張拉完成后實(shí)際量測(cè)的伸長(zhǎng)值與計(jì)算伸長(zhǎng)值的差值不得大于±6；預(yù)應(yīng)力筋斷裂或滑脫數(shù)量不得超過預(yù)應(yīng)力筋總數(shù)的5，并不得位于結(jié)構(gòu)的同一側(cè)且每束內(nèi)斷絲不得超過一根。預(yù)應(yīng)力筋錨固后的外漏部分宜采用機(jī)械切割，外漏長(zhǎng)度不宜小于30mm。 2、壓漿：管道壓漿是預(yù)應(yīng)力筋在高應(yīng)力狀態(tài)下，對(duì)其進(jìn)行永久保護(hù)的工序，應(yīng)盡早進(jìn)行壓漿。壓

17、漿宜在張拉完畢后2d內(nèi)進(jìn)行。本連續(xù)梁采用M50水泥漿進(jìn)行管道壓漿，壓漿前應(yīng)進(jìn)行水泥漿配合比的設(shè)計(jì)，漿體的流動(dòng)性、泌水率、凝結(jié)時(shí)間、膨脹率等應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求。孔道內(nèi)水泥漿應(yīng)飽滿密實(shí)，水泥漿的抗壓強(qiáng)度必須符合設(shè)計(jì)要求。封端砼強(qiáng)度等級(jí)與梁體相同。七、體系轉(zhuǎn)換 從懸臂施工到全橋合攏需要經(jīng)過多次體系轉(zhuǎn)換，邊界條件和荷載的變化會(huì)使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和線形狀態(tài)發(fā)生改變，溫度和其他一些不確定性因素的影響效應(yīng)會(huì)增大，對(duì)合龍和成橋狀態(tài)內(nèi)力有一定影響。對(duì)于多跨連續(xù)梁橋，由于后期的線形和內(nèi)力調(diào)控手段較少，如果體系轉(zhuǎn)換控制不當(dāng)，逐段合攏過程中的偏差不斷積累，會(huì)導(dǎo)致合攏困難且成橋狀態(tài)無法達(dá)到目標(biāo)狀態(tài)。在體系轉(zhuǎn)換時(shí)應(yīng)注意以下問題：本連續(xù)梁結(jié)構(gòu)按平衡懸臂法施工，經(jīng)過臨