1、目 錄三、施工安排1四、施工準備2五、主要項目施工方法3六、質量保證措施4七、模板工程安裝安全措施4八、模板拆除安全措施5九、鋼管架支撐計算書6十、850×850柱/樓梯模板支撐計算書14 林生住宅樓（安興大廈）高支模專項施工方案一、編制依據本工程高支模專項施工方案是根據林生住宅樓（安興大廈）的施工圖紙，施工組織設計，安全施工規范，砼結構工程施工質量驗收規范，砼結構技術規程東莞市建委有關文件，東莞市建筑行業標準而編制。二、工程概況1、建設概況建設單位：林生住宅樓（安興大廈）設計單位：東莞市慧力設計院有限公司監理單位：東莞市建設監理有限公司施工單位：東莞市安興建設工程有限公司2、建筑概

2、況本工程位于東莞市常平鎮中元街，建筑占地面積935.97m2，總建筑面積：8645m2，其中/BD軸地下室建筑面積250.17m2。地下室標高為-3.6米，首層標高7米，二層標高為4.5米，三至八層標高為3.5米，建筑物總高度35.5米。4、高支模概括本工程高支模應用首層：門式腳手架支撐，最大支模計算高度7m，最大梁截面350×900mm，飄板處門架搭設方法與主體內相同，并與主體內支撐系統縱橫拉結成一個整體。三、施工安排1、施工部位及工期安排根據施工進度計劃的安排進行。2、管理人員職責分工1）項目經理工作職責：對公司負責及工程成本和行政管理工作，并負責對工程的領導、指揮、協調決策等更

3、大事宜。2）技術負責人：負責項目部全面技術質量工作以及模板方案編制工作。3）施工員：負責模板工程加工、安裝、安全技術向工人交底，施工過程中監控、負責模板工程自檢驗收工作。4）質檢員：負責對模板工程質量進行監控、檢查、督促、落實不合格的項目整改，對建材質量進行檢查監控工作。5）測量員：負責工程的墻、柱、門窗洞口，以及抄平放線工作。3、工人分工及數量根據施工進度計劃及施工流水劃分進行勞動力安排為主體工程為150人，配合工種：電氣及電工2人。四、施工準備1、技術準備：項目技術負責人組織施工員、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌據施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄通過會審

4、，對圖紙中存在的問題與設計建設、監理共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高、制定模板初步設計方案。2、機具準備：主要機具及工具準備詳見以下一覽表序號名稱規格功率數量1錘子重量0.25、0.570個2圓盤鋸MJ-1063KW2臺3梅花板手19-225把4手電鉆鉆頭真徑12-202把5鋼絲鉗長1503把6砂輪切割機Ø5002臺7墨斗8手提電鋸M-651A1.05KW2臺9水平尺長10002把10鋼卷尺50M 5M2把11水準儀DZ531臺12工程檢測尺長2M1把13塞尺一般13、材料準備：本工程模板主要采用1830&#

5、215;915×18多層木夾板作為模板，采用80×80×2000木枋為固定及支撐，支撐系統采用門式腳手架,配備可調底座和U型頂托（長度為600）作為支撐系統。模板施工材料計劃表序號名稱規格單位數量1多層板1930×915×18125002木枋2000×80×80條250003門架500×1200根26804門架1900×1200根53605門架900×1200根26806鋼管48×3.5根30007扣件個90008連接銷個160809U型上托長600個1500010可調下托長600個1

6、500011釘子5050012小白線25五、主要項目施工方法1、柱模板1）立柱模時，按已彈好柱位線安裝。在柱高范圍內，每隔約400-500設置一道柱箍以固定模板，柱箍采用對拉螺桿連接的形式，柱箍具體間距根據側壓力大小等因素進行考慮。2）柱模安裝時，要搭設操作平臺，應采用鋼管調節作斜撐，斜撐與地面夾角為45。角。3）要保證柱軸線及標高正確，周圍固定模板要牢固，防止偏移、偏扭等。4）因柱的高度均超過3M，為了砼澆筑時，不出現離析現象，應在柱模中部留有砼澆筑孔和振搗孔，待砼澆注到預留孔底時，必須釘牢蓋板，再澆上部砼。5）柱模底部應留清掃口，以便清理雜物。6）標準層按樓層高度澆搗，地下室等超過4m的柱

7、模板采用分次澆搗的方式澆搗。2、梁模板1）梁模板的構造由門式腳手架體系支撐木枋，三塊模板組成。底板兩側板。底模板寬度同梁寬。側模的高度則視所處的位置的不同而有異，如為梁外側板，則高度為梁高加底模厚度；如為一般梁側模板，則高度為梁高減去砼模板厚度。2）梁模板的安裝首先安裝標準門式腳手架支撐體系，間距一般為600-900為宜，搭設高度按層高而設置，再用U型可調頂托，在頂托上面支兩條80×80的木枋縱向設置。然后在木枋上面設置80×80，間距300橫向木枋，根據水平標高的要求，在U型頂托中調節。再訂梁底模板。安裝時要將梁底模板兩端擱置的柱模板頂端梁的缺口處，底板安裝要垂直?？缍却?/p>

8、于或等于4M的梁底模板要起拱，以抵消部分受荷后下垂的撓度，起拱高度為跨長的1-3，其次安裝梁側模板，安裝時要將梁側模板緊靠梁底模板放在支柱頂的橫方木上，為防止產生外移應用夾板將側模板釘牢，在支柱頂的橫木上。梁側模板安裝要垂直，邊梁外側模板上邊用立桿及斜撐固定，一般梁側模板的上口用樓板的模板頂緊。梁側模板之間應臨時撐木撐緊。撐木長度與梁相同，澆筑后拆去，若梁的高度較大時，為抵抗砼的側壓力，還要安設對拉螺栓加強。3、樓板模板1）樓板的模板由門式腳手架體系支撐、木枋，若干拼板組成。2）首先安裝門式腳手架體系，上面用U型可調上托再鋪2條80×80縱向方木后，鋪間距300，80×80

9、橫向木枋，在梁側模板外邊用松木散板釘立橫擋，在橫擋上安裝楞木。楞木安裝要水平，如不平時可在楞木兩端加木楔調開。楞木調平后即可安裝樓板模板。4、墻模板1）墻模板的構造，由兩片若干塊模板拼接而成。2）模板的安裝，首先在基礎層面彈出墻體的邊線，根據墻的寬度留好墻板的厚度在層面上用松木散板釘好壓腳板。再用模板拼成。3）標準層按樓層高度澆搗，地下室等超過4m的柱模板采用分次澆搗的方式澆搗。六、質量保證措施1、全體施工人員都必須嚴格執行現行的有關質量驗收標準和各項規范規定，對全體施工人員進行經常性的質量教育，施工的全過程中要做好質量的檢驗，檢查和評比工作，并且落實逐級技術交底制度，工程開工前工地技術負責人

10、應將工程概況，施工方案技術措施及注意事項向全體施工人員進行全面交底。施工員、班組長每天要對工人進行施工要求及技術操作規程的交底和落實教育，每個員工都非常清楚自己該做什么，怎樣才能滿足規范的要求，做好每一道工序后自檢的結果與規范的差距有多大，做到責任到人。2、建立各項檢查制度，做到有章必依，違章必究的原則，確定樹立“質量第一，信譽第一”的觀念，使得每道工序，每一個環節，從原材料進場把關，現場抽樣檢查，在施工過程中，絕不能忽視任何一個環節，合理使用材料，并且做到按規范要求施工。3、測量放線時嚴格控制各軸線的位置和水平標高的測設以及復查工作，各樓層之間的水平標高，垂直度均由儀器引測，并經常對經偉儀、

11、水準儀檢驗校對。4、認真執行技術交底，各分部模板工程施工之前，根據工程特點和施工方案制定具體技術措施，操作工藝流程，工藝標準，質量標準，可能發生的質量原因分析，質量管理控制和保證措施。5、認真做好質量評定，在施工過程中，由技術負責人、質檢員會同相關人員進行各分項工程質量的檢測和評定工作，防止質量隱患發生。6、嚴格執行質量檢查制度，各分項工程，必須做到“自檢、互檢、交接檢”的三檢制度。七、模板工程安裝安全措施1、模板安裝前對施工人員進行全面詳細的安全技術交底。2、使用合格的模板及配件。3、模板及其支架在安裝過程中，必須采取有效的防傾覆臨時固定措施。4、當砼結構跨度大于4M時，模板應起拱；因設計無

12、具體要求，則起拱高度為2/1000。5、模板安裝作業高度已超過2M，必須搭設操作平臺，要求作業人員身穿緊口工作服，腳穿防滑鞋，腰系安全帶，頭戴安全帽。6、遇到大霧和大雨和六級以上大風時，禁止高處作業。7、高處作業暫時不用的工具，應裝入工具袋，隨用隨拿。用不著的工具和拆下的材料采用系繩溜放到地面，不得向下拋擲應及時清理運送到指定的地點。8、木工機械必須專人管理。9、安全防護裝置必須齊全可靠，操作時不準拆卸。10、操作時不準戴手套，不準在運轉中維修保養，加油清理和調整。11、加工舊木料前必須將鐵釘，灰垢清理干凈。12、每日工作完畢，必須工完場清，拉閘斷電，鎖好電閘箱。13、對梁和板安裝二次支撐時，

13、在梁、板上不得有施工荷載，支撐的位置必須對準下層的支撐點，安裝后所傳給支撐或連接件的荷載，不應超過其充許值。八、模板拆除安全措施1、不承重側模板，包括梁、柱、墻的側模板，只要砼強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。2、承重模板，包括梁、板等水平結構，構件的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到下表規定，方可拆除。序號構造類型結構跨度M按達到設計砼強度標準值百分率%1板250>2、8752梁、模殼875>81003懸臂構件275>21003、拆除之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時，技術負責人方可批準拆模。4、在拆除模板地過程中，如發現有

14、影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除工作，經研究處理后方可繼續拆除。5、拆除的模板和支撐，模板及木枋應及時取釘，分類堆放并加以妥善保管，防止模板損壞或變形與銹蝕，以便下次使用。6、拆模時，現場要有專人負責監護，禁止無關人員進入拆?，F場，禁止拆模人員在上下同一垂直面上作業，防止發生人員墜落和物體打擊事故。7、各類模板拆除順序和方法，根據模板設計的規定進行，按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。8、大面積模板拆除作業前，在作業區周邊設圍檔和醒目標志，拆下的模板應及時清理，分類堆放，不準留有懸空模板，防止突然落下傷人。九、鋼管架支撐計算書1計算參數結構樓板厚

15、150mm，梁寬b=350mm，梁高h=900mm，層高7.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.73m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48碗扣式鋼管:橫向間距600mm，縱向間距1200mm，支架立桿的步距h=1.20m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89cm2，回轉半徑i=1.58cm；鋼管重量0.0538kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪

16、強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 ×(0.35 + 1.50 ) ×1.2 = 0.67 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 × 0.35 × 0.90 × 1.2 = 9.07 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 × 0.35 × 0.90 × 1.2 = 0.57 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 × 0.35 × 1.4 = 0.98 kN/m梁底模和

17、支架承載力計算組合 q1 = 11.29 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 8.59 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=350mm。W=bh2 /6=350×182/6=18900mm3， I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.105×11.29×=Mmax/W=106691/18900=5.65N/mm2 梁底?？箯潖姸?5.65N/mm2fm=13.00N/mm2

18、,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×11.29×300=2053N=2.05kN=3Vmax/（2bh）=3×2053/(2×350×18)=0.49N/mm2梁底模抗剪強度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=8.59kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.644×8.59×3004/(100×6000×170100)=0.44mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模撓度m

19、ax=0.44mm=1.20mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算碗扣式鋼管橫向間距L=600mm ，C=350mm、=350/600=0.58。第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1×第一層龍骨間距/梁寬=11.29×300/350=9.68kN/mMq=qcL(2-)/8=9.68×350/1000×600/1000×b 、板傳荷載計算

20、P板重量=1.2×(板厚度×25模板重)1.4×活載 =1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=365/1000×300/1000×8.36=0.92kNa =0.5×(L-c)=0.5×(600-350)=125000mm，Mp=P×a=0.92×Mmax=MqMp=(0.36+0.12)×=Mmax/W=480000/85333=5.63N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=5.63N/mm2fm=13.0

21、0N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5×q×梁寬P=0.5×9.68×350/1000+0.92=2.61kN=3Vmax/（2bh）=3×2.61×1000/(2×80×80)=0.61N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2×第一層龍骨間距/梁寬=8.59×300/350=7.36N/mmq=q'cL3×(8-423)/(384EI) =7.36×350×6003

22、5;(8 - 4 × 0.582+0.583)/(384×9000×3413333)=0.32mmp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI) =0.92×1000×125×6002×(3 - 4×0.212)/(24×9000×3413333)=0.16mmmax=qp=0.32+0.16=0.48mm =L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.48mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算碗扣式鋼管縱向

23、間距1200mm，計算跨數1跨；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ；1）抗彎強度驗算P=V=1/2×q×梁寬P=0.5×9.68×350/1000+0.92=2609N=2.61kN彎矩系數KM=0Mmax=KmPL=0×2.61×1000×1200=0N.mm=0kN.m =Mmax/W=0/85333=0N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=0N/mm2fm=13.00N/mm2,滿

24、足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0Vmax=KVP=0×2.61=0kN =3Vmax/(2bh)=3×0×1000 /(2×80×80)=0N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=0P'=V=1/2×q×梁寬P板傳=0.5×7.36×350/1000+0.92=2.21kNmax= KPL3/（100EI）=0×2.21×1000×12003/(100×9000×34133

25、33)=0mm=L/250=1200/250=4.80mm 第二層龍骨撓度max=0mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根碗扣式鋼管立柱最大支座力的系數為0每根鋼管承載NQK1 =0×2610=0N 碗扣式鋼管重量0.0538kN/m,立桿重量=0.0538×5.1×1000=274N水平拉桿5層,拉桿重量=5×1.80×0.0400=360N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=274+360=634N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.2×634+0=761N(2) 碗扣

26、式鋼管立桿長細比驗算L0=h+2a=1.20+2×0.15=1.50m,鋼管的i=1.58cm,=L0/i=150.00/1.58=94.94鋼管立桿長細比94.94230,滿足要求。(3) 碗扣式鋼管立桿穩定性驗算=0.626,P=N/(A)=761/(0.626×489.00)=2.49N/mm2鋼管立桿穩定性計算2.49N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算碗扣式鋼管立桿設配套底座200×100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=0.76kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0

27、.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105/1000=68.22kN 鋼管支承面受沖切承載力68.22kN0.76kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0

28、.20×0.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN 支承面局部受壓承載力F=183.60kN0.76kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22×200/（T+15）1 2V1/2 =0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15

29、V=2.0 T=30.0)F2=H=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2F1、F2兩者取小值F=21.60kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.90m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 21.60 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 31.52 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 21.60 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm；W=b

30、h2/6=750×182/6=40500mm3，I=bh3/12=750×183/12=364500mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105q=31.52×(900-150)/1000=23.64kN/m=23.64N/mmMmax=KMqL2=-0.105×23.64×=Mmax/W=223398/40500=5.52N/mm2 側?？箯潖姸?5.52N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×23.64×300/1000=4.30kN

31、=3Vmax/（2bh）=3×4.30×1000/(2×18×750)=0.48N/mm2 側模抗剪強度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=21.60×(900-150)/1000=16.20kN/m=16.20N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.644×16.20×3004/(100×6000×364500)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.39mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力

32、圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95×(GF+QQ2k）=0.95×31.52=29.94kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(900-150)/2=375mm=0.38m，N=abFs=0.60×0.38×29.94=6.83kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力6.83kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度375mm；跨數2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80&

33、#215;803/12=3413333mm4 。1）抗彎強度驗算q=31.52×300/1000=9.46N/mm；彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.125×9.46×=Mmax/W=166289/85333=1.95N/mm2 側肋抗彎強度=1.95N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KV qL =0.625×9.46×375/1000=2.22kN =3Vmax/（2bh）=3×2.22×1000/(2×80×80)=0

34、.52N/mm2 側肋抗剪強度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=21.60×300/1000=6.48N/mm；撓度系數K=0.521撓度max=Kq，L4/100EI=0.521×6.48×3754/(100×9000×3413333)=0.02mm=L/250=375/250=1.50mm 側肋撓度max=0.02mm=1.50mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖： 6.計算結果 第一層龍骨80×80mm木枋300mm，第二層龍骨80×80mm單木枋600mm；碗扣式鋼管立桿縱

35、向1200mm，碗扣式鋼管立桿橫向600mm，底模厚度18mm；豎肋80×80mm木枋300mm，對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結,側模厚度18mm。 十、850×850柱模板支撐計算書 (一)、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=850 mm，B方向對拉螺栓2 道， 柱模板的截面高度 H=850 mm，H方向對拉螺栓2 道， 柱模板的計算高度 L =7000 mm， 柱箍間距計算跨度 d =400 mm。 柱箍采用雙鋼管48×3.5 mm。 柱模板豎楞截面寬度80 mm，高度80 mm。 B方向豎楞4 根，H方向

36、豎楞4 根。 柱模板支撐計算簡圖 (二)、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。

37、根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.00 kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=3.00 kN/m2。 (三)、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40 m。 荷載計算值 q = 1.2×40.00×0.400+1.4×3.00×0.400=20.88kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =40.00×1.80×1.80/6=21.60 cm3； I =4

38、0.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44 cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.0 N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M =0.1×(1.2×40.00+1.4×3.00×0.40)×0.27×0.27=0.16 kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =0.16&#

39、215;1000000/21600.00=7.22 N/mm2 面板的抗彎強度小于15.00N/mm2,滿足要求。 (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×40.00×0.40+1.4×3.00×0.40)×0.27=3.42 kN 截面抗剪強度計算值 T=3×3420.00/(2×400.00×18.00)=0.71 N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40 N/mm2 面板的抗剪強度小于1.40N/mm2,滿足要求。 (3)撓度計算 v = 0.67

40、7ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v =0.667×16.00×273.04/(100×6000.0×194400.0)=0.51 mm 面板的最大撓度小于1.092mm,滿足要求。 (四)、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 B、H 兩方向最大間距0.27 m。 荷載計算值 q =1.2×40.00×0.27+1.4×3.00×0.27=14.25 kN/m 按照三跨連續梁

41、計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×14.25×0.40×0.40=0.23 kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.40×14.25=3.42 kN 最大支座力 N=1.1×0.40×14.25=6.27 kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =8.00×8.002/6=85.33 cm3； I =8.00×8.003/12=341.33 cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.2

42、3×106/85330.00=2.67 N/mm2 木方抗彎強度小于13.00N/mm2,滿足要求。 (2)抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×3420.24/(2×80.00×80.00)=0.80 N/mm2 木方抗剪強度小于1.60N/mm2,滿足要求。 (3)撓度計算 最大變形v=0.667×14.25×400.004/(100×9500.00×3413300.00)=0.06mm 木方撓度小于1.6

43、00mm,滿足要求。(五)、B方向柱箍的計算 柱箍材料采用雙鋼管48×3.5mm 截面抵抗矩W=10160.00mm3 截面慣性矩I=243800.00mm4 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P =(1.2×40.00×1.4×3.00)×0×0.40=5.71 kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。支撐材料計算簡圖 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.32 kN.m 最大變形 Vmax=0.13 mm 最大支座力 Qmax=7.01 kN 抗彎計算強度 f=0.32×106/10

44、160.00=31.79 N/mm2 支撐雙鋼管的抗彎強度小于205N/mm2,滿足要求。 (六)、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fa 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16.00 對拉螺栓有效直徑(mm): 13.55 對拉螺栓有效面積(mm2): A= 144 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N= 24.50 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N= 7.01 對拉螺栓強度驗算滿足要求! (七)、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P=

45、(1.2×40.00×1.4×3.00)×0×0.40=5.71 kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。支撐材料計算簡圖 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.32 kN.m 最大變形 Vmax=0.13 mm 最大支座力 Qmax=7.01 kN 抗彎計算強度 f=0.32×106/10160.00=31.79 N/mm2 支撐雙鋼管的抗彎強度小于205N/mm2,滿足要求。 (八)、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fa 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面

46、積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16.00 對拉螺栓有效直徑(mm): 13.55 對拉螺栓有效面積(mm2): A= 144 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N= 24.50 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N= 7.01 對拉螺栓強度驗算滿足要求!118258/54000=2.19十二、樓梯頂模板支撐安全計算1.計算參數結構板厚120mm，層高8.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度

47、fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48×3.5mm碗扣式鋼管：橫向間距1500mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.80m；鋼管直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 &

48、#215; 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 1.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 5.37 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mm；W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/

49、12=1000×183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.105×5.37×3002=-50747N.mm剪力系數KV=0.606V1=KVq1L=0.606×5.37×300=976Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中彎矩系數KM=0.078M3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27869N.mm剪力系數KV=0.606V2=KV

50、q2L=0.606×3.97×300=722N撓度系數K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.06mmC施工人員及施工設備荷載按1.00kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.4×1.00=1.40kN ,計算簡圖如下圖所示?？缰袕澗叵禂礙M=0.200M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×300=84000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100M5=KM×PL=-0.1

51、00×1.40×1000×300=-42000N.mm剪力系數KV=0.600V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN撓度系數K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.13mm2）抗彎強度驗算M1=-50747N.mmM2M5=-79517N.mmM3M4=111869N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=Mmax/W=111869/54000=2.07N

52、/mm2 樓板底?？箯潖姸?2.07N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=976NV2+ V3=722+840=1562N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=1562N=1.56kN=3Vmax/（2bh）=3×1562/(2×1000×18)=0.13N/mm2 樓板底?？辜魪姸?0.13N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.06+0.13=0.19mm =300/250=1.20mm樓板底模撓度max=0.19mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(

53、3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間距1500mm,第一層龍骨間距300mm,計算跨數2跨；第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1×第一層龍骨間距/計算寬度=5.37×300/1000=1.61kN/m彎矩系數KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.125×1.61×15002=Mmax/W =452813/85333=5.31N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=5.31N/mm2fm=13.00N

54、/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625Vmax=KVqL=0.625×1.61×1500=1509N=1.51kN=3Vmax/（2bh）=3×1509/(2×80×80)=0.35N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2×第一層龍骨間距/計算寬度=3.97/1.2×300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,撓度系數K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.521×0.99×15004/(100×9000×3413333)=0.85mm=1500/250=6.00mm第一層龍骨撓度max=0.85mm=6.00mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖。(4)第二層龍骨驗算鋼管