1、目錄1 概述1.1設計任務及要求1.2基本資料2工藝流程方案的選擇與比較2.1SBR2.2A2/O2.3 SBR與A2/O選擇比較3 設計說明書3.1設計規模的確定3.2處理程度的確定3.3工藝處理構筑物與設備的設計4 工藝計算書4.1集水池4.2中格柵4.3提升泵房4.4細格柵4.5平流式沉砂池4.6SBR反應曝氣池4.7紫外線消毒4.8污泥濃縮池4.9污泥干燥脫水5輔助構筑物5.1附屬建筑物面積5.2污水廠水線水頭損失計算表5.3污水廠泥線水頭損失計算表5.4污水廠構筑物標高表1概述1.1設計任務及要求1.1.1設計任務某城鎮位于江蘇蘇中地區，現有常住人口55000人。該鎮規劃期為十年（2

2、010-2020），規劃期末人口為60000人，生活污水綜合排放定額為300升/人.天，擬建一城鎮污水處理廠，處理全鎮污水。預計規劃期末鎮區工業廢水總量為8000噸/日，環境規劃要求所有的工業廢水排放均按照污水排入城鎮下水道水質標準（CJ3082-1999）執行。現規劃建設一城市污水處理廠，設計規模為30000噸/日，設計原水水質指標見下表。污水處理廠排放標準為中華人民共和國國家標準城鎮污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）中一級標準的B標準，主要排放指標見下表。1.1.2設計要求工藝選擇要求技術先進，在處理出水到達排放要求的基礎上，鼓勵采用新技術。充分考慮污水處理與中水回用相結

3、合。除磷脫氮是工藝選擇中關鍵之一，方案設計中必須全面考慮。工程造價是工程經濟比較的基礎，控制工程造價是小城鎮生活污水處理的關鍵技術之一。工程運行管理方便，處理成本低。1.2基本資料1.2.1自然條件氣溫：年平均氣溫18.5，最高氣溫42.0，最低氣溫-6.0 降雨量：年平均 1025.5 mm，日最大273.3mm最大積雪深度500mm，最大凍土深度60mm主要風向：冬季西北風 夏季東南風風速：歷年平均為3.15m/s,最大為15.6m/s1.2.2污水資料設計污水 總污水量30000m3/d污水水質 BOD5=120180/L COD=250350/L SS=200300/L NH4+-N

4、=30/L TP=4/L PH=6.09.0出水水質 BOD520/L COD60/L SS20/L NH4+-N8/L TP1.0/L PH=6.09.0基礎資料排水現狀：城鎮主干道下均敷設排污管、雨水管，雨污分流。排放水體：污水處理廠廠址位于鎮西北角，廠區地面標高為40.2米，排放水體常年平均標高為37.2米，最高洪水位標高為38.8米。該水體為全鎮生活與灌溉水源，鎮規劃確保其水質不低于三類水標準。2工藝流程方案的選擇與比較2.1SBR2.1.1SBR處理工藝流程 鼓風機房 進水中格柵提升泵房細格柵平流式沉砂池SBR反應池接觸消毒池排水 剩 余 污 泥 濃縮池脫水機房排泥2.1.2SBR工

5、藝的特點在大多數情況下，無設置調節池的必要。SVI值較低，污泥易于沉淀，一般情況下，不產生污泥膨脹現象。通過對運行方式的調節，在單一的曝氣池內能夠進行脫氮和除磷的反應。應用電動閥、液位計、自動計時器及可編程序控制器等自控儀表，可能使本工藝過程實現全部自動化，而由中心控制室控制。運行管理得當，處理水水質優于連續式。2.1.3SBR工藝優點 理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，池內厭氧、好氧處于交替狀態，凈化效果好。 運行效果穩定，污水在理想的靜止狀態下沉淀，需要時間短、效率高，出水水質好。 耐沖擊負荷，池內有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。 工藝過程

6、中的各工序可根據水質、水量進行調整，運行靈活。 處理設備少，構造簡單，便于操作和維護管理。 反應池內存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。 SBR法系統本身也適合于組合式構造方法，利于廢水處理廠的擴建和改造。 脫氮除磷，適當控制運行方式，實現好氧、缺氧、厭氧狀態交替，具有良好的脫氮除磷效果。 工藝流程簡單、造價低。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥回流系統，調節池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省。 2.1.4SBR系統的適用范圍 由于上述技術特點，SBR系統進一步拓寬了活性污泥法的使用范圍。就近期的技術條件，SBR系統更適合以下情況： 中小城鎮生活污水和廠礦企業

7、的工業廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方。 需要較高出水水質的地方，如風景游覽區、湖泊和港灣等，不但要去除有機物，還要求出水中除磷脫氮，防止河湖富營養化。 水資源緊缺的地方。SBR系統可在生物處理后進行物化處理，不需要增加設施，便于水的回收利用。 用地緊張的地方。 對已建連續流污水處理廠的改造等。 非常適合處理小水量，間歇排放的工業廢水與分散點源污染的治理2.2A2/O2.2.1A2/O處理工藝流程 污泥回流 - - - 提升泵 進水井粗格柵提升泵房細格柵沉砂池初沉池生物反應池二沉池消毒接觸池污水排放 剩 初沉污泥 余 污 泥 泥餅外運脫水機房提升泵貯泥池濃縮池 上 清 液 回 流 2.

8、2.2優點工藝簡單，總水力停留時間少于同類工藝。 .厭氧，缺氧，好氧交替運行，絲狀菌不宜繁殖，基本不存在污泥膨脹。 不需要外加碳源，只需在厭氧和缺氧段進行緩慢攪拌，運行費用低。 污泥中含磷濃度高，具有很高的肥效。2.2.3缺點由于混合液循環流量不宜高于200%，脫氮效果不能滿足較高的要求。 由于受污泥增長限制除磷效果較難提高。沉淀池的設計有特殊要求，含磷污泥停留、時間不要太少。2.3 SBR與A2/O選擇比較SBR工藝流程短，占地面積小，構筑物少，基建費用低；A2/O工藝的除P效果好，脫N不行，而脫N好時除P效果又降低，綜述上面優缺點，選擇SBR工藝。3設計說明書3.1設計規模的確定 污水設計

9、流量 Q=30000m3/d=1250m3/h=0.35m3/s 污水流量總變化系數 Kz=1.4 污水最大流量 Qmax=0.35×1.4=0.49 m3/s3.2處理程度的確定 BOD5去除率 =（180-20）/180×100%=88.9% SS去除率 =（300-20）/300×100%=93.3% NH4+-N去除率 =（30-8）/30×100%=73% TP去除率 =（4-1）/4×100%=75%3.3工藝處理構筑物與設備的設計3.3.1集水池 各個車間的生產廢水，其排出的廢水水量和水質一般來說是不均衡的，生產時有廢水，不生產時

10、就沒有廢水，甚至在一日之內或班產之間都可能有很大的變化，特別是精細化工行業的廢水，如果清濁廢水不分流，則工藝濃廢水與輕污染廢水的水質水量變化很大，這種變化對廢水處理設施設備的正常操作及處理效果是很不利的，甚至是有害的。因此廢水在進入主要污水處理系統前，都要設置一個有一定容積的廢水集水池，將廢水儲存起來并使其均質均量，以保證廢水處理設備和設施的正常運行。3.3.2格柵由一組平行的金屬柵條或篩網制成，被安裝在污水管道上，泵房集水井的進口或污水處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物和漂浮物，以便減輕后續處理構筑物的處理負荷，并使之正常運行，一般分機械和人工清理格柵。 過柵流速一般采用0.61.0m/s

11、格柵前渠道內的水流速度一般采用0.40.9m/s 格柵傾角一般采用45°75° 格柵間必須設置工作臺，臺面應高出柵前最高設計水位0.5m 格柵間工作臺兩側過道寬度不應小于0.7m，工作臺正面過道寬度，機械清除不應小于1.5m中格柵(2個) 間隙寬度b=20mm格柵傾角=60°柵條寬度S=0.01m過柵水頭損失H=0.7m柵槽總長度L=2.46m每日刪渣量W=2.12m3/d 細格柵(2個) 間隙寬度 b=7mm格柵傾角=60°柵條寬度S=0.01m過柵水頭損失H=1.06m柵槽總長度L=3.63m每日刪渣量W=3.024m3/d3.3.3污水提升泵房 污

12、水提升前水位28.83m（中格柵后水底標高） 提升后水位42.94m（細格柵前水面標高） 采用三臺水泵，兩用1備。 所需楊程15.11m 流量300L/s3.3.4沉砂池各沉淀池優缺點及適用條件平流式 優點：處理水量可大可少，有效沉淀區大，沉淀效果好，對水量水質變化適應性強，造價低，平面布置緊湊 缺點：占地面積大，排泥因難(人工排泥)，工作繁雜，機械刮泥易銹，配水不均適用條件：地下水位高，施工困難地區，適用流動性差比重大的污泥，不能用靜水壓力排泥，污水量不限輻流式 優點：處理水量較為經濟，排泥設備己定型系列化，運行穩定，管理方便結構受力條件好缺點：排泥設備復雜，需具有較高的運行管理水平，施工嚴

13、格適用條件：適用處理水量大，地下水位較高的地區及工程地質條件差的地區豎流式 優點：排泥方便，管理也比較簡單，占地面積比較小缺點：池子深度大，施工難，對沖擊負荷及溫度變化的適應能力差，造價較高，池徑比不宜太大適用條件：適用于處理水量不大的小型污水處理廠 選平流式沉砂池，其設計參數為：設計流量時的水平流速：最大流速為0.3m/s，最小流速為0.15m/s。最大流量時，停留時間不少于30s，一般為3060s。設計有效水深不應大于1.2m,一般采用0.251.0m，每格池寬不宜小于0.6m。 貯砂斗的容積按2d的沉砂量計，斗壁傾角55°60°。 沉砂池超高不宜小于0.3m。 池底坡

14、度一般為0.010.02，當設置除砂設備時，可根據設備要求考慮池底形分格數n不應小于2。設計流量Qmax=0.49m3/s 設計水力停留時間t=45s設計水平流速v=0.25m/s 長度L=11.25m水流斷面積A=1.96 m2池總寬B=1.8m 有效水深h2=1.1m每個沉砂斗容積V0=0.3m3 池總高度H=1.853m3.3.5 SBR反應池 SBR工藝采用間歇進水、間歇排水，SBR反應池有一定的調節功能，可以在一定程度上起到均衡水質、水量的作用。通過供氣系統、攪拌系統的設計，自動控制方式的設計，閑置期時間的選擇，可以將SBR工藝與調節、水解酸化工藝結合起來，使三者合建在一起，從而節約

15、投資與運行管理費用。在進水期采用水下攪拌器進行攪拌，進水電動閥的關閉采用液位控制，根據水解酸化需要的時間確定開始曝氣時刻，將調節、水解酸化工藝與SBR工藝有機的結合在一起。反應池進水開始作為閑置期的結束則可以使整個系統能正常運行。具體操作方式如下所述：進水開始既為閑置結束，通過上一組SBR池進水結束時間來控制；進水結束通過液位控制，整個進水時間可能是變化的。水解酸化時間由進水開始至曝氣反應開始，包括進水期，這段時間可以根據水量的變化情況與需要的水解酸化時間來確定，不小于在最小流量下充滿SBR反應池所需的時間。曝氣反應開始既為水解酸化攪拌結束，曝氣反應時間可根據計算得出。沉淀時間根據污泥沉降性能

16、及混合液污泥濃度決定，它的開始即為曝氣反應的結束。排水時間由潷水器的性能決定，潷水結束可以通過液位控制。閑置期的時間選擇是調節、水解酸化及SBR工藝結合好壞的關鍵。閑置時間的長短應根據廢水的變化情況來確定，實際運行中，閑置時間經常變動。通過閑置期間的調整，將SBR反應池的進水合理安排，使整個系統能正常運轉，避免整個運行過程的紊亂。SBR共設4座排水要求 每座曝氣池長50m，寬21m，水深5m，超高0.5m。 進水時間tF=1.5h(進水半小時后開始曝氣)曝氣時間tR=2.7h沉淀時間ts=1.3h 排水時間td=1h3.3.6紫外線消毒池采用加拿大先進技術，并設一備一用。 液氯 優點：技術成熟

17、，投配設備簡單，有后續消毒作用缺點：有臭味，殘毒，使用是安全措施要求高適用條件：大、中型污水處理廠，最常用方法次氯酸鈉 優點：可用海水或濃鹽水作原料，也可購買，使用方便缺點：現場制備，設備復雜，維護管理要求高適用條件：中、小型污水處理廠二氧化氯 優點：使用安全可靠，有定型產品缺點：須現場制備，維護管理要求高，剩余臭氧需作消毒處理適用條件：中、小型污水處理廠紫外線 優點：消毒迅速，無化學藥劑缺點：消毒效果受出水水質影響較大，設備無定型產品，貨源不足適用條件：小型污水廠，隨著設備逐漸成熟，正日益廣泛采用 臭氯 優點：能有效去除污水中殘留有機物、色、臭味，受PH、溫度影響缺點：須現場制備，維護管理要

18、求高，剩余臭氧需作消毒處理適用條件：要求出水水質較好，排入水體的衛生條件高的污水3.3.7濃縮池(一備一用) 初次沉淀污泥含水率介于95%97%，剩余活性污泥達99%以上。因此，污泥的體積非常大，對污泥的后續處理造成困難。污泥濃縮的目的在于減容。進泥含水率99% 濃縮后污泥含水率96%混合污泥量697.48m3/d 濃縮池直徑15m濃縮時間18h 高度5.15m3.3.8機械脫水 機械脫水前需進行預處理，目的在于改善污泥脫水性能，提高污泥脫水效果與機械脫水設備的生產能力。 污泥機械脫水是以過濾介質兩面的壓力差作為推動力，使污泥水分被強制通過過慮介質，形成濾液；而固體顆粒被截留在介質上，形成濾餅

19、，從而達到脫水的目的。選用板框壓濾機 加10%的石灰，7%的鐵鹽。3.3.9清水池 貯存污水廠中凈化后的清水，以調節水廠制水量與供水量之間的差額，并為滿足加氯接觸時間而設置的水池。 設池深5m，且超高0.2m，面積為15m×10m=150m。3.3.10總平面布置在污水處理廠廠區內有各處理單元構筑物，聯通個構筑物之間的管渠及其他管線，輔助性建筑物、道路及綠地。構筑物平面布置應當遵循一下原則：構筑物間的管渠應當直通，避免迂回曲折。土方量盡量平衡，避開劣質土壤地段。處理構筑物間應當保持一定距離以保證敷設連接管、渠的要求，一般的間距可取5-10m某些有特殊的要求的構筑物。各處理構筑物之間，

20、沒有貫通、連接的管渠。還應設有能夠使各處理構筑物獨立運行的管渠，當某一構筑物因事故停止運行時，使其后接處理構筑物仍能夠保持正常運行。應設超越全部構筑物直接排放水體的超越管。在廠區內還設有：給水管、空氣管、消化管、蒸汽管、及輸配電線路，這些管線有的敷設在地下，但大部分都在地上對他們的安排，既要便于施工和維護管理，但也要緊湊，少占用地，也可以采用 方式敷設。廠區道路及綠化布置：污水處理廠應當合理的修筑道路，方便運輸廣為植樹美化綠色環境，改善衛生條件，污水處理廠綠化面積不少于30%，廠區主干道寬6-7m，為雙行道，次要道路為3.5-4m，道路轉彎半徑為6-9m。 廠內輔助建筑物有鼓風機房，辦公樓，中

21、央控制室，化驗室，變電室，機修間，倉庫，食堂等。他們是污水處理廠不可缺少的組成部分。3.3.11高程布置污水處理廠污水處理流程高程布置的主要任務是：確定各處理構筑物和泵房的標高，確定處理構筑物之間連接管道的尺寸及其標高，通過計算確定各部分的水面標高，從而使污水沿處理流程在構筑物 通暢的流動，保證污水處理廠的正常運行。污水在處理構筑物之間的流動，因此，必須精確計算水頭損失。水頭損失包括：管渠的水頭損失，包括沿程，局部損失和污水流經量水設備的水頭損失。選擇一條距離最長，水頭損失最大的流程進行水力計算。并應適當留出余地，以保證在任何情況下，處理系統都能夠正常運行。計算水頭損失時，一般應以近期最大流量

22、作為構筑物和管渠的設計流量；計算涉及運行期流量的管渠和設備時，應以運期最大流量作為設計流量，并酌情加擴建時的備用水頭。4 工藝計算書4.1集水池平均秒流量 Q=350L/s最大秒流量 Qmax=490L/s 考慮3臺水泵，2用1備，每臺水泵的容量為Qmax/2=245L/s 集水池容積，采用相當于一臺泵8min的容量 V=245×60×6/1000=117.6m3集水池面積取有效水深h=2m，則集水池面積：A=117.6/2=58.8m2集水池尺寸 取寬度B=7m，則長度L=58.8/7=8.4m，采用9m。4.2中格柵（2個） 設計參數 間隙寬度 b=20mm格柵傾角=6

23、0°（60°75°）柵條寬度S=0.01m柵前水深h=0.4m過柵流速v=0.9m/s設計計算柵條間隙數 n=32個柵槽寬B=S(n-1)+nb=0.01×(32-1)+0.02×32=0.95m 進水渠寬B1=Qmax/2vh=0.68m柵前擴大段 L1=0.37 m （漸寬部分展開角一般取20°）柵后收縮段L2=0.5L1 =0.185m 過柵水頭損失（柵槽總高度） &=2.42×（s/b）4/3=0.05 （矩形斷面取2.42）h0=0.05×0.92×Sin60°/(2×

24、;9.8)=1.8×10-3 m h1=kh0=5.4×10-3 m (水頭損失增大的倍數k一般取3) H=h+h1+h2=0.4+5.4×10-3+0.3=0.7m (柵前渠道超高h2一般取0.3m)柵槽總長度L=L1+L2+1.0+0.5+=2.46m每日柵渣量W=86400QmaxW1/1000Kz=2.12m3/d (中格柵W1取0.07m3/103m3)4.3提升泵房 設計參數設計流量Q=0.3m3/s=300L/s 污水提升前水位28.83m（中格柵后水底標高） 提升后水位42.94m（細格柵前水面標高） 設計計算 提升靜楊程 Z=42.94-28.8

25、3=14.11m 所需水泵楊程 水泵水頭損失取2m H=Z+h=14.11+2=16.11m 所需水泵數量采用水泵的提升楊程17m，流量160L/s，泵數n=300/160=1.875臺 1臺備用，總共3臺泵。4.4細格柵（2個）設計參數 間隙寬度 b=7mm格柵傾角=60°（60°75°）柵條寬度S=0.01m柵前水深h=0.4m過柵流速v=0.9m/s 設計計算柵條間隙數 n=90個柵槽寬B=S(n-1)+nb=0.01×(90-1)+0.007×90=1.52m 進水渠寬B1=Qmax/2vh=0.68m柵前擴大段 L1= 1.15m （

26、漸寬部分展開角一般取20°）柵后收縮段L2=0.5L1 =0.575m 過柵水頭損失（柵槽總高度） &=2.42×（s/b）4/3=3.36 （矩形斷面取2.42）h0=3.36×0.92×Sin60°/(2×9.8)=0.12m h1=kh0=0.36 m (水頭損失增大的倍數k一般取3) H=h+h1+h2=0.4+0.36+0.3=1.06m (柵前渠道超高h2一般取0.3m)柵槽總長度L=L1+L2+1.0+0.5+=3.63m每日柵渣量W=86400QmaxW1/1000Kz=3.024m3/d (細格柵W1取0.1

27、m3/103m3)4.5平流式沉砂池設計參數設計流量Qmax=0.49m3/s 設計水力停留時間t=38s設計水平流速v=0.3m/s 設計計算 水流部分長度（池長）L=vt=0.3×38=11.25m水流斷面積A=Qmax/v=0.49/0.3=1.63m2池總寬度 （設n=2格，每格池寬b=1m） B=nb=2m 有效水深h2=A/B=1.63/2=0.81m沉沙斗所需容積（設清除沉砂的間隔時間T=2d） V=(86400XTQmax)/(106Kz)=(0.49×30×2×86400)/(1.4×106 )=1.8 m3 (X-城市污水沉

28、砂量m3/106m3取30)每個沉沙斗容積 （設每一格3個沉砂斗） V0=1.8/(2×3)=0.3 m3沉砂斗各部分尺寸 設斗底寬a1=0.6m 斗壁與水平面的傾角60° 斗高h3=0.4m 沉砂斗上口寬：a=（2h3）/tan60°+ a1 =1.1m 最終定沉砂斗容積：V0=h3(2a2+2aa1+2a12)/6=0.31 m3(0.3 m3 )沉砂室高度 （設池底坡度為0.02，坡向砂斗） h3=h3+0.02×2.65=0.4+0.053=0.453m池總高度 （設超高h1=0.3m） H=h1+h2+h3=0.3+0.81+0.453=1.5

29、63m砂水分離器的選擇 清除沉砂的間隔時間為2d，根據該工程的排沙量，選用1臺某公司生產的螺旋砂水分離器。 該設備的主要技術性能參數為：進入砂水分離器的流量為1-3L/s 容積為0.6m3進水管直徑為100mm出水管直徑為100mm配套功率為0.25KW4.6 SBR反應曝氣池設計參數 設計流量Q=30000m3/d=0.35 m3/s污水水質 BOD5=120180/L COD=250350/L SS=200300/L NH4+-N =30/L TP=4/L PH=6.09.0出水水質 BOD520/L COD60/L SS20/L NH4+-N8/L TP1.0/L PH=6.09.0設計

30、計算曝氣池個數N=4 周期T=6h則周期數：n=24/T=4，每周期處理水量：Q0=Q/24×(T/N)=30000/24×(6/4)=1875m3 周期分為進水、曝氣、沉淀、排水4階段。進水時間：tF=T/N=6/4=1.5h (進水半小時后開始曝氣)根據潷水器設備性能，排水時間td=1h反應時間：tR=24S0/(Nsmx)=24×180/（0.1×4×4000）=2.7h(S0進水BOD5濃度；m充水比，取4；NsBOD5污泥負荷，取0.1kg BOD5/kgMLSS；混合液濃度MLSS，3000 mg/l 5000 mg/l,取4000

31、mg/l) 沉淀時間：T- tF-td-tR=6-1.5-1-2.7+0.5=1.3h 反應時間比：e=ta/T=2.7/6=0.45曝氣池體積處理水中非溶解性BOD5的值：BOD5=7.1bXaCe=7.1×0.08×25×0.4=5.7 mg/l（b微生物自身氧化率0.050.1，取0.08；Xa活性微生物在處理水中所占的比例，取0.4；Ce處理水懸浮固體濃度，取25 mg/l）所以處理水中溶解性BOD5值Se=20-5.7=14.3 mg/l按污泥齡計算：V= YQc(Sa-Se)/Xv (1+Kdc) =30000×25×0.6

32、5;（180-14.3）/【0.75×4000×0.45×(1+0.06×25)=22093.3 m3 （c設計污泥齡，2030d，取25d；Y污泥產率系數0.40.8，取0.6；Kd衰減系數d-1，0.040.075，取0.06；Xv=fXe，f=0.75，e為反應時間比）潷水高度 有效水深46m，取H=5m h=HQ/(nV)=5×30000/（4×22093.3）=1.7m復核污泥負荷 Ns=QS0/（exV）=30000×180/（0.45×4000*×22093.3）=0.14kg BOD5/k

33、gMLSS 剩余污泥產量(生物污泥與非生物污泥組成) 年平均氣溫18.5 T溫度系數，1.021.06，取1.04 所以Kd (18.5)= Kd (20) T （T-20）=0.06×1.04(18.5-20) =0.056 剩余生物污泥量（VSS可轉化比例fb=0.7）Xv=YQ×（Sa-Se）-KdXvV=0.6×（180-14.3）×30000/1000-0.056×22093.3×0.450.754000/1000=1312.35 kg/d剩余非生物污Xs=Q(1-fbf)×(C0-Ce)=30000×(

34、1-0.7×0.75)×(300-25)/1000=3918.75kg/d剩余污泥總量X=Xv+Xs=1312.35+3918.75=5231.1kg/d復核出水BOD5 (K2 為0.01680.0281，取0.018）Lch=24S0/(24+K2XftRn)=24×180/(24+0.018×4000×0.75×2.7×4)=7.12mg/l 設計需氧量 有機物氧化系數a0.420.53，取0.5 污泥需氧系數b，0.1880.11，取0.14 混合液需氧量AOR1=aQ(S0-Se)+bX v V =0.5×

35、;30000×(180-14.3)/1000+0.45×0.14×4000×0.75×22093.3/1000 =6661.13kg/d 進水總氮NH4+- N0=30mg/L 出水氨氮NH4+-N e=8mg/L 硝化氨氮需氧量AOR2=4.6Q(N0-Ne)-0.14VX v /c =4.6×30000×(30-8)/1000-0.14×22093.3×0.45×4000×0.75/(1000×25) =2267.68kg/d反硝化產生的氧量AOR3=2.6Q(H0-Ne

36、)-0.14XvV/c =2.6×3000×（30-8）/1000-0.14×0.45×4000×0.75×22093.3/（1000×25）=1281.73kg/d總需氧量 AOR=AOR1+AOR2-AOR3 =6661.13+2267.68-1281.73 =7647.08kg/d=318.6kg/h標準需氧量氧總轉移系數=0.85 氧在污水中的飽和溶解度修正系數=0.95 曝氣池內平均溶解氧濃度C=2mg/L 大氣壓力下氧飽和度Cs(18.5) =9.44mg/L 微孔曝氣頭安裝在距池底0.3m處，淹沒深度H=4.7

37、m空氣擴散裝置出口絕對壓力：pb=p+9800H=101300+9800×4.7=147000Pa氧的百分比Qt=21×(1-EA)/79+21×(1-EA)×100%=21×(1-0.09)/79+21×(1-0.09) ×100%=19.48%（EA微孔曝氣頭氧轉移率為9%）Csb=Cs (pb/202600+Qt/42)=9.44×(147000/202600+19.48/42)=11.23mg/L 脫氧清水的需氧量 （=p/101300=1，p為所在地區實際氣壓）SOR=AOR×Cs/【(Csb-

38、C) ×1.024(T-20) 】=318.6×9.44/0.85×(0.95×1×11.23-2) ×1.024(18.5-20)=393.92kg/L 供氣量G s =SOR/0.3EA=393.92/(0.3×0.09)=14589.63/h=608m3/min 曝氣池布置 SBR共設4座，總有效體積22093.3m3 ，總面積4200 m2 每座曝氣池長50m，寬21m,水深5m，超高0.5m，池深5.5m，有效體積5523.3m3,面積1050 m24.7紫外線消毒設計參數 由于流量小采用一用一備模式。 Kz=1.

39、4 Q=30000m3/d 光照時間10-100s 流速為0.3m/s設計計算 峰值計算（流量） Q峰=30000×1.4=42000m3/d 燈管數 （初步選用UV3000PLUS紫外線消毒設備，每3800m3/d需14根燈管） N平=30000/3800×14=110根 N峰=42000/3800×14=155根 擬選用6根燈管為一個模塊，則模塊數N平=1833個, N峰=26個 消毒渠 按設備要求渠道高度為1.29m 渠道過水斷面A=Q/v =42000/(0.3×86400)=1.6m2渠道寬度B=A/H=1.6/1.29=1.26m 若燈管間距

40、為12.6cm，沿渠道寬可安裝10個模塊由于N峰=26，因此設三個UV燈組，每個UV燈組9個模塊。 渠道長度：每個模板長2.46m，兩個燈組間距1.0m，渠道出水設堰板調節。調節堰與燈組間距為1.5m。 渠道總長L=3×2.46+3×1.0+1.5=11.88m 復核輻射時間t=3×2.46/0.3=24.6s (符合要求) 取清水池，水深3m，且超高0.3m。4.8污泥濃縮設計參數 剩余污泥總量X=5231.1 kg/d 進泥含水率為P1=99% 出泥含水率為P2=96% 剩余污泥濃度Xr=1000000/SVI=10000mg/L（SVI污泥容積指數，8015

41、0，取100） 固體通量為G=45kg/(m3/d) f=0.75設計計算污泥濃度 C1=（1-P1）×Y=（1-99%）×1000=10kg/m3 C2=(1-P2) ×Y=（1-96%）×1000=40kg/m3 （Y污泥密度，1000 kg/m3）Qs=X/fXr=5231.1×1000/(0.75×10000)=697.48m 3/d 濃縮池面積 A=QsC1/G=697.48×10/45=155m2 濃縮池直徑 （2個，一備一用） D=14.05m 取15m 濃縮池深度 濃縮時間T=18h （1224h） 有效水深

42、h1=QsT/24A=697.48×18/(24×155)=3.38m 設超高h2=0.3m 緩沖層高度h3=0.3m （濃縮池設機械刮泥）池底坡度I=1/20 污泥斗下底直徑D1=1.2 m 污泥斗上底直徑D2=2.4m 池底坡度造成的深度h4=(D/2-D2/2) ×I =(15/2-2.4/2) ×（1/20） =0.31m污泥斗高度h3=（D2/2-D1/2）×tan55° =（2.4/2-1.2/2）×tan55° =0.86m濃縮池深度H=h1+h2+h3+h4+h5=3.38+0.3+0.3+0.31+0.86=5.15m4.9 污泥干燥脫水 設計參數 擬選用板框壓濾機 濾液體積V=2890ml試驗裝置的濾室厚度=20mm 實際濾室厚度=25mm過濾面積A=400cm2 過濾壓力p=78.45N/cm2壓濾時間tf=20min 污泥含水率96%輔助時間td=20min 泥餅含水率65%過濾壓力P=39.24N/cm2 設計計算修正壓濾時間tf， tf=tf（/）2×(p/p)(1-S)=20×(25/20)2×(39.24/78.45)(1-0.7)=25.38min（S為污