1、雙相鋼和鎳基合金腐蝕試驗(yàn)對(duì)比分析王文明,張毅(無(wú)錫西姆萊斯石油專用管制造有限公司,江蘇無(wú)錫214028摘要:針對(duì)H2S、CO2、Cl-同時(shí)存在的高溫、高壓腐蝕環(huán)境,選擇22Cr、25Cr雙相不銹鋼和028鐵-鎳基合金、G-3鎳基合金進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn),分析Cl-質(zhì)量濃度、溫度、液體流動(dòng)等因素對(duì)各種耐蝕合金管材發(fā)生均勻腐蝕與點(diǎn)蝕的腐蝕速率影響。結(jié)果表明:在Cl-質(zhì)量濃度小于120g/L時(shí),雙相鋼具有較好的耐腐蝕性能,可作為油管和油層套管廣泛使用;當(dāng)Cl-質(zhì)量濃度大于120g/L時(shí),鐵-鎳基合金與鎳基合金具有良好的耐腐蝕性能,此時(shí)雙相鋼僅可作為油管進(jìn)行有限壽命設(shè)計(jì)使用。關(guān)鍵詞:雙相鋼;鐵-鎳基合金;鎳基

2、合金;耐蝕合金;油井管;腐蝕試驗(yàn);對(duì)比分析中圖分類號(hào):TE931+.2;TG174.3%文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B%文章編號(hào):1001-2311(201202-0025-05 Comparative Analysis on Results from CorrosionTests of Dual Phase Steel and Nickel-base AlloyWang Wenming,Zhang Yi(Wuxi Seamless Oil Pipe Co.,Ltd.,Wuxi214028,ChinaAbstract:Addressing the hi-temperature and high-pressur

3、e corrosive service conditions involving the co-existence of H2S,CO2and Cl-,comparative tests are conducted to the22Cr and25Cr dual phase stainless steels, and the028ferronickel-base alloy and G-3nickel-base alloy.The elements like Cl-concentration,temperature and liquid mobility etc.which influence

4、 the velocity of general or spot corrosion of different anti-corrosion alloy tubular products are analyzed.The test results demonstrate that when Cl-mass concentration is less than120g/L, the dual phase steel possesses rather fine corrosion resistance,and can be widely used as the material to produc

5、e the tubing or the oil string casing,and when Cl-mass concentration is higher than120g/L,the ferronickel-base alloy or the nickel-base alloy possesses satisfactory corrosion resistance,whereas the dual phase steel can be only used to produce tubings with a limited service span as designed.Key words

6、:Dual phase steel;Ferronickel-base alloy;Nickel-base alloy;Anti-corrosion alloy;Oil well pipe;Corrosion test;Comparative analysis針對(duì)苛刻的酸性油氣田環(huán)境,根據(jù)環(huán)境中的H2S分壓、CO2分壓、Cl-質(zhì)量濃度、溫度、壓力和液體流動(dòng)情況,可選用的耐蝕合金材質(zhì)有馬氏體不銹鋼(13Cr、超級(jí)13Cr等、雙相不銹鋼(UNS S32205,簡(jiǎn)稱2205或22Cr;UNS S32750,簡(jiǎn)稱2507或25Cr;等、鐵-鎳基合金(028等和鎳基合金(825、G-3等。鐵素體-奧氏體雙

7、相不銹鋼是介于馬氏體不銹鋼和奧氏體鎳基合金之間的一種油井管用耐蝕合金產(chǎn)品,同時(shí)也是用量最大、應(yīng)用最廣的不銹鋼產(chǎn)品系列之一。但是,在國(guó)內(nèi)的油井管應(yīng)用領(lǐng)域,特別是像四川的川東北、塔里木亞哈、和田等地含有H2S、CO2、Cl-同時(shí)存在的高溫、高壓天然氣田,選用油井管大多考慮的是馬氏體不銹鋼(超級(jí)13Cr或鎳基合金(G-3,而雙相鋼(22Cr、25Cr或鐵-鎳基合金(028油井管考慮使用的很少。究其原因,固然與日本JFE、NKK、住友金屬以及歐洲V&M公司等油井管生產(chǎn)企業(yè)提出的選材推薦指南有關(guān),但同時(shí)也與大家對(duì)雙相鋼的認(rèn)識(shí),即針對(duì)各種服役條件雙相鋼與其他耐蝕合金的腐蝕性能王文明(1975-,男

8、,博士,高級(jí)工程師,從事耐腐蝕油井管的研究工作。STEEL PIPE Apr.2012,Vol.41,No.2鋼管2012年4月第41卷第2期pH值試驗(yàn)時(shí)間/h試驗(yàn)材料-720028、G-33.51682205、2507、028、G-315編號(hào)模擬腐蝕試驗(yàn)條件H 2S 分壓/MPaCO 2分壓/MPa介質(zhì)含量/(mg ·L -1溫度/流速/(m ·s -1模擬塔里木油田腐蝕試驗(yàn)條件(高溫靜態(tài)1.403.00K +Na +:30053Mg 2+:613.87Ca 2+:11716.33Cl -:69456.32SO 42-:784.36HCO 3-:540.09150靜態(tài)模擬

9、川東北龍崗腐蝕試驗(yàn)條件(高溫動(dòng)態(tài)4.604.40Cl -:12000015534模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(常溫動(dòng)態(tài) 1.83 4.13Cl -:120000203 3.51682205、2507、028、G-33.51682205、25072模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(高溫靜態(tài) 2.66 4.13Cl -:120000160靜態(tài)3模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(高溫動(dòng)態(tài) 2.66 4.13Cl -:1200001603 3.51682205、2507、028、G-3差異的了解不夠有關(guān)1-4。2009年,無(wú)錫西姆萊斯石油專用管制造有限公司在對(duì)伊朗等海灣國(guó)家石油公司油井管使用情況進(jìn)行調(diào)研時(shí)發(fā)現(xiàn),雙相

10、鋼(22Cr 、25Cr 和鐵-鎳基合金(028油井管在該地區(qū)有著廣泛的應(yīng)用,說(shuō)明該類產(chǎn)品在我國(guó)各油氣田沒(méi)有得到良好的應(yīng)用,的確還存在著認(rèn)識(shí)上的問(wèn)題5-8。為此,選擇幾種有代表性的雙相鋼與鐵-鎳基合金、鎳基合金進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)分析,力求找出不同服役環(huán)境條件下耐腐蝕性能的差異以及合理的選用范圍。1試驗(yàn)方案由于雙相鋼、鐵-鎳基合金、鎳基合金等均具有抗H 2S 應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的能力(3類耐蝕合金管材均能夠通過(guò)NACE TM01772005硫化氫環(huán)境中硫化物應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂和應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的A 法A 溶液720h 不開(kāi)裂的H 2S 應(yīng)力腐蝕試驗(yàn),因此不同材質(zhì)的耐腐蝕對(duì)比試驗(yàn)主要是利用高溫高壓

11、釜,進(jìn)行H 2S 、CO 2、Cl -同時(shí)存在的高溫、高壓腐蝕試驗(yàn),以及均勻腐蝕和局部腐蝕的腐蝕速率評(píng)價(jià)。其中在選擇試驗(yàn)參數(shù)時(shí),先后模擬了塔里木亞哈氣田腐蝕環(huán)境(高溫靜態(tài)、土庫(kù)曼斯坦腐蝕環(huán)境之一(高溫靜態(tài)、土庫(kù)曼斯坦腐蝕環(huán)境之二(高溫動(dòng)態(tài)、土庫(kù)曼斯坦腐蝕環(huán)境之三(常溫動(dòng)態(tài)以及川東北龍崗地區(qū)腐蝕環(huán)境(高溫動(dòng)態(tài)等。由于H 2S 常溫飽和蒸汽壓的影響,在20時(shí)所能施加的H 2S 壓力最高為1.83MPa ,繼續(xù)加壓將導(dǎo)致H 2S 液化,因此具體試驗(yàn)溫度分常溫20和高溫(155±5兩種。各種方案的試驗(yàn)條件及參數(shù)見(jiàn)表1。表1試驗(yàn)條件及參數(shù)試驗(yàn)所用試樣取自2205、2507雙相不銹鋼油管以及02

12、8鐵-鎳基合金、G-3鎳基合金油管,試樣為72mm ×3mm 的1/6圓環(huán)樣。試驗(yàn)前,先將試樣分別用400號(hào)、600號(hào)、1000號(hào)砂紙逐級(jí)打磨以消除機(jī)加工的刀痕,將試樣清洗、除油、冷風(fēng)吹干后測(cè)量尺寸并稱重。然后,將試樣相互絕緣安裝在特制的試驗(yàn)架上,放入高壓釜內(nèi)的腐蝕介質(zhì)中(試驗(yàn)條件見(jiàn)表1。試驗(yàn)裝置選用TFCZ2.3-9/180型磁力驅(qū)動(dòng)反應(yīng)釜,如圖1所示。試驗(yàn)前,先通入高純氮除氧10h ,然后分別通入H 2S 、CO 2升壓升溫到表1規(guī)定的設(shè)計(jì)要求。試驗(yàn)結(jié)束后將試樣表面用蒸餾水沖洗去除腐蝕介質(zhì),再用無(wú)水酒精除水,熱風(fēng)烘干,用定性濾紙包起,放入干燥皿中待用。清除腐蝕產(chǎn)物的方法是,將試樣

13、放入清洗液中,劇烈攪拌至腐蝕產(chǎn)物除凈為止。清洗液配方為:鹽酸1L (濃度1.19mol/L ,三氧化二銻20g ,氯化亞錫50g 。酸洗后的試樣立即用自來(lái)水沖洗,隨后在飽和碳酸氫鈉溶液中浸泡23min 進(jìn)行中和處理,之后用自來(lái)水沖洗并用濾紙吸干后置于無(wú)水酒精或丙酮中浸泡35min 再脫水。脫水后的試樣經(jīng)熱風(fēng)吹干后,用BS124S 電子天平(精度1mg 稱重并計(jì)算其均勻腐蝕速率。用金相顯微鏡測(cè)量局部腐蝕坑深度,計(jì)算局部腐蝕速率。STEEL PIPE Apr .2012,Vol.41,No.21熱電偶2加熱器3電動(dòng)機(jī)4氣體出口5溶液循環(huán)系統(tǒng)6氮?dú)?CO 2氣體8壓力計(jì)9溫度控制器10高溫高壓釜圖1

14、試驗(yàn)用高溫高壓釜工作原理示意靜態(tài)均勻腐蝕速率為0.0223mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0331mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 322052507028G-3靜態(tài)均勻腐蝕速率為0.0078mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生-動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0196mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率0.0131mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3、NiO動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0049mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3、NiO15編號(hào)模擬腐蝕試驗(yàn)條件模擬塔里木油田腐

15、蝕試驗(yàn)條件(高溫靜態(tài)模擬川東北龍崗腐蝕試驗(yàn)條件(高溫動(dòng)態(tài)4模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(常溫動(dòng)態(tài)動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0651mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0421mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0223mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3、NiO 動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0135mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3、NiO 第一次:靜態(tài)均勻腐蝕速率為0.0315mm/a ,局部腐蝕速率為0.6051mm/a ,表面鈍化膜的主要成分為

16、Cr 2O 3。第二次:靜態(tài)均勻腐蝕速率為0.0781mm/a ,局部腐蝕速率為1.0167mm/a 靜態(tài)均勻腐蝕速率為0.0108mm/a ,局部腐蝕速率為0.4801mm/a ,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3-2模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(高溫靜態(tài)3模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(高溫動(dòng)態(tài)動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0999mm/a ,局部腐蝕速率為1.3513mm/a ,表面鈍化膜的主要成分為Cr (OH 3動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0481mm/a ,局部腐蝕速率為0.8824mm/a ,表面鈍化膜的主要成分為Cr (OH 3動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0295mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜

17、的主要成分為Cr 2O 3、NiO動(dòng)態(tài)均勻腐蝕速率為0.0047mm/a ,無(wú)局部腐蝕發(fā)生,表面鈍化膜的主要成分為Cr 2O 3、NiO 均勻腐蝕速率的計(jì)算方法5,7為:v corr =365000·g ·t ·S(1式中v corr 均勻腐蝕速率,mm/a ;g 試樣失重,g ;材料密度,g/cm 3;t 試驗(yàn)時(shí)間,d ;S 試樣表面積,mm 2。局部腐蝕速率的計(jì)算方法9-10為:v corr =v corr +365·h(2式中v corr 局部腐蝕速率,mm/a ;h 腐蝕坑深度,mm 。2試驗(yàn)結(jié)果及分析根據(jù)表1的試驗(yàn)方案,不同試驗(yàn)條件下各種耐蝕合

18、金的腐蝕評(píng)價(jià)結(jié)果列于表2。為了便于對(duì)比分析,將表2的試驗(yàn)結(jié)果重新整理后列于表3。從表3不難看出,H 2S 、CO 2、Cl -、溫度、液體攪拌等多重因素對(duì)各種耐蝕合金高溫高壓腐蝕壽命均有影響,其中Cl -的影響最大。隨著介質(zhì)中Cl -質(zhì)量濃度增多,對(duì)22Cr 、25Cr 雙相不銹鋼加速腐蝕起到了非常大的推動(dòng)作用。當(dāng)Cl -質(zhì)量濃度70g/L 時(shí),雙相鋼只發(fā)生很小的均勻腐蝕,不發(fā)生局部腐蝕及點(diǎn)蝕,且25Cr 的均勻腐蝕速率僅為0.0078mm/a ,明顯小于22Cr 的0.0223mm/a ,二者相差3倍之多。即便是22Cr 的0.0223mm/a 腐蝕速率,也能保持油管30年以上的腐蝕壽命,所

19、以在工程應(yīng)用上可作為無(wú)限壽命設(shè)計(jì)。表2不同試驗(yàn)條件下各種耐蝕合金的腐蝕評(píng)價(jià)結(jié)果王文明等:雙相鋼和鎳基合金腐蝕試驗(yàn)對(duì)比分析鋼管2012年4月第41卷第2期15編號(hào)模擬腐蝕試驗(yàn)條件模擬塔里木油田腐蝕試驗(yàn)條件(高溫靜態(tài)模擬川東北龍崗腐蝕試驗(yàn)條件(高溫動(dòng)態(tài)4模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(常溫動(dòng)態(tài)2模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(高溫靜態(tài)3模擬土庫(kù)曼斯坦腐蝕試驗(yàn)條件(高溫動(dòng)態(tài)22052507028G-3v corrv corr v corr v corr v corr v corr v corr v corr 0.022300.0078000000.03150.60510.01080.480100000.09

20、99 1.35130.04810.88240.029500.004700.065100.042100.022300.013500.03310.01960.01310.0049但是,當(dāng)Cl -質(zhì)量濃度120g/L 以后,雙相鋼的均勻腐蝕速率增加至0.020.10mm/a ,提高了10倍,同時(shí)點(diǎn)蝕速率更高(0.501.35mm/a 。無(wú)論溫度高低,或者是否有液體攪拌,腐蝕速率都很大,計(jì)算得出的腐蝕壽命只能保持5年左右,只是25Cr 比22Cr 的耐蝕性能要略好一些。當(dāng)Cl -質(zhì)量濃度小于70g/L 時(shí),對(duì)腐蝕加速的影響程度小;對(duì)大于120g/L 以后的加速腐蝕問(wèn)題,即Cl -的定量加速腐蝕問(wèn)題還有

21、待于深入研究。另外,通過(guò)本次試驗(yàn)可以進(jìn)一步推理得知,Cl -對(duì)雙相不銹鋼的加速腐蝕有如此之大的影響,對(duì)含Cr 較低的馬氏體不銹鋼,如13Cr 或者超級(jí)13Cr 的影響程度將更大,由此可以解釋塔里木油田-克拉2號(hào)井使用超級(jí)13Cr 的油管僅一年后就發(fā)生腐蝕穿孔的原因所在。對(duì)比分析第1組與第2組試驗(yàn)結(jié)果,在H 2S 、CO 2、Cl -同時(shí)存在的介質(zhì)和靜態(tài)條件下,Cl -質(zhì)量濃度對(duì)腐蝕速率的影響要明顯大于溫度的影響。另外,對(duì)比第3組與第4組的試驗(yàn)結(jié)果,在Cl -質(zhì)量濃度固定且較大的前提下,無(wú)論雙相鋼或鎳基合金,溫度對(duì)均勻腐蝕均有影響,而且隨著試驗(yàn)溫度提高,均勻腐蝕速率要升高15%50%,符合一般規(guī)

22、律。需要強(qiáng)調(diào)的是,在有Cl -存在的前提下,溫度對(duì)雙相鋼局部腐蝕的加速作用更大(第3組與第4組,點(diǎn)蝕速率可從常溫下的沒(méi)有腐蝕跡象到高溫腐蝕速率達(dá)0.88241.3513mm/a ,腐蝕速率大于0.254mm/a ,按NACE RP07752005油田生產(chǎn)中腐蝕掛片的準(zhǔn)備和安裝以及試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析標(biāo)準(zhǔn)屬極嚴(yán)重腐蝕,其中25Cr 比22Cr 略好一些,推算的油井管工程腐蝕壽命僅5年左右,屬于有限壽命。因此在工程應(yīng)用中,在H 2S 、CO 2、Cl -同時(shí)存在且Cl -質(zhì)量濃度達(dá)到一定程度(120g/L 時(shí),對(duì)油井管的選用僅適合于選作油管而不適合選作套管進(jìn)行設(shè)計(jì)。另外,在實(shí)際工況當(dāng)中,很多高壓氣井早期

23、開(kāi)采多屬于干氣沒(méi)有出水,介質(zhì)中的Cl -質(zhì)量濃度一般不會(huì)超過(guò)70g/L ,氣井開(kāi)發(fā)67年后,隨著逐漸出水,井下Cl -質(zhì)量濃度才會(huì)進(jìn)一步增多,可增至120g/L 以上甚至達(dá)到200g/L ,此時(shí)對(duì)雙相鋼的耐蝕性才有實(shí)質(zhì)性的影響。因此,對(duì)雙相鋼油井管的選用可以按有限壽命設(shè)計(jì)分段考慮,即根據(jù)井下的出水期推算油管的使用壽命,見(jiàn)表4。對(duì)比第2組與第4組的試驗(yàn)結(jié)果,分析腐蝕介質(zhì)在常溫靜態(tài)與動(dòng)態(tài)攪拌條件下對(duì)加速腐蝕的影響,不難看出動(dòng)態(tài)流體出現(xiàn)加速均勻腐蝕傾向,其中22Cr 均勻腐蝕速率提高了1倍,25Cr 提高了3倍,028鐵-鎳基合金和G-3鎳基合金則從不腐蝕到開(kāi)始發(fā)生腐蝕。由于是在常溫下進(jìn)行的對(duì)比試驗(yàn)

24、,腐蝕速率推算的腐蝕壽命僅供參考,22Cr 可保持18年,25Cr 可保持20年,028鐵-鎳基合金與G-3鎳基合金可保證50年以上,屬于無(wú)限壽命設(shè)計(jì)。因此可以說(shuō),各種耐蝕合金油井管的選用,在H 2S 與CO 2共存的腐蝕環(huán)境中很大程度上與介質(zhì)中Cl -質(zhì)量濃度有關(guān)。對(duì)于13Cr 、超級(jí)13Cr 等馬氏體不銹鋼不抗Cl -腐蝕,而且僅適合在單存表3在不同試驗(yàn)條件下各種耐蝕合金的腐蝕速率數(shù)據(jù)3030出水前推算使用年限/a 30出水后腐蝕率(Cl -120g/L /(mm ·a -1出水后推算使用年限/a 按6年后出水推算累計(jì)壽命/a 1.3813359120.88245811150.0

25、295305022Cr 28Cr鋼號(hào)25Cr 出水前腐蝕率(Cl -70g/L /(mm ·a -10.02230.00780表4按井下開(kāi)采出水期推算的雙相鋼油管的使用壽命STEEL PIPE Apr .2012,Vol.41,No.2mm/a信息CO 2腐蝕或H 2S 分壓很低的H 2S 與CO 2共存的干氣井腐蝕環(huán)境中,一旦井下出水或有Cl -腐蝕,其腐蝕壽命大大降低,即不宜選用。22Cr 、25Cr 雙相不銹鋼不僅具有良好的抗H 2S 與CO 2共同腐蝕作用,而且在Cl -質(zhì)量濃度不超過(guò)120g/L 時(shí)具有良好的耐腐蝕性能,適合在H 2S 、CO 2與Cl -共存且Cl -質(zhì)量

26、濃度不超過(guò)120g/L 的腐蝕環(huán)境中使用;同時(shí)還可以在Cl -質(zhì)量濃度為120150g/L 的腐蝕環(huán)境中進(jìn)行有限壽命設(shè)計(jì)使用(根據(jù)Cl -質(zhì)量濃度變化進(jìn)行累計(jì)壽命疊加計(jì)算。當(dāng)然,各種鎳基合金可以在H 2S 、CO 2與Cl -共存的任何環(huán)境下使用,而且可耐更高的高溫腐蝕。3結(jié)論(1在各種影響因素中,Cl -對(duì)雙相鋼的加速腐蝕作用影響最大。(2溫度升高有加速腐蝕的作用,無(wú)論雙相鋼或鎳基合金,溫度對(duì)均勻腐蝕均有影響,而且隨著試驗(yàn)溫度提高,均勻腐蝕速率升高15%50%。(3動(dòng)態(tài)流體出現(xiàn)加速均勻腐蝕傾向,其中22Cr 均勻腐蝕速率提高了1倍,25Cr 提高了3倍,028鐵-鎳基合金和G-3鎳基合金則從靜態(tài)下的不腐蝕到動(dòng)態(tài)開(kāi)始發(fā)生腐蝕。(4在高溫、高壓、流體沖刷再加高Cl -(120g/L存在的工程環(huán)境下,H 2S 與CO 2共存的腐蝕屬于最苛刻的服役條件,本次試驗(yàn)對(duì)于鐵-鎳基合金與鎳基合金而言,只發(fā)生均勻腐蝕,且腐蝕速率在0.00470.0300mm/a 變化。以此推算,028鐵-鎳基合金的油井管可以保證使用20年,G-3鎳基合金的油井管可保證使用30年,但對(duì)于雙相鋼油井管則只有58年的耐腐蝕壽命,因此對(duì)于Cl -質(zhì)量濃度達(dá)到120g/L 以上的工程環(huán)境,雙相不銹鋼只推薦作油管使用,不可作油層套管,而油層套管特別