1、恒智天成安全計算軟件梁模板(碗扣架支撐)計算書本計算書依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）、建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段：L1。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖一、恒智天成安全計算軟件梁模板(碗扣架支撐)計算書參數(shù)信息1.模板構(gòu)造及支撐參數(shù)(一) 構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B：0.8m；梁截面高度D：1.4m；樓層高度H：5m；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：1

2、20mm；梁邊至板支撐距離：0.5m；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a：0.9m；立桿步距h：1.2m；梁底承重立桿根數(shù)：2；梁底兩側(cè)立桿間距l(xiāng)c：0.6m；梁底承重立桿間距(mm)依次是：600；梁底掃地桿距支撐面h1：0.37m；板底掃地桿距支撐面h1'：0.37m；板底立桿步距h'：1.2m；板底支撐梁及模板總厚度：150mm；考慮梁兩側(cè)的樓板荷載；(二) 支撐參數(shù)梁底采用的支撐鋼管類型為：48×3.5mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強(qiáng)度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f：205N/

3、mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值fce：325N/mm2；2.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.5kN/m3；梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.5kN/m2；砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k：12.933kN/m2；傾倒砼對梁側(cè)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k：0.5kN/m2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；3.梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞橫向次楞豎向設(shè)置；(一) 面板參數(shù)面板采用柏木木面板；厚度：20mm；抗彎設(shè)計值fm：17N/mm2；彈性模量E：10000N/mm2；(二

4、) 主楞參數(shù)材料：1根60×90矩形木楞；間距(mm)：150,300*3；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：15N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.6N/mm2；(三) 次楞參數(shù)材料：1根60×90矩形木楞；間距(mm)：500；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：15N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：1000mm；螺栓豎向間距

5、(mm)依次是：150,300*3；4.梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：獨(dú)立支撐(2層梁上橫下順承重)；(一) 面板參數(shù)面板采用柏木木面板；厚度：20mm；抗彎設(shè)計值fm：17N/mm2；彈性模量E：10000N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根60×90矩形木楞；間距：300mm；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：15N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.6N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料：1根100×120木方（寬度×高度mm）；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N

6、/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc：15N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.6N/mm2；二、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)范（JGJ162-2008）第條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為1.280m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1280×203/12= 8.533×105mm4； W = 1280×202/6 = 8.533×104mm3；1.荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值: F1=0.2

7、2t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 砼的入模溫度，取20.000； V - 砼的澆筑速度，取1.500m/h； H - 砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取1.400m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=33.600 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=min（F1，F(xiàn)2）=12.933 kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/=12.933/24.000=0.5

8、39m；(二) 傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=12.933×1.28=16.554kN/m；計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）=22.371kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1.28=21.104kN/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1.28=22.371kN/m；2.面板抗彎強(qiáng)度計算

9、 M/W < f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =8.533×104mm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm) M=0.125ql2=6.991×105N·mm； 計算彎矩采用基本組合: q=22.371kN/m；面板計算跨度: l = 500.000mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 6.991×105 / 8.533×104=8.193N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計算值 =8.193N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！3.面板撓度計算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓

10、力線荷載:q = 16.554 kN/m； l-面板計算跨度: l =500.000mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 8.533×105mm4； 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=2.000mm；面板的最大撓度計算值: = 5×16.554×500.0004/(384×10000×8.533×105) = 1.579 mm；實(shí)際最大撓度計算值: =1.579mm小于最大允許撓度值: =2.000mm，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用1根60

11、5;90矩形木楞為一組，間距500mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1×364.5×104= 3.645×106 mm4； W=1×81×103= 8.100×104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=12.933×0.500=6.467kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=8.739kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×

12、;2)×0.500=8.244kN/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.500=8.739kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載： q=0.9×1.35×12.933×0.500=7.857kN/m；頂部荷載： q=0.9×1.4×0.7×2×0.500=0.882kN/m；(二) 內(nèi)力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN

13、·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到: 最大彎矩 M= 0.088kN·m 最大剪力：V= 1.298kN 最大變形：= 0.020mm 最大支座反力：F= 2.476kN(三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強(qiáng)度計算 =M/W=0.088×106/8.100×104 =1.091N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計算值 =1.091N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強(qiáng)度計算 =VS0/Ib=1.298×1000×60750/(3.645×106×60)=0.3

14、61N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計算值 0.361 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.020mm，容許撓度為0.600mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.001mm，容許撓度為1.200mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.005mm，容許撓度為1.200mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.002mm，容許撓度為1.200mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.005mm，容許撓度為0.920mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.主楞計算主楞采用1根60&#

15、215;90矩形木楞為一組，共4組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1×364.5×104= 3.645×106 mm4； W=1×81×103= 8.100×104 mm3； E=10000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力2.476kN，計算撓度時取次楞的最大支座力2.039kN。根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到: 最大彎矩 M= 0

16、.433kN·m 最大剪力：V= 1.610 kN 最大變形：= 0.646mm 最大支座反力：F= 5.324kN(1) 主楞抗彎強(qiáng)度計算 =M/W=0.433×106/8.100×104 =5.350N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計算值 =5.350N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強(qiáng)度計算 =VS0/Ib=1.610×1000×60750/(3.645×106×60)=0.447N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計算值 0.447 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.600 N/mm2，滿

17、足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.646mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.117mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.645mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.穿梁螺栓計算驗(yàn)算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺

18、栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.324 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.324kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)范（JGJ162-2008）第條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.800m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 800×203/12= 5.333×105mm4； W = 800×

19、;202/6 = 5.333×104mm3；1.荷載計算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.5×0.800=0.400 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=24×0.800×1.4=26.880 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.5×0.800×1.4=1.680 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= G1k+ G2k+ G3k=28.960 kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2×0.800=1.600 kN/m；(1) 計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=28.960kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2

20、）=36.598kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.9×(1.2×28.960+1.4×1.600) =33.293kN/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q2=0.9×(1.35×28.960+1.4×0.7×1.600) =36.598kN/m；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 M/W < f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.333×104mm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm) M=0.125ql2=4.117×105N·mm； 計算彎矩采用基本組合:q=36

21、.598kN/m；面板計算跨度: l = 300mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 4.117×105/5.333×104=7.720N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計算值 =7.720N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 28.960 kN/m； l-面板計算跨度: l =300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 10000N/mm2； I-截面慣性矩: I =5.333×105mm4； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.200mm；

22、面板的最大撓度計算值: = 5×28.960×300.0004/(384×10000×5.333×105) = 0.573 mm；實(shí)際最大撓度計算值: =0.573mm小于最大允許撓度值: =1.200mm，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根60×90矩形木楞，間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1×364.5×104= 3.645×106 mm4； W=1×81×103= 8.100×104 mm3；

23、E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.3×(0.5×2×1.28+0.5×0.8)/0.8=0.630kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=24×0.3×1.4=10.080 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.5×0.3×1.4=0.630 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= G1k+ G2k+ G3k=11.340 kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2×0.3=0.600 kN/m；計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkb=

24、(25×0.12+0.5)×0.3×0.5/2=0.263 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qkb=1.0×0.3×0.5/2=0.075kN；(1) 計算彎矩和剪力時，采用由可變荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重)：均布荷載設(shè)計值q1=0.9×(1.2×11.340+1.2×0.032+1.4×0.600)=13.038kN/m；樓板傳來集中力設(shè)計值F1=0.9×(1.2×0.263+1.4×0.075)=0.378kN；(2) 計算彎矩和剪力時，采用由永久荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重

25、)：均布荷載設(shè)計值q2=0.9×(1.35×11.340+1.35×0.032+1.4×0.7×0.600)=14.347kN/m；樓板傳來集中力設(shè)計值F2=0.9×(1.35×0.263+1.4×0.7×0.075)=0.385kN；(3) 計算撓度時，采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合(含支撐梁自重)：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=11.340+0.032=11.372 kN/m；樓板傳來集中力標(biāo)準(zhǔn)值F3=0.263 kN；(二) 支撐梁驗(yàn)算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：

26、 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=6.128kNN2=6.128kN計算得到： 最大彎矩： 最大剪力：V= 4.304kN 最大變形：= 0.391mm 最大支座反力：F= 6.128kN(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算 =M/W=0.496×106/8.100×104 =6.126N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計算值 =6.126N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=4.304×1000×60750/

27、(3.645×106×60)=1.196N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計算值 1.196 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.352mm，容許撓度為0.800mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.391mm，容許撓度為2.400mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.352mm，容許撓度為0.800mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用1根100×120木方（寬度×高度mm）為一組，共2組

28、。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1×100×1203/12 = 1.440×107 mm4； W=1×100×1202/6 = 2.400×105 mm3； E=10000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撐梁進(jìn)行驗(yàn)算，支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F1=6.128kN；計算撓度時采用F2=4.815kN；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q1= 0.097kN/m；計算撓度時采用q2= 0.072kN/m；根據(jù)上面計算的荷載進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩： 最大剪力：V= 7.815kN 最大變形：= 0.468mm 最大支座反力：F= 20.115kN(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算 =M/W=1.479×106/2.400×105 =6.161N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計算