1、假設塔吊型號:6010/23B,最大4繩起重荷載10t；塔吊無附墻起重最大高度H=59.8m,塔身寬度B=2.0m；承臺基礎混凝土強度:C35, 厚度Hc=1.35m，承臺長度Lc或寬度Bc=6.25m；承臺鋼筋級別:級,箍筋間距S=200mm,保護層厚度:50mm；承臺樁假設選用4根400×95（PHC-A）預應力管樁，已知每1根樁的承載力特征值為1700KN；參考塔吊說明書可知：塔吊處于工作狀態(tài)（ES）時：最大彎矩Mmax=2344.81KN·m 最大壓力Pmax=749.9KN塔吊處于非工作狀態(tài)（HS）時：最大彎矩Mmax=4646.86KN·m 最大壓力P

2、max=694.9KN2、對塔吊基礎抗傾覆彎矩的驗算取塔吊最大傾覆力矩，在工作狀態(tài)（HS）時：Mmax=4646.86KN·m，計算簡圖如下：1 / 82.1 x、y向，受力簡圖如下：以塔吊中心O點為基點計算：M1=M=4646.86KN·mM2=2.125·RBM2=M1 2.125·RB=4646.86 RB=2097.9KN2×1800=3600KN（滿足要求）2.2 z向，受力簡圖如下：以塔吊中心O點為基點計算：M1=M=4646.86KN·mM2=3·RBM2=M1 3·RB=4646.86 RB=154

3、8.95KN1800KN（滿足要求）3、承臺樁基礎設計3.1 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 計算簡圖如下： 上圖中X軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 3.1.1 樁頂豎向力的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條) 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，等同于前面塔吊說明書中的P； G樁基承臺的自重；G=25.1×Bc×Bc×Hc=25.1×6.252×1.35=1323.63KN Mx,My承臺底面的彎矩設計值(KNm)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的X、

4、Y方向距離(m)； Ni單樁樁頂豎向力設計值(KN)。 經(jīng)計算可得到單樁樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=(749.9+1323.63)/4+4646.86×(4.00 / 1.414)/2×(4.00/1.414)2=1339.7KN現(xiàn)場實際施工中，承臺樁選用4根400×95（PHC-A）預應力管樁，單根樁的承載力特征值為1700KN（1339.7KN）； 3.1.2 矩形承臺彎矩的計算(依據(jù)建筑樁技術規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條) 其中 MX1,My1計算截面處X、Y方向的彎矩設計值(KNm)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的X、Y方向距離(m)；

5、Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(KN)，Ni1=Ni-G/n。 經(jīng)過計算得到彎矩設計值： Mx1=My1=2×(1339.7-1323.63/4)×(4.00/1.414)=5707.45KN·m3.2 求矩形承臺截面受力主筋受彎構件承載力計算： 其中 M 計算截面處的彎矩設計值(KNm)； K安全系數(shù)，取1.4； h0承臺計算截面處的計算高度,h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。X向，彎矩設計值Mx1=5707.45KNm配筋面積 Asx=1.4×5707.45×106/(0.9×1300

6、×300)=22764.8mm2 選擇3132（200,實供A=24930.2mm2）Y向，彎矩設計值My1=5707.45KNm配筋面積 Asx=1.4×5707.45×106/(0.9×1300×300)=22764.8mm2 選擇3132（200,實供A=24930.2mm2）3.3 矩形承臺截面抗剪切的驗算 依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。 根據(jù)前面計算方案可以得到X、Y方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=1339.7KN 考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力應滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.05； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=6250mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。實際計算：fcb0h01.25fyAsv h0/（s）=（0.05×16.7×6250×13001.25×300×24930.2×1300/200）×10-