1、'中鐵一局京滬高速鐵路土建工程II標禹濟特大橋32+48+32連續梁支架檢算書京滬高速鐵路禹濟特大橋跨晏黃路（32+48+32）米連續梁支架第一節計算說明京滬高鐵禹濟特大橋跨晏黃路32+48+32米連續梁，為箱型斜腹板結構，梁面寬度12米，梁為漸變高度由3.05米4.05米，底板寬度5米5.5米。共分為九段，第一澆筑段為12米（即原懸灌施工0#、1#段）；第二澆筑段為17.25米（即原懸灌施工2#6#段）；第三澆筑段為9.5米（即原懸灌方工現澆段8米和邊跨合攏7#段1.5米）；第四澆筑段為1.5米中跨合攏段。結合我公司既有資源設備，小里程32米邊跨和48米中跨采用輪扣支架支撐，大里程3

2、2米邊跨采用鋼管墩配合貝雷片支撐；第一澆筑段12米采用鋼管墩支撐；中跨過車門洞采用輪扣配合I40工字鋼橫梁搭設。計算書主要五部分：1、 第一部分為：第一現澆段12米鋼管墩計算書2、 第二部分為：小里程32米輪扣支架計算書3、 第三部分為：中跨48米輪扣支架及門洞計算書4、 第四部分為：大里程32米支架計算書5、 第五部分為：地基處理計算書一、計算依據：1、京滬高鐵32+48+32連續梁設計圖；2、客運專線橋梁工程施工技術指南；3、路橋施工計算手冊；4、材料力學；5、鋼結構；6、鋼結構設計與計算；7、土力學地基基礎；8、混凝土結構設計基本原理；二、結構尺寸圖第一部分12米現澆段計算書說明：此段采

3、用。500鋼管墩立柱，I40工字鋼為分配橫梁第二節底模（竹膠板）計算連續梁底模利用12mm竹膠板經濟實用，結合9X9cm方木作為橫肋間距為15cm30cm（腹板底間距15cm,底板間距30cm）,底模寬度550cm,長度為600cm,由于連續梁為變截面不均勻分布，計算時選擇最不利工況進行計算，竹膠合模板的中間部分與腹板部分的撓度基本相同的原則計算。采用容許應力計算不考慮荷載分項系數，總體考慮1.3倍安全系數進行計算。根據路橋施工計算手冊和建筑技術查得，并綜合考慮浸水時間，竹膠合模板的力學指標取下值：叵=12MPa,K=1.3MPa,E=5x103MPao竹膠合模板選用厚度12mm,1米寬竹膠合

4、模板的截面幾何特性計算結果如下：12123Wbh21000122=24000mm3661Q1Ibh31000123-144000mm41212選取受力最大0#塊腹板部分進行計算:娉塊分段計算圖示V41ZFiESi4|戳1)1'1（一）、腹板寬度1.675m,截面積S=3.95范竹膠合模板按照底部橫梁3X0.15米跨度的連續梁進行計算，計算模式如下：根據鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：(1)、模板：內模和支架采用250kg/m2q1=250kg/m2=2.5kPa(2)、混凝土：q2=2600M3.95/1.675=61.32kPa為中間部分的

5、混凝土截面面積)(3)、人群機具：q3=150kg/m2=1.5kPa(4)、傾倒：q4二4kPa(5)、振搗：q5=2.0kPa(6)、其他荷載：q6根據實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合采用1十2十3十4十5十6,所以q=2.5+61.32+1.5+4+2=71.32kPa考慮1.3倍安全系數：q=71.321.3=92.7kPa轉化為竹膠合板1米寬范圍縱向的線荷載，按照底板竹膠合模板平均承載：q=92.71=92.7kN/m根據路橋施工計算手冊查得：中鐵一局第一工程有限責任公司-15-Mmax=0.1q.l2=0.1X92.7X0.152=0.2086kN.mM max0.2086、-

6、max24= 8.69MPa<(r=12Mpa矩形方木剪力計算：丸與二丁NQmaxQmaxbh2Ix bxbh3 b126.951000= 0.87Mpa<=1.3Mpa滿足要求2、剛度驗算:荷載組合采用1+2+6,所以q=61.32+2.5=63.82kPa考慮1.3倍安全系數:q=63.821.3=83kPa轉化為竹膠合板1米寬范圍縱向的線荷載，按照底板竹膠合模板平均承載：q=831=83kN/m根據路橋施工計算手冊查得:一ql 4fmax由一一一40.677830.15:0.39mm1005144000fmax0.39二Jl200513400滿足要求

7、第三節9X9cm橫梁方木計算采用容許應力計算不考慮荷載分項系數，并且由于木材的非均勻性，所以總體考慮1.3倍安全系數進行計算，選取腹板部分和底板中部進行檢算。根據路橋施工計算手冊查得，木材的力學指標取下值（按照紅松順紋計算）：（r=12MPa,r=1.5MPa,E=9Xl03MPa6ah=2.6MPa。小方木選用截面9cmX9cm的紅松，截面幾何特性計算結果如下：121_2_3Wbh99=121.5cm661,31八八3八4.=bh=99=546.75cm1212（一）、腹板部分：小方木的剛度較小，根據縱梁的排布形式，小方木按照跨度0.45米的簡支梁進行計算，計算模式如下：計算簡圖：單位：mm

8、4500根據鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：(1)、模板：底模和縱肋采用30kg/m2,內模和支架采用250kg/m2。q=(30+250)kg/m2=2.8kPa(2)、混凝土q2=2600M3.95/1.675=61.32kPa,3.95為腹板1.675m截面部分混凝土截面面積)(3)、人群機具：2q3=150kg/m=1.5kPa(4)、傾倒：q4=4kPa(5)、振搗：q5=2.0kPa(6)、其他荷載：q6根據實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合米用1+2+3+4+5+6,所以q=2.8+61.32+1.5+4+2=71.62kPa考慮1.

9、3倍安全系數:q=71.621.3=93.2kPa轉化為小方木線荷載，按照小方木平均承載：q=93.2X0.15=13.98kN/m根據路橋施工計算手冊查得：2.Mmax=0.125ql2=0.125x13.98X0.45=0.354kN/mM max0.354121.5= 2.9MPa<(r=12 MPa方木局部抗壓計算：，max5;需=0.69MPa。止2.6MPacbh2qSQmax二-Q maxS8- = =3Ix b bh ,b12矩形方木剪力計算：Qmax=迪產5kN1.5Qmax=1.53.15=0.58MPa<1.5MPabh99滿足要求2、剛度驗算:荷載組合采用1

10、+2+6,所以q=61.32+2.8=64.2kPa考慮1.3倍安全系數:q=64.21.3=83.5kPa轉化為的小方木線荷載，按照小方木平均承載:q=83.5X0.15=12.525kN/m根據路橋施工計算手冊查得:f max5ql384EI_45 12.525 0.45384 9 547= 0.14mmfmax0.14_J11l-450-3214400滿足要求（二）、中間部分：小方木的剛度較小，根據縱梁的排布形式，小方木按照跨度0.45米的簡支梁進行計算，計算模式如下:計算簡圖:單位：mm6000根據鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：(1)、模板

11、：底模和縱肋采用30kg/m2,內模和支架采用250kg/m2。q1=(30+250)kg/m2=2.8kPa(2)、混凝土q2=2600父0.72/0.6=31.2kPa,0.72m為中間部分0.6m截面部分混凝土截面面積)(3)、人群機具：2q3=150kg/m=1.5kPa(4)、傾倒：q4=4kPa(5)、振搗：q5=2.0kPa(6)、其他荷載：q6根據實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合米用1+2+3+4+5+6,所以q=2.8+31.2+1.5+4+2=41.5kPa考慮1.3倍安全系數：q=41.51.3=54kPa轉化為小方木線荷載，按照小方木平均承載：q=54X0.3=16

12、.2kN/m根據路橋施工計算手冊查得：MU=0.125q12=0.125X16.2X0.62=0.729kNm°maxM max 0.729W 121.5= 6MPa<b ah=12MPa滿足要求q2lJ620.6=4.86kNbh2Qmax S Qmax 81.5Qmax 1.5 4.86Ix b近b 12bh= 0.9MPa<p =1.5 MPa滿足要求2、剛度驗算:荷載組合采用1+2+6,所以q=31.2+2.8=34kPa考慮1.3倍安全系數:q=341.3=44.2kPa轉化為的小方木線荷載，按照小方木平均承載:q=44.2X0.3=13.26kN/m根據路橋施

13、工計算手冊查得:f max=0.45mm5ql4_513.260.64384EI3849547fmax0.451l-600-1333400滿足要求第四節底模縱梁計算連續梁0#、1#塊支架現澆施工底模采用竹膠合模板，竹膠合模板底部使用小方木作為橫肋把荷載傳遞給底模縱梁，所以計算時選取截面最大0#塊進行受力檢算（考慮1#段與0#同步施工），橫向分為中間部分、腹板部分分別計算。采用容許應力計算不考慮荷載分項系數，為了保證質量安全，所以總體考慮1.3倍安全系數進行計算。根據路橋施工計算手冊查得，鋼材的力學指標取下值：I(r=145MPa,k】=85MPa,E=2.1m105MPa。各縱梁布置及截面特性

14、：(1)、1#、2#、3#縱梁采用單根32b梢鋼組焊綴板，截面特性如下：32b截面特性：_2_3_4_3_A=54.9cm,W503.5cm,I=8057cm,d=10mm,S=302.5cm,ix=12.11cm10mm綴板(300X10)截面特性：2343A=30cm,W=150cm,I=2250cm,d=10mm,S=112.5cm,ix=8.67cm(2)、4#、5#縱梁采用兩根32b梢鋼背靠組焊，截面特性如下：A=109.8cm2,W=1007cm3,I=16114cm4,d=20mm,S=605cm3,ix=12.11cm連續梁縱梁橫向布置為：5米=(0.15+0.45+0.6+0

15、.6+0.7+0.7+0.6+0.6+0.45+0.15)米鋼管墩支架縱向布置間距為：12m=(2+2+2+2+2+2)m(一)、腹板部分：根據4#、5#縱梁的布置形式，選取S2段1.675m腹板寬度,截面面積3.95m2,按照2M2m連續梁模式進行計算，簡圖如下：20002000底敘梁計算藺圖根據鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：(1)、模板：底模和縱肋采用30kg/m2,內模和支架采用250kg/m2,縱梁自重110kg/m2。q'=(30250110)kg/m2=3.9kPa(2)、混凝土：q2=2600m3.95/1.675=61.32

16、kPa,3.95為腹板1.675m截面部分混凝土截面面積)(3)、人群機具：q3'=150kg/m2=1.5kPa(4)、傾倒：q4'=4kPa(混凝土厚度大于1米不計)(5)、振搗：q5'=2.0kPa(6)、其他荷載：q6'根據實際情況不考慮1、 強度計算：荷載組合米用1+2+3+4+5+6,所以q=3.9+61.32+1.5+4+2=72.72kPa考慮1.3倍安全系數：q=72.721.3=95kPa轉化為沿橋梁橫向825mm(邊沿距離)間距橫梁的線荷載：q=950.825=78.4k/m根據路橋施工計算手冊查得：'中鐵一局京滬高速鐵路土建工程I

17、I標禹濟特大橋32+48+32連續梁支架檢算書_.2_2_Mmax=0.125，q*1=0.12578.42=39.2kN*mmaxmax39.2=39MPa"二w=145MPa1007滿足要求Qmax=0.625，q*l=0.62578.42=98kNQS98605,max=max=15MPa二w=85MPaIxb1611420滿足要求2、剛度計算：荷載組合采用1+2+6,所以q=61.32+3.9=65.3kPa考慮1.3倍安全系數：q-65.31.3-85kPa轉化為沿橋梁縱向825mm（邊沿距離）間距橫梁的線荷載:q=850.825=70.2kN/m根據路橋施工計算手冊查得f

18、max =0.521ql4100EI0.521 70.2 24 =0.18 mm100 2.1 16114fmax _ 0.18l 一 20001111112 400滿足要求（二）、中間部分：根據1#、2#、3#縱梁的布置形式，選取S3段0.6m腹板寬度,截面面積0.72m2,按照2M2m連續梁模式進行計算，簡圖如下：2000'I2000根據鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：(1)、模板：底模和縱肋采用30kg/m2,內模和支架采用250kg/m2,縱梁自重80kg/m2。q'=(3025080)kg/m2=3.6kPa(2)、混凝土：

19、q2=2600m0.72/0.6=31.2kPa,0.72為腹板0.6m截面部分混凝土截面面積)(3)、人群機具：q3'=150kg/m2=1.5kPa(4)、傾倒：q4'=4kPa(混凝土厚度大于1米不計)(5)、振搗：q5'=2.0kPa(6)、其他荷載：q6、根據實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合米用1+2+3+4+5+6,所以q=3.6+31.2+1.5+4+2=42.3kPa考慮1.3倍安全系數：q=42.31.3=55kPa轉化為沿橋梁橫向600mm間距縱梁的線荷載：q=550.6=33k、/m根據路橋施工計算手冊查得:_2_2-Mmax=0.125，q.

20、1=0.125332=16.5kN，mCT maxmax16.5503.5 150= 25.2MPa "二w =145MPa中鐵一局第一工程有限責任公司-29-滿足要求Qmax-0.625*q*l-0.625332-42kNmaxQmaxIx b42 乂(302.5+112.5)(8057 2250)20=8.5MPa “ w=85MPa滿足要求2、 剛度計算：荷載組合采用1+2+6,所以q=31.2+3.6=34.8kPa考慮1.3倍安全系數：q-34.81.3-45.3kPa轉化為沿橋梁橫向向間距600mm，縱梁的線荷載:q=45.30.6=27.2kX/m根據路橋施工計算手冊查

21、得4_4ql0.52127.22fmax=0.521=0.11mm100EI1002.1(80572250)fmax0.1111，產，l200018182400滿足要求第五節翼板支架縱梁計算所以計算時選取截面最大0#塊進行受力檢算，根據翼板側模布置形式，（1）采用3排輪扣支架進行支撐，間距為0.6*0.6m,（2）輪扣頂面鋪設一道10#梢鋼支撐側模桁架，間距為0.6*0.96m,考慮計算時受力準確性，選取S1段2.65m腹板寬度，截面面積1.72m2,按照0.96M0.96m連續梁模式進行計算，（3）輪扣支架底縱梁采用兩根20梢鋼背靠，縱向間距2m。采用容許應力計算不考慮荷載分項系數，為了保證

22、質量安全，所以總體考慮1.3倍安全系數進行計算。（一）、單根10縱梁截面特性如下：_2_3_4_3_一A=12.74cm,W=39.7cm,I=198cm,d=5.3mm,S=23.5cm,ix=3.94cm簡圖如下：簡圖如下：關浴斗火H開I口J國根據鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（1）、模板：底模和縱肋采用30kg/m2,縱梁和支架采用250kg/m2,q1'=(30250)kg/m2=2.8kPa(2)、混凝土：q2=2600M1.72/2.65=16.9kPa,1.72為翼板最高段延伸后截面混凝土截面面積。(3)、人群機具：q3

23、9;=150kg/m2=1.5kPa(4)、傾倒：q4'=4kPa(混凝土厚度大于1米不計)(5)、振搗：q5'=2.0kPa(6)、其他荷載：q6、根據實際情況不考慮1、強度計算：荷載組合米用1+2+3+4+5+6,所以q=2.6+16.6+1.5+4+2=27kPa考慮1.3倍安全系數:q=271.3-35.1kPa轉化為沿橋梁橫向1325mm間距縱梁的線荷載：q=351.325=46.4k、/m根據路橋施工計算手冊查得：_2_2Mmax0.125*q*l=0.12546.40.96=5.4kN*m二max=宵=3944=137MPa:Fw=145MPa滿足要求Qmax=0

24、.625*q*l=0.62546.40.96=27.9kNQmaxS279235maxx_二=62.3MPa“w=85MPaIxb198.35.3滿足要求2、剛度計算:荷載組合采用1+2+6,所以q=16.9+2.8=19.7kPa考慮1.3倍安全系數:q=19.71.3=25.6kPa轉化為沿橋梁橫向向間距1325mm,縱梁的線荷載:q-25.61.325=34k、/m根據路橋施工計算手冊查得4_4ql0.521340.96fmax=0.521=0.37mm100EI1002.1198.3f maxl0.371960 2595 400滿足要求（二）、輪扣支架檢算:根據線荷載計算，二等跨連續梁

25、最大支座反力為該支座左右截面剪力的絕對值之和，中間支座反力計算如下:Rmax=0.6252ql=1.2546.40.96=55.7kN鋼管截面特性如下:e48M3.5mm鋼管，A=489mm：截面寸£抗矩W=5075mm3,IX=12190mm4回轉半徑：,=0.25.D2-d2=0.25.482-412-15.78mm實際輪扣支架間距按照步距1.2m,縱橫桿間距0.6m布置:(1)、穩定性計算：l1200細長比：九=00=77<150受壓構件容許細長比)，滿足要求i15.78查鋼結構附錄七(2)、強度計算：仃滿足要求(三)、輪扣支架底縱梁兩根20翼板底縱梁截面特性如下：234

26、3.A=57.66cm,W=356cm,I=3560.8cm,d=14mm,S=209.4cm,ix根據二等跨連續梁輪扣支架支座反力進行底縱梁計算。簡圖如下：b類截面得：邛=0.707:A0.70748955.7=161MPa:215MPa7.86cm2000翼綠板計算簡圖由于實際縱向輪扣支架間距均為0.6m,所以F=55.7+0.96M0.6=35kN,間距分別為(0.5+0.5+0.5+0.5)m,座反力計算:Ra=Rb=(353)-2=52.5kN(1)、強度計算Mmax旦=35=35kNLm二max22Mmax35W356=98.3MPa二。=145MPa滿足要求Qmax=Ra=52.

27、5kNmaxQmax S _ 52.5 209.4Ix b - 3560.8 14= 22MPa <.w =85MPa滿足要求(2)、剛度計算根據路橋施工計算手冊查得max19Fl384EI一 一 _319 35 2384 2.1 3560.8=1.8mm1.82000111111 400滿足要求第六節掛籃底模縱梁計算根據路橋施工計算手冊查得，鋼材的力學指標取下值：I(r=145MPa,h=85MPa,E=2.1父105吊Pa。各縱梁布置及截面特性：(1)、1#、2#、3#、4#縱梁采用單根32b梢鋼組焊綴板，截面特性如下：32b截面特性：A=54.9cm2,W=503.5cm3,I=8

28、057cm4,d=10mm,S=302.5cm3,ix=12.11cm10mm綴板(300*10)截面特性：_一_2_3_4_一_3_一一A=30cm,W=150cm,I=2250cm,d=10mm,S=112.5cm,ix=8.67cm(2)、4#、5#縱梁采用兩根32b梢鋼背靠組焊，截面特性如下：234_3A=109.8cm,W=1007cm,I=16114cm,d=20mm,S=605cm,ix=12.11cm連續梁縱梁橫向布置為：5.15米=（0.225+0.45+0.45+0.45+0.5+0.5+0.5+0.5+0.45+0.45+0.45+0.225）米（一）、選取最不利工況1#

29、段進行掛籃底縱梁驗算提高掛籃安全性：硅超載系數K1=1.05;空載縱移時沖擊系數K2=1.3,澆筑時動力系數K3=1.2。1號塊掛翻梁布胭把_件池倏恤熙懊 泌網礎建逑更4#lit單位：mm圖中縱梁承載面積和寬度為（由于5#,6#縱梁為腹板部分，按照間距0.45m進行受力計算）：S1=660cm2,B1=550cmS2=600cm 2,B2=500mmS3=570cm2,B3=474mmS4=568cm2,B4=568mmS5=1210cm2,B5=450mmS5=1210cm2,B5=450mm根據鐵路混凝土工程施工技術指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：(1)、模板：底模和

30、縱肋采用30kg/m2,內模和支架采用250kg/m2,縱梁自重80kg/m2。q'=(3025080)kg/m2=3.6kPa(2)、混凝土：q2'=2600mS=kN/m(S為混凝土截面面積)(3)、人群機具：q3'=150kg/m2=1.5kPa(4)、傾倒：q4'=4kPa(混凝土厚度大于1米不計)(5)、振搗：q5'=2.0kPa(6)、其他荷載：q6、根據實際情況不考慮各縱梁的受力圖如下mm單位:1、強度驗算荷載組合采用1+2+3+4+5+6,考慮安全系數的q為q=K3M(Ki父q2、+B(qi'+q3'+q4'+q5

31、'+q6、)kN/m所以q1=29kN/mq2=26.3kN/mq3=25kN/mq4=24.6kN/mq5=45.6kN/mq6=45.6kN/m1）、各縱梁支座反力為RakN=q3.45(1.161.725).5.41"(OE725%所以-5.41RA1=53.3kN,RB1=46.6kN；Ra2=48.4kNR2=42.4kN；RA3=46kN,RB3=40.3kN；Ra4=45.3kN,RB4=40kN；RA5=84kN,RB5=73.5kN；RA6=84kN,RB6=73.5kN由以上結果可知:1#、2#、3#和4#縱梁中Qmax=53.3kNT max= 10.7

32、MPa ：=85MPaQmaxMs_53.3X(302.5+112.5)Ixb.(80572250)205#和6#縱梁中Qmax=84kNTmax= 15.8MPa :=85MPaQmaxs84605Ixb16114202)、各縱梁最大彎矩為12Mx=Rax-q(x-0.8)kNm當需=0時，最大值x=%+0.8,即彎矩Mx最大，那么可得qx1=2.4102,M1=90.8kNm;x2=2.4102,M2=82.6kNm;x3=2.4102,M3=78.5kNm；x4=2.4102,M4=77.2kNm；x=2.4102,M5=143.2kNm；x6=2.4102,M6=143.2kNm由以上

33、結果可知：1#、2#、3#和4#縱梁中Mmax=90.8kN.mmaxmax90.8(503.5150)=139MPa|丁145MPa5#、6#縱梁中Mmax=143.2kN.mM max'一max = W1432一一一_1432=142.2MPa>|-145MPa1007-滿足要求。2、剛度驗算荷載組合采用1+2+6,考慮安全系數的q為=K3M(K1Mq2、+BM(q1、+q6、)kN/m所以=4-4)x.4W+<24EIJlllbcq1=24kN/mq2=21.8kN/mq3=20.8kN/mq4=20.6kN/mq5=41.6kN/mq6=41.6kN/m1)、各縱梁

34、支座反力為RA=qX3.45X(1.16+1.725)/41kN44"。8+1.72%.41kN皿RA1=44.2kN,RB1=38.6kN；RA2=40.2kN,RB2=35.2kN；Ra3=38.2kN,RB3=33.4kN；RA4=37.8kN,RB4=33.1kN;RA5=108.26kN,RB5=77.59kN;中鐵一局京滬高速鐵路土建工程ii標禹濟特大橋32+48+32連續梁支架檢算書Ra6=76.5kN,RB6=67kN；2）、各縱梁擾度f qcbI -324EI22,/I / c b4l 4 l< l l;2,xx -4 十lbc式中：a=0.8m,b=3.45

35、m,c=1.16m , l=5.41m1#、2#、3#和 4#縱梁中 q=24kN/m,x = 2.4102mf =汕24EI，2, c4l 4 Il l24x -4 + = 8.53mm < f = 541%八八=13.5mml bc/4005#、6#縱梁中 q =41.6kN,x = 2.4102mf =皿24EI2, c4l 4 l24,x2 jx-a)x -4十-l bc= 9.4mm“f=5410400 =13.5mm中鐵一局第一工程有限責任公司-31-第七節落梁鋼楔計算0#、1#現澆段支架落梁采用鋼楔調節，單位面積最大設計荷載為45t,檢算圖如下:'中鐵一局京滬高速鐵

36、路土建工程II標禹濟特大橋32+48+32連續梁支架檢算書中鐵一局第一工程有限責任公司-35-上下底板計算鋼楔的計算荷載采用均布荷載合計450kN計算，所以q=p=450=8036kPaA0.280.2選用面板區格中的四面固接的受力情況進行計算。計算圖式:面板的分塊為200M40mm,所以lylx140200=0.7,查表得K0=-0.0735,K0=-0.0569,KM=0.0321,KM=0.0113,Kf=0.00211。m%miyxy取1mm寬的板條作為計算單元，荷載q為：q=80360.140.001=1.125N/mm(1)、強度計算：求支座彎矩：m0=K：*q*l2=-0.073

37、51.1251402=-1621N*mmxM；=kM,q,l2=-0.0569父1.125父1402=1255Nmm1c1oa面板厚度為14mm,截面系數為：W=-bh2=-父1父142=32.7mm366強度應力為：二-=Mmx-1621=49.6MPa>E=145MPaW32.7滿足要求。求跨中彎矩：_.2,_2MX=KMX，q*lX=0.0321父1.125M140=708N*mm2_2_MY=KMY.q叫=0.01131.125140=249.2N*mm鋼板的泊松比v=0.3，故需要換算為：M(v)=MxvM=7080.3249.2=782.8N*mmxxyM；v)=MyvMx=

38、249.20.3708=461.6Nmm應力為：二max=Mjmax=782=23.9MPaw=145MPaW32.7滿足要求。(2)、撓度驗算:_ Eh3. 12(1 -v2)532.1 10 1412 (1-0.32)_ 5=527.7 10 N *mm=0.002111.125 1404B05527.7 10=0.017mm二 _0.017l 14082351<400滿足要求腹板計算鋼楔的計算荷載采用均布荷載合計450KN計算，根據傳力方向可得:q=225，Z=159075kPaA0.20.05選用面板區格中的四面固接的受力情況進行計算。計算圖式:lylx面板的分塊為100>

39、50mm,所以ly 50lx 100= 0.5,查表得=-0.0829,5=-0.0570, KM= 0.0400, KMy =0.0038, Kf =0.00253。取1mm寬的板條作為計算單元，荷載q為:q=1590750.050.001=7.96N/mm(1)、強度計算：求支座彎矩：0022一一Mx=KMx*q*lx=-0.08297.9650-1649N*mmM0=KM，q.12=0.05707.96502-1134.3Nmmyyy1c1oa面板厚度為12mm,截面系數為：W=-bh2=-M1M102=16.7mm366強度應力為：二-=Mmx="絲=98.8MPa二w=14

40、5MPaW16.7滿足要求。求跨中彎矩：2_2Mx=Kmx*q*1x=0.04007.9650=796N*mmX22MY=鼠，q，l；=0.00387.96502=75.7N，mm鋼板的泊松比v=0.3，故需要換算為：Mxv)=MxvMy=7960.375.6=818.7N*mmxxyMyv)=MyvMx=75.60.3796=314.4N*mm應力為:maxMmax _ 818.7W - 16.7=49.1MPa “?=145MPa可滿足要求。(2)、撓度驗算:Bo =Eh312(1 -v )2.1 105 103-Z-212 (1-0.3 )= 192.3 105 N *mm4一_4ql7

41、.9650max=Kf=0.00253-5-0.007mmfBo192.3105二 0.007l 507143 400滿足要求中鐵一局京滬高速鐵路土建工程ii標禹濟特大橋32+48+32連續梁支架檢算書拉桿套筒計算拉桿套筒按兩端錢接的受壓構件計算，計算長度1=0.050米;（|）60><10mm的無縫焊管立桿截面幾何特性“22面積：Ah£«2=3.1460-0=1570mm24D2 d2602 402彳ccc回轉半徑：r = = = 18.03mm長細比：r45018.03= 2.77 三鋼管支撐按軸心受壓進行強度計算由人=2.77查表得中=0.999N=q、：

42、A二=0.9991570335=525kN450kN拉桿計算拉桿采用45號鋼材：2302450p二好2355=3.14335=251kNkN42第八節底橫梁計算由于連續梁縱向為變截面和橫向的不均勻分布，所以計算時選取最不利斷面1#塊進行受力檢算，由于翼板部分（2.65m跨）根據翼板支架計算結果顯示遠小于中間部分（2.25m跨）單位豎向承載力，固只對中間部分進行力學計算。采用容許應力計算不考慮荷載分項系數，為了保證質量安全，總體提高1.3倍進行計算。支架底橫梁采用兩根40B工字鋼背靠焊接，縱向間距為12m=（2+2+2+2+2+2）m,橫梁采用鋼管墩支撐，間距為(2.65+2.25+2.25+2

43、.65)m截面特性為:A=188.14cm2,W=2278cm3,I=45562cm4,d=25mm,S=1342.4cm3總體支架布置圖如下:ft h*1771由于縱梁已分配一次荷載，所以底橫梁采用簡支梁模式進行計算，取底板一半寬度進行計算。支座處支反力為兩側剪力的絕對值,根據支架縱梁二等跨連續梁計算得：(1)腹板4#、5#底縱梁最大支反力均為：Qbi左=0.625*q.1=0.62578.42=98kNQbi右二-0.625*q*l=-0.62578.42=-98kN支反力:Rb1=Qbi左+QB1=98+|-98=196kN(2)中間部分1#、2#、3#底縱梁最大支反力均為：QB注=0.

44、625，ql=0.625332=42kNQb苗=-0.625*q«l=-0.625332=-42kN支反力：Rb2=Qb2左I+Qb2右=42+"2=84kN(3)所以：F1=F2=QB1=196kN；F3=F4=F5=QB2=84kN；受力簡圖：支反力：Rb =436.2kN ; Rc =207.8kN中鐵一局第一工程有限責任公司-39-1、強度計算:MMAX=(Rb-F,)m(0.35+x)-F2Mx(x=0t0.6m),代入數值Mmax=110.6kN.mMmax110.6；ax=3ax-48.6MPa：I-.1-145MPanW2278滿足要求因為：Rc=207.8

45、+-207.8=415.6kN<&=436.2kN所以:Qmax=Rb=436.2kNmaxQmaxIx b436.2 1342.445562 25= 51.4MPa :二w =85MPa滿足要求2、剛度驗算：Mx=RBx-F1x-F2x-0.35-F3x-0.35-0.6-F4x-0.35-0.6-0.6(x=0；1.55m)'中鐵一局京滬高速鐵路土建工程II標禹濟特大橋32+48+32連續梁支架檢算書代入常數得：Mx=123.8Lx278.6(x=02.25m)由撓曲線微分方程*二也得:dxEI對彎矩Mx積分，求簡支梁轉角方程:dydx=61.9x2-278.6x C

46、(x = 0 > 2.25m)再進行積分，求撓曲線性方程yy (x)=工x3 一 139.3x21+Cx + D1(x = 0t 2.25m)EI . 3當 x=0時，fx =0= 口=0;當 x=2.25時，fx =0= C：20!.97;所以:y (x)161.9 32-x -139.3x208.97x (x = 0 > 2.25m)EI . 3可得:當x=0.95時，心90.5 _90.5EI - 2 2.1 22781=0.95mm中鐵一局第一工程有限責任公司-43-fmaxl0.9511<22502368400滿足要求根據以上計算結果及翼板支架結果：橫橋向鋼管支墩最

47、大承載力分別為：104KN,436.2KN,415.6KN,436.2KN,104KN,第九節鋼管支墩計算根據橫梁支座反力的計算得：單根鋼管支墩的設計承受荷載為N=436.2kN鋼管支墩按兩端較接的受壓構件計算，計算按照橫聯長度1=6米計算；1、0410X8mm的普通焊管鋼管支墩的容許荷載計算（|）410X8mm的普通焊管立桿截面幾何特性一2一22426-4102面積：A=：r=3.14=10505mm4D2d242624102回轉半徑：r=147.8mm44長細比：二L二6000=40.6引=150r147.8鋼管支架立桿按軸心受壓進行強度計算由九=40.6查表得中=0.897N=A二=0.

48、89710505215=2026kN根據客運專線鐵路橋涵工程施工計算指南規定，支架系統取1.5倍的安全系數，所以鋼管支架立桿按軸心受壓容許承載力：NW350kNN=436.2kN滿足要求2、0513X8mm的普通焊管鋼管支墩的容許荷載計算（|）513X8mm的普通焊管立桿截面幾何特性22面積：A=二r2=3.14=13094mm24D2d2、52925132彳。，。回轉半徑:r=184.2mm44長細比：，=-=60°°=32.6三1=150r184.2鋼管支架立桿按軸心受壓進行強度計算由人二32.6查表得中=0.927N=q：'A二=0.92713094215=2610kN根據客運專線鐵路橋涵工程施工計算指南規定，支架系統取1.5倍的安全系數，所以鋼管支架立桿按軸心受壓容