1、 . . . 目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、項目管理班組與特種作業人員2四、腳手架搭設方案的選擇與說明4五、懸挑式腳手架設計計算4六、構造要求161、縱向水平桿（大橫桿）、橫向水平桿（小橫桿）、腳手板162、立桿173、連墻件174、剪刀撐和橫向斜撐185、架體外封閉18七、腳手架施工要求181、施工準備182、搭設要求193、拆除要求20八、腳手架的檢查與驗收要求201、構配件的檢查和驗收202、腳手架檢查與驗收21九、安全管理措施22十、應急措施23a)應急人員組織23b)應急措施23十一、文明施工23三角形鋼管懸挑腳手架專項施工方案(18層-屋面)一、工程概況本工程位于雁塔區河以

2、東，經九路以西，科技路以北，科技四路以南，鴻基新城地塊20#（DK-7）地塊一期。 (一）建筑設計概況鴻基新城20#地一期建筑面積197062.36平方米，高層耐火等級為一級，建筑工程等級為一級，抗震設防烈度八度，每棟樓工程相對標高±0.000具體見圖紙，屋面防水等級為II級，二道設防，屋面保溫為60厚聚笨板保溫層，外墻外保溫為50厚EPS聚苯板，裝修做法具體見圖紙。（二）結構概況本項目為框架剪力墻結構。8度抗震設防，場地類別I類，結構安全等級為二級，抗震設防分類為丙類，結構環境類別地上部分為一類，地下部分為二類b。混凝土強度等級：根據圖紙設計不同部位砼強度等級分為C25、C30砌體

3、：±0.000以下采用200厚加氣混凝土墻。±0.000以上采用采用180-200厚加氣混凝土墻。二、編制依據1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規（JGJ130-2001）。2、 混凝土結構工程施工質量驗收規GB50204-20023、 設計施工圖紙、會審紀要4、 建設施工高處作業安全技術規程JGJ80-915、 建筑施工安全檢查標準JGJ59-996、 施工手冊（第四版）7、 混凝土結構技術規程JGJ3-20028、 建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20019、 建筑結構荷載規GB50009-200110、 鋼結構設計規GB50017-200311、 本工

4、程總體施工組織設計12、 集團公司CIS形象設計標準三、項目管理班組與特種作業人員1 項目管理班組現場組織一個以項目經理為主的項目部，認真組織各部門，全力以赴的開展工作，項目經理對工程質量、施工進度、安全生產、文明施工、工程成本等全面負責。項目部管理班組見圖1。項目經理：王居國項目副經理：錢建國技術負責人：張玉興計劃核算組材料采購組行政后勤組質量安全科施工管理科安全員：趙永余保衛：朱翔后勤：范敬藝材料員：蔡田資料員：任萍萍核算員：花桂東財會：范敬藝質量員：王志超施工員：古凌各專業施工隊各操作員工圖1 現場組織管理機構2 腳手架搭設班組腳手架工作人員需持證上崗，班組負責人與施工人員跟班作業負責檢

5、查，同時作好各方協調工作。腳手架施工班組人員安排見表一。表一 腳手架班組序號姓 名上崗證號組 長何圣林組 員惠軍T1榮亮T0朱玉收T3宮西四T2宋玉亮T8四、腳手架搭設方案的選擇與說明根據本工程的結構特點，主樓1-17層采用型鋼懸挑架，18-屋面采用三角形鋼管懸挑腳手架。根據工程實際現對18-屋面的三角形鋼管懸挑腳手架進行編制。五、懸挑式腳手架設計計算一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 7 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.2米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8 米；排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 3 根；腳手架沿墻

6、縱向長度為 40.00 米；三角形鋼管支撐點豎向距離為 3.00 米；采用的鋼管類型為48×2.8；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3.6 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處省市，查荷載規基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1581；腳手板

7、自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.35×1.05/(3+1)=0.0

8、92 kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.05/(3+1)=0.788 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.092=0.15 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.788=1.102 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.15×1.22+0.10×1.102×1.22 =0.176 k

9、N.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.15×1.22-0.117×1.102×1.22 =-0.207 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.176×106,0.207×106)/4490=46.102 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為= 46.102 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.092=

10、0.125 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.788 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.677×0.125×12004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.788×12004/(100×2.06×105×107800) = 0.807 mm；大橫桿的最大撓度 0.807 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫

11、桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×1.2 = 0.04 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.35×1.05×1.2/(3+1)=0.110 kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.2/(3+1) =0.945 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.04+0.11)+1.4 ×0.945 = 1.503 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利

12、分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1.503×1.05/2 = 0.789 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.795 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.795×106/4490=176.997 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =176.997 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計

13、值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800) = 0.024 mm；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.04+0.11+0.945 = 1.095 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 19 ×1095.21×10503 /(384 ×2.06×105×107800) = 2.825 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax

14、 = 0.024+2.825 = 2.849 mm；小橫桿的最大撓度為 2.849 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規培訓講座群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0

15、33×1.2×3/2=0.06 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×1.05×1.2/2=0.22 kN；活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.2 /2 = 1.89 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.06+0.017+0.22)+1.4×1.89=3.004 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷

16、載。靜荷載標準值包括以下容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1161 NG1 = 0.1161+(1.20×3/2)×0.033/1.80×7.00 = 1.046；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35×2×1.2×(1.05+0.3)/2 = 0.567 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15×2×1.2/2 = 0.18 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安

17、全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.2×7 = 0.042 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.835 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3×1.05×1.2×2/2 = 3.78 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(

18、GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.35×0.74×1.128 = 0.205 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×1.835+ 1.4×3.78= 7.494 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×1.835+ 0.85×1.4×3.78= 6.7 kN；風荷載設

19、計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.205×1.2×1.82/10 = 0.095 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 7.494 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規表5.3.3得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規表5.3.3得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定：l0 =

20、 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0.188 ；立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 7494/(0.188×424)=94.01 N/mm2；立桿穩定性計算 = 94.01 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 6.700 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附

21、加系數參照扣件式規表5.3.3得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規表5.3.3得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.188立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 6699.96/(0.188×424)+94619.385/4490 = 105.125 N/mm2；立桿穩定性計算 = 105.125 N/m

22、m2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.205 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.96 m2；按規5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.711 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.711 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf

23、= ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到=0.949，l為排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；Nl = 8.711 < Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.711小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、三角形鋼管懸挑支撐計算:

24、 在豎向荷載作用下，計算簡圖如下1、上圖所示豎向荷載P1、P2由腳手架立桿所傳，作用在三角形鋼管懸支撐上各個桿件力和各個支點的支座反力計算如下：（1）三角形鋼管懸支撐的各桿件軸力：NBD7.494×(0.502+3.002)0.5/3.007.597 kN；NCD7.494×(0.50+1.05)2+3.0020.5/3.008.435 kN；NBC7.494×(0.50+1.05)/ 3.003.872 kN；NAB7.494×0.50/3.00 +3.8725.121 kN；（2）三角形鋼管懸支撐的各支點的支座反力：RAH(拉力)5.121 kN；R

25、DH(壓力)5.121 kN；RDVP1+P214.988 kN。2、三角形鋼管懸支撐中水平桿ABC中的力，除由P1、P2產生的軸力NAB外，還有P1、P2產生的壓屈剪力NV和風荷載引起的水平力NW。（1）由P1、P2產生的壓屈剪力NV： Nv=Pi/(85)=14.988/(85×0.197 )= 0.895 kN；=(3000.0002+500.0002)0.5/(1.590×10)=191；式中為立桿穩定系數，根據查表得 = 0.197 。（2）風荷載引起的NW：計算風荷載 qw=1.4×(0.7×z×s×Wo) =1.4

26、15;(0.7×0.740×1.128×0.350)×3.600 =1.031 kN/mLa-連墻件橫向距離,取3.60 m；以連墻桿作為支點，在風荷載作用下，按四跨連續梁計算，邊支座反力：R =0.393×qw×L=0.393×1.031×3.60= 1.458 kN；L-連墻件豎向距離,取 3.60 m；風荷載給三角懸挑腳手架水平桿的力NW計算：NW2R=2.917 kN。3、三角懸挑的桿件和節點設計（1）水平桿AB 軸拉力NABNAB+NV+NW= 5.121+0.895+2.917= 8.932 kN；鋼管

27、的拉應力： NAB /A= 8.932×103/(4.240×100) =21.067 N/mm2；AB桿的拉應力21.07N/mm2小于 205 N/mm2滿足要求！（2）BD桿NBD7.597 kN，BD的長度3.041 m,在BD桿中點設EF支撐，則BD的計算長度l0計算如下：l0= 3.041×103/2×1.1551756.398 mm；l0/i1756.398/15.900 110；根據值查表的0.516；M=NBD×e；其中依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規：e53mm。M = 7.597×103×53 =

28、 402647.736 N.mm ；根據鋼結構規規定m取1；NEX=2EA(1.12) =2×2.060×105×424.000/(1.1×1102) = 64767.147 N ；BD桿壓彎穩定性按下式計算：7.597×103/(0.516×424.000)+1×402647.736/(4490.000×(1- 7.597×103×0.516 /64767.147) =130.178 N/mm2；BD桿的壓應力130.18N/mm2小于 205 N/mm2滿足要求！（3）CD桿NCD8.435

29、 kN，CD的長度3.377 m,在CD桿中點設EF支撐，則CD的計算長度l0計算如下：l0= 3.377×103/2×1.1551950.078 mm；l0/i1950.078/15.900 123；根據值查表的0.434；M=NCD×e；其中依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規：e53mm。M = 8.435×103×53 = 447048.287 N.mm ；根據鋼結構規規定m取1；NEX=2EA(1.12) =2×2.060×105×424.000/(1.1×1232) = 51800.018

30、N ；BD桿壓彎穩定性按下式計算：8.435×103/(0.434×424.000)+1×447048.287/(4490.000×(1- 8.435×103×0.434 /51800.018) =152.974 N/mm2；CD桿的壓應力152.97N/mm2小于 205 N/mm2滿足要求！（4）EF桿EF桿是為減半壓桿BD、CD的計算長度而設置的橫向支撐，按鋼結構設計規計算：由BD桿引起：Fb1 = 7.597/60= 0.127 kN ；由CD桿引起：Fb2 = 8.435/60×(0.6+0.4/2) = 0.11

31、2kN；兩者基本接近，可確保BD、CD桿的計算長度減半。（5）節點設計需要的扣件數量按照下式計算:其中:Nv -單扣件抗滑移承載力，取0.800×8=6.400kN；外立桿需要扣件數為: n =7.494/6.400 = 2 ；BD桿需要扣件數為： n =7.597/6.400 = 2 ；AB桿需要扣件數為： n =8.932/6.400 = 2 ；CD桿需要扣件數為： n =8.435/6.400 = 2 ；六、構造要求1、縱向水平桿（大橫桿）、橫向水平桿（小橫桿）、腳手板1.1 縱向水平桿(大橫桿)置于小橫桿之上，在立柱的側，用直角扣件與立柱扣緊，其長度大于3跨，不小于6m，同一

32、步大橫桿四周要交圈。1.2 縱向水平桿（大橫桿）接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接。縱向水平桿（大橫桿）采用對接扣件連接，其接頭應交錯布置。兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨。不同步不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于500 mm。1.3縱向水平桿（大橫桿）搭接長度不應小于1m,應等間距設置3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm.1.4 小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm,且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫

33、桿在立柱處相向布置。1.5 橫向水平桿主節點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度不應大于300mm。作業層上非主節點的橫向水平桿根據支撐腳手架的需要等間距設置。端部扣件蓋板邊緣至橫向水平桿桿端的距離不應小于100mm;在同一根立桿上設置的上下兩步橫向水平桿宜左右交錯設置.1.6 腳手板:也稱為腳手片,腳手片必須垂直于墻體鋪設,25m以下建筑物的外腳手架除操作層以與操作層的上下層.底層.頂層必須滿鋪外,還應在中間至少滿鋪一層,25米以上建筑物的外腳手架應層層鋪設腳手片.裝飾階段必須層層滿鋪腳手片.腳手片須用不細于1

34、8號鉛絲雙股并聯綁扎少于4點,要求綁扎牢固,交接處平整.無探頭板,不能滿鋪處必須采取有效防護措施.2、立 桿2.1腳手架立桿下部支承在懸挑鋼管上，采用雙扣件連接。2.32腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2.3立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。（強制性條文）接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨，并在高度方向錯開的距離不小于50cm，各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。2.4 立桿必須采用連墻件與建筑物可靠連接。3、連墻件3.1

35、連墻件的布置宜靠近主節點設置,偏離主節點的距離不應大于300 mm。當大于300 mm時必須增加斜拉桿。（見詳圖）3.2 連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置,當該處設置有困難時,應采用其他可靠措施固定。3.3 連墻件布置應優先采用菱形布置,也可采用方形布置、矩形布置。拉結點在轉角和頂部部位加密。水平方向間距1.5m，垂直方向間距1.8m。3.4 必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。3.5 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平布置,當不能水平布置時,與腳手架的一端應下斜連接,不能采用上斜連接。36 連墻件伸出扣件距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿。3.7 架高超過40且有風渦流

36、作用時，應采用抗上升翻流作用的連墻措施。4、剪刀撐和橫向斜撐4.1 腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。4.2 剪刀撐的設置應符合下列規定：4.2.1每道剪刀撐跨越立桿的根數宜下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°60°之間（圖6.6.2）。表一 剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角a45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數n7654.2.2 高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；4.2.3 剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不得小于1米,應采用3個扣件固定

37、；4.2.4剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。5、架體外封閉5.1 腳手架外側在立桿側必須掛設經建設主管部門認證的合格的密目式安全網.應用不少于18號鉛絲掛嚴密.5.2 腳手架的架體里立桿距墻凈距超過20CM時必須鋪設站人片,站人片設置平整牢固.5.3腳手架施工層里立桿與建筑物之間應進行封閉,施工層以下每隔3步以與底部應用密目網或其它措施進行封閉。5.4 腳手架外側自第二步起必須設置1.2m高同材質的防護欄桿和30cm高踢腳桿。頂排防護欄桿不得少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。腳手架側當遇大開間、門窗洞等形成

38、臨邊時，在腳手架側設1.2m防護欄桿和30cm高踢腳桿。七、腳手架施工要求1、施工準備11 項目部技術負責人應按照專項施工組織設計向架設和使用使用人員進行技術交底。交底容要有針對性,交底雙方履行簽字手續.1.2 按照規規定和施工組織設計要求對鋼管、扣件、腳手片進行檢查驗收，不合格產品不得使用。1.3 經檢查驗收合格的構配件應按照品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。2、搭設要求2.1 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。2.2 每搭完一步腳手架后，應按照規規定校正步距、縱距、橫距與立桿的垂直度。2.3立桿搭設應符合下列規定：2.3.1 嚴禁將外徑4

39、8mm與51mm的鋼管混合使用 (強制性條文) ；2.3.2相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度，錯開距離應符合規的規定；2.3.3 開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；2.3.4 當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；2.3.5 頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合規的規定。2.4 縱向水平桿搭設應符合下列規定：3.4.1 縱向水平桿的搭設應符合本規定第6.2.1條的構造規定；3.4.2在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與外角部立桿固定。2.5 橫向水平桿搭設應符合

40、下列規定：2.5.1 搭設橫向水平桿的應符合本規定第6.2.2條的構造規定；2.5.2雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。2.6 連墻件、剪刀撐、橫向斜撐等的搭設應符合下列規定：2.6.1當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除；2.6.2剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。2.7 扣件安裝應符合下列規定：2.7.1開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子側；螺栓向上，避免開口朝上，以方雨水進入2.7.2 扣件規格必須與鋼管外徑一樣；2.7.3 螺栓擰緊扭力矩不應小于40N

41、83;m，且不應大于50N·m；2.7.4 在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；2.7.5 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2.8 作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設就符合下列規定:2.8.1 欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的側；2.8.2上欄桿上皮高度應為1.2m； 擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。2.9 腳手板的鋪設應符合下列規定：2.9.1 腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；2.9.2 采用對接或搭接時均應符合本規第6.2.3條的規定；腳手板探頭應用直徑3

42、.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；2.9.3 在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；2.9.4 自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。操作層處3步必須層層滿鋪。3、拆除要求3.1 拆除準備工作3.1.1 劃出工作區標志，禁止行人進入；3.1.2 全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；3.1.2 根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施,經主管部門批準后方可實施;3.1.3 由項目技術負責人進行安全拆除技術交底,并履行簽字手續;3.1.4 清除腳手架上的雜物與地面障礙物。3.2 嚴格遵守拆除順序，由上而下，后支的先拆

43、，先支的后拆，一般是先拆欄桿、腳手板、剪力撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等；3.3 統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落；3.4 材料工具要用滑輪繩索運送，不得亂扔。拆除中，應派專人看管，不得隨意亂從高空往下拋材料。各類構配件嚴禁拋擲至地面。3.5 拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時進行;(強制性條文)3.6 連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步,應增設連墻件加固.(強制性條文)3.7 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件

44、;3.8 當腳手架采取分段、分立面拆除時,對不拆除的腳手架兩端應采取加固措施.八、腳手架的檢查與驗收要求1、構配件的檢查和驗收1.1 新鋼管的檢查應符合下列規定：1.1.1應有產品質量合格證；1.1.2 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行車家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合本規規定；1.1.3鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；1.1.4 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合本規表8.1.5的規定；1.1.5 鋼管必須涂有防銹漆。1.2舊鋼管的檢查應符合下列規定：1.2.1 表面銹蝕深度應符合本規表8.1.5序

45、號3的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；1.2.2 鋼管彎曲變形應符合本規的規定。1.3 扣件的驗收應符合下列規定：1.3.1 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測；1.3.2 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；1.3.3新、舊扣件均應進行防銹處理。1.4 腳手板的檢查應符合下列規定：1.4.1沖壓鋼腳手板的檢查應符合下列規定：1.4.5 新腳手板應有產品質量合格證；1.4.6 尺寸偏差應符合規表的規定，且不得有裂紋、開焊與硬彎；1.4.7 新、