1、沙濱路連續(xù)箱梁拉計算預應力施工作業(yè)指導書編制：審核：審批：拓達建設集團2011年5月21日一、 拉前的準備工作2二、拉程序2三、拉控制數(shù)據(jù)計算2四、 拉力與油表讀數(shù)對應關系 12五、伸長值的控制13六、質量保證措施 14七、安全保證措施 15預應力施工作業(yè)指導書后法預施應力是待混凝土構件達到一定的強度后，在構件預留孔道中穿 入預應力筋，使預應力筋對混凝土構件施加應力。這是一項十分重要的工作， 施加預應力過多或不足都會影響預制構件質量， 必須按設計要求，準確地施 加預應力。一、拉前的準備工作1拉前需完成梁預留孔道、制束、制錨、穿束和拉機具設備的準備工 作。2、拉作業(yè)上崗作業(yè)人員必須經(jīng)過特種作業(yè)培

2、訓，并取得特種作業(yè)合格 證書。施工前，還必須對所有作業(yè)人員進行嚴格的施工技術交底。3、鋼絞線、錨具、拉千斤頂、壓力表等設備必須經(jīng)專業(yè)檢測單位檢測， 并取得檢驗合格報告。4、拉安全防護設備已安裝完畢并在作業(yè)區(qū)周邊布設警示標志，由專人 負責看護、挪動。二、拉程序預應力拉要求混凝土強度達到 90%且齡期不少于7天方可拉，拉時需縱 橫向鋼束交替進行，縱向鋼束拉按先長后短的原則進行作業(yè)。拉工序為：0-初應力-控制應力（持荷2分種錨固）。三、拉控制數(shù)據(jù)計算本作業(yè)指導書以標準段3X 30m箱梁縱向和橫向預應力筋伸長量計算為 例進行編制。、計算依據(jù)1采用YJM15系列自錨性能錨具（即:YJM15-15、YJM

3、15-7 ,拉設備采 用YCW25型、YCW40型配套千斤頂，已通過質量監(jiān)督檢驗所檢驗合格并標 定，檢驗證書附后。2、 本橋采用低松馳高強度預應力鋼絞線，單根鋼絞線為 15.24m m（鋼 絞線試驗面積Ag= 140.9mm2 ,標準強度fpk = 1860Mpa彈性模量 曰=1.98 X 105Mpa 錨下控制應力：。con = 0.75f pk = 0.75 X 1860= 1395Mpa3、拉時采用預應力筋的拉力與預應力筋的伸長量雙控，并以預應力筋 的拉力控制為主。4、甌海大道西段快速路8標高架橋標準段施工圖紙及公路橋涵施工技術規(guī)JTJ041-2000。、理論拉伸長值的計算1、 按現(xiàn)行橋

4、涵施工規(guī)，預應力筋的理論伸長值 L （mm為： L=PpX L/Ap X Ep （1）Pp預應力筋的平均拉力（N）;L 預應力筋的長度（mr）Ap預應力筋的截面積（mrh ;Ep預應力筋的彈性模量（N/mrf）2、預應力筋的平均拉力為：Pp=P （1-e-（kx+u0） / （kx+u 0） （2）P 預應力筋拉端的拉力（N）;x 從拉端至計算截面的孔道長度（m；0從拉端至計算截面孔道部分切線的夾角之和（rad）;K 孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù); u 預應力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。3、交界點拉力計算公式為：Px=P e-（kx+ue） （3）（3）式中各符號含義上同。4、由圖紙設計標準段3

5、X 30m箱梁鋼絞線布置圖知:縱向預應力布置參數(shù)預應力筋編號K取值卩取值預應力筋分段長度（m拉形式N1、N1'0.00150.151 （拉端）3.9兩端拉27.838.147.058.163.5N2、N2'0.00150.151 （拉端）4.5兩端拉210.838.144.058.165.0N3、N3'0.00150.151 （拉端）4.9兩端拉213.937.642.057.666.5N40.00150.151 （拉端）2.0單端拉25.033.0N50.00150.151 （拉端）2.0單端拉232.633.0N60.00150.151 （拉端）2.0單端拉23.0

6、33.0N70.00150.151 （拉端）2.6兩端拉221.0端橫梁預應力布置參數(shù)預應力筋編號K取值卩取值預應力筋分段長度（m拉形式N10.00150.151 （拉端）4.3兩端拉24.0N20.00150.151 （拉端）4.8兩端拉23.5端橫梁預應力布置參數(shù)預應力筋編號K取值卩取值預應力筋分段長度（m拉形式N10.00150.151 （拉端）4.3兩端拉24.0N20.00150.151 （拉端）4.8兩端拉23.5橫向預應力布置參數(shù)預應力筋編號K取值卩取值預應力筋分段長度（m拉形式N0.00150.151 （拉端）2.00兩端拉20.5039.75鋼絞線截面積和彈性模量則根據(jù)試驗數(shù)

7、據(jù)取：Ag=140.9mm2曰=1.98 X105MPa將已知數(shù)據(jù)按實際情況代人、公式，即可求的計算鋼絞線的伸長量厶L5、3X 30m箱梁縱向預應力筋N1、N1' 15© s15.24的伸長量計算：第一段拉端拉力：P=( 0.75 X 1860X 140.9 X 15) /1000 = 2948.33KN。參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 X 3.9+0.15 X 0.3668 = 0.0609 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9409 ,截面積 Ap= 140.9 X 15= 2113.5mm第一段理論伸長值為： L=( P (1-e- (kx+u0)X L)/(

8、 ApX EpX( kx+u 0)=2948330X 3900X( 1-0.9409 ) /2113.5 X 198000X 0.0609=26.67 (mm：第二段交界點拉力：Px= PXe- (kx+u0)=2948.33 X 0.9884 = 2914.13KN。參數(shù) kx+u 0= 0.0015 X 7.8+0.15 X 0= 0.0117 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9884 ,截面積 Ap= 140.9 X 15= 2113.5mm第二段理論伸長值為： L=( PXX L)/(ApXEpX( kx+u 0)=2914130X 7800X( 1-0.9884 ) /2113

9、.5 X 198000X 0.0117=53.85(mm：第三段交界點拉力：Px= PXe - (kx+u0)=2914.13 X 0.9618 = 2802.92KN。參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 X 8.1+0.15 X 0.178 = 0.0389 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9618 ,截面積 Ap= 140.9 X 15= 2113.5mm第三段理論伸長值為： L=( Pxx L)/(ApXEpX( kx+u 0)=2802920X 8100X( 1-0.9618 ) /2113.5 X 198000X 0.0389=53.28(mm：第四段交界點拉力：Px= PX

10、e - (kx+u0)=2802.92 X 0.9896 = 2773.65K2參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 X 7+0.15 X 0= 0.0105 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9896 ,2截面積 Ap= 140.9 X 15= 2113.5mm。第四段理論伸長值為： L=( PXX L)/(ApXEpX( kx+u 0)=2773650X 7000X( 1-0.9896 ) /2113.5 X 198000X 0.0105=45.95(mr)：第五段交界點拉力：-(kx+u 0)Px= PXe ()=2773.65 X 0.9618 = 2667.81KN。參數(shù) kx+

11、u 0 = 0.0015 X 8.1+0.15 X 0.178 = 0.0389 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9618 ,截面積 Ap= 140.9 X 15= 2113.5mm第五段理論伸長值為： L=( Pxx L)/(ApXEpX( kx+u 0)=2667810X 8100X( 1-0.9618 ) /2113.5 X 198000X 0.0389=50.71(mm：第六段交界點拉力：Px= PXe(kx+u0)=2667.81 X 0.9948 = 2653.84KN。參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 X 3.5+0.15 X 0= 0.0053 ,參數(shù) e- (kx+

12、ue) = 0.9948 ,截面積 Ap= 140.9 x 15= 2113.5mm第六段理論伸長值為： L=( Pxx L)/(ApXEpX( kx+u e)=2653840X 3500x( 1-0.9948 ) /2113.5 x 198000X 0.0053=21.78 (mm綜合、計算數(shù)據(jù)，半幅孔道縱向預應力筋鋼束理論伸長值為： L= 26.67+53.85+53.28+45.95+50.71+21.78 = 254.35mm 據(jù) 此可得縱向預應力筋 N1、N1'理論計算伸長值為：252.24 x 2= 504.48mm;重復上述計算過程，即可求得：N2、N2' 15

13、© s15.24 理論計算伸長值為：266.5 x 2 = 533mm;N3 N3' 15 © s15.24 理論計算伸長值為：279.5 x 2 = 559mm;N4-7© s15.24理論計算伸長值為：70mm;N5-7© s15.24理論計算伸長值為：247mm;N6-7© s15.24理論計算伸長值為：56mm;N7 7© s15.24 理論計算伸長值為：159.5 x 2= 319mm;6、3x30m箱梁端橫梁預應力筋N112© s15.24的伸長量計算：第一段拉端拉力：P=( 0.75 x 1860x 1

14、40.9 x 12) /1000 = 2358.67KN。參數(shù) kx+u e= 0.0015 x 4.3+0.15 x 0.2304 = 0.0410 ,參數(shù) e- (kx+ue) = 0.9598 , 截面積 Ap= 140.9 x 12= 1690.8mm第一段理論伸長值為: L=( P (1-e- (kx+ue)x L)/( Apx Epx( kx+u 0)=2358670X 4300X( 1-0.9598 ) /1690.8 X 198000X 0.0410=29.66 (mm：第二段交界點拉力：Px= PXe- (kx+ue)=2358.67 X 0.9940 = 2344.52KN

15、。參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 X 4+0.15 X 0= 0.006 ,參數(shù) e (kx+ue) = 0.9940 ,截面積 Ap= 140.9 X 15= 1690.8mm。第二段理論伸長值為： L=( Fxx L)/(ApXEpX( kx+u 0)=2344520X 4000X( 1-0.9940 ) /1690.8 X 198000X 0.006=28.01 (mm綜合、計算數(shù)據(jù)，3X 30m箱梁端橫梁半幅孔道預應力筋鋼束理論 伸長值為： L= 29.66+28.01 = 57.67mm據(jù)此可得端橫梁預應力筋 N1理論 計算伸長值為：57.67 X 2= 115.35mm;重復

16、上述計算過程，即可求得：N2-12© s15.24 理論計算伸長值為：57.11 X2= 114.22mm;7、3X30m箱梁中橫梁預應力筋N115© s15.24的伸長量計算：第一段拉端拉力：P=( 0.75 X 1860X 140.9 X 15) /1000 = 2948.33KN。參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 x 4.3+0.15 x 0.2304 = 0.0410,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9598 ,截面積 Ap= 140.9 x 15= 2113.5mm第一段理論伸長值為： L=( P( 1-e-(kx+u0)x L)/( Apx Epx( k

17、x+u 0)=2948330X 4300x( 1-0.9598 ) /2113.5 x 198000X 0.0410=29.66 (mm：第二段交界點拉力：Px= Pxe-(kx+u0)=2948.33 x 0.9940 = 2930.7KN。參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 x 4+0.15 x 0= 0.006 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9940 ,截面積 Ap= 140.9 x 15= 2113.5mm第二段理論伸長值為： L=( Fxx L)/(ApxEpx( kx+u 0)=2930700x 4000x( 1-0.9940 ) /2113.5 x 198000x 0.

18、006=28.01 (mm綜合、計算數(shù)據(jù)，3x 30m箱梁中橫梁半幅孔道預應力筋鋼束理論 伸長值為： L= 29.66+28.01 = 57.67mm據(jù)此可得中橫梁預應力筋 N1理論 計算伸長值為：57.67 x 2= 115.35mm;重復上述計算過程，即可求得：N2-15© s15.24 理論計算伸長值為：57.11 x2= 114.22mm;8 3X30m箱梁橫向預應力筋N13© s15.24的伸長量計算：第一段拉端拉力：P=( 0.75 X 1860X 140.9 X 3) /1000 = 589.67KN參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 X 2+0.15 X

19、0= 0.003 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.997,截面積 Ap= 140.9 X 3 = 422.7mm。第一段理論伸長值為： L=( P (1-e- (kx+u0)X L)/( ApX EpX( kx+u 0)=589670X 2000X( 1-0.997 ) /422.7 X 198000X 0.003=14.09 (mm：第二段交界點拉力：Px= PXe- (kx+u0)=589.67 X 0.9918 = 584.83N。參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 X 0.5+0.15 X 0.0499 = 0.0082 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9918 ,截面積

20、 Ap= 140.9 X 3 = 422.7mm。第二段理論伸長值為： L=( P<x L)/(ApXEpX( kx+u 0)=584830X 500X( 1-0.9918 ) /422.7 X 198000X 0.0082=3.49 (mm：第三段=584.83 X 0.9855 = 576.33N。參數(shù) kx+u 0 = 0.0015 X 9.75+0.15 X 0 = 0.0146 ,參數(shù) e- (kx+u0) = 0.9855 ,2截面積 Ap= 140.9 X 3 = 422.7mm。第三段理論伸長值為： L=( PXX L)/(ApXEpX( kx+u 0)=576330X

21、9750X( 1-0.9855 ) /422.7 X 198000X 0.0146=66.68 (mm綜合、計算數(shù)據(jù)，3X 30m箱梁橫向預應力半幅孔道預應力筋鋼束理論伸長值為： L= 14.09+3.49+66.68 = 84.26mm據(jù)此可得橫向預應 力筋N理論計算伸長值為：84.26 X 2= 168.52mm;根據(jù)工程進展，本預應力施工作業(yè)指導書主要針對標準段3X 30m 4X30m 5X30m 30+40+30m跨、16m預應力空心板梁及 25m預應力空心板 梁。具體的伸長量計算數(shù)值詳見附表。四、拉力與油表讀數(shù)對應關系預應力筋控制拉力 P=cconXAgXn,其中：n 為每束鋼絞線根

22、數(shù)，Ag為實測鋼絞線截面積。以標準段3X30m箱梁縱向預應力筋為例，貝心1、3X 15.24鋼束拉控制力為P=1395X140.9X 3= 589.67KN;2、4X 15.24鋼束拉控制力為P=1395X140.9X 4= 786.22KN;3、7X 15.24鋼束拉控制力為P=1395X140.9X 7= 1375.89KN;4、15X 15.24 鋼束拉控制力為 P=1395X 140.9 X 12= 2358.67KN。5、15X 15.24 鋼束拉控制力為 P=1395X 140.9 X 15= 2948.33KN。拉力與油表讀數(shù)對應關系項目千斤頂 編號油表編號控制拉力(KN)T c

23、on X Ag X n公稱油壓P ( Mpa)線性回歸方程10%20%100%s3© 15.29113062735589.682.514.8421.58P=29.76X油表壓 力-20.25911310617589.672.584.9319.51P=29.29X油表壓 力-20.21s4© 15.29113062735786.2223.206.1527.84P=29.76X油表壓 力-20.25911310617786.2223.296.2926.51P=29.29X油表壓 力-20.21s7© 15.291130627351375.895.2610.0846.6

24、0P=29.76 X油表壓 力-20.2591131006171375.895.4210.3647.51P=29.29 X油表壓 力-20.21s12 © 15.210303482662358.673.476.6729.87P=80.0X油表壓力-43.8210302887582358.673.316.5230.71P=77.5X油表壓力-22.57s15 © 15.210303482662948.334.348.1537.31P=80.0 X油表壓力-43.8210302887582948.334.138.0838.34P=77.5 X油表壓力-22.57五、伸長值的控制

25、預應力筋拉時，應先調整到初應力°。，該初應力控制在0.1 (T k，伸長值應從初應力時開始量測。預力筋的實際伸長值除量測的伸長值外， 必須加 上初應力以下的推算伸長值。預應力值拉的實際伸長值 L(mm),可按下式計算： L=A LM L2式中： L1從初應力至最大拉力間的實測伸長值(mm L2初應力以下的推算伸長值(mm,可采用相鄰級的伸長值拉預應力鋼絞線時，采用應力應變雙控制，伸長值應使用測量精度不大 于士 1mm勺標尺測量，測量方法為在初應力下測量外露預應力筋至固定參考 點的位置，再測量控制應力下外露預應力筋至固定參考點位置，其差值減去遠端工具錨具回縮值，即為初應力至終應力下的伸長值，再加上初應力以下 推算伸長值即為總伸長。若兩端同時拉同時量測，則需把差值相加，即為初 應力至終應力之間的伸長值。如果實際伸長值超出計算伸長值的士 6%則應 暫停拉，在采取措施后，方可繼續(xù)拉。伸長值校核應在拉過程中同時校核。 實測伸長值與理論伸長值誤差應控 制在±6%之若超出此圍應停止拉，待查明原因，糾正后方可繼續(xù)拉。比較 公式：-6%<(S - L) / L< 6% L為修正后的伸長值。六、質量保證措施由于預應力工程屬隱蔽工程，施工好后