1、. . . . 市津南區小站鎮南北河供熱站擴建工程100m煙囪工程腳手架施工方案編 制：審 核：批 準：編制單位：天虹建設集團2011年7月2日目 錄一、編制依據 3二、工程概況3三、腳手架的搭設構造要求3四、施工材料的審查 5五、腳手架設計驗算6a、10米以下大橫桿的計算6b、10米以下小橫桿的的計算9c、10米-59米橫桿的計算 10d、59米以上橫桿的計算 10e、扣件抗滑力計算 12f、腳手架立桿荷載計算 13g、立桿的穩定性計算 13h、最大搭設高度的計算 14i、連墻件的計算 14j、立桿的地基承載力計算 14六、腳手架的搭設與拆除15七、腳手架的檢查與驗收22八、腳手架安全注意事

2、項22一、編制依據 本工程根據施工圖進行編制。腳手架搭設所采用的相關施工規與標準如下：1 JGJ130-2001,建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規S2 GB/15831，鋼管腳手架扣件S3 JGJ130-2001，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規S二、工程概況該煙囪地表以上部分高度100米，地面外半徑5.29米，半徑4.52米；頂口外半徑4.14米。筒身C40砼澆筑從±0.00到30m，C35砼澆筑從30.00到70m， C30砼澆筑從70.00到100m，部耐酸磚砌筑。±0.00到100m處，采用砌外滑模板法施工，每次提升1.25m。該腳手架從±0.00m搭

3、設到105m高度，每節搭設5m。59米以下采用雙排封圈型腳手架，每面有兩跨，每跨1.4米，橫距0.8米，步距1.25米。59米以上由于煙囪口徑縮小，必須停止外排立桿的搭設，只繼續向上搭設排立桿，因此59米以上為單排封圈型腳手架。腳手架隨煙囪筒壁的提升同步搭設，煙囪筒壁施工為春、夏季施工，工期為三個月。部垂直提升井架高0m，采用鋼管腳手架搭設，立桿水平步距1.4m，按煙囪徑的收比度進行搭設，井架直徑隨襯尺寸逐漸減少，搭設鋼管時，要將鋼管兩端伸入筒壁中。在高度方面，每隔12.5m的牛腿處必須將周圈4根鋼管伸長，直到兩端錨入筒壁砼50 mm深，保證井架的強度和穩定性。安裝時在桿端上包上塑料袋，隔離砼

4、，以便于后面拆除。三、腳手架的搭設構造要求 1、腳手架的搭設高度隨著主體結構的高度增加而增加。 2、立桿、橫桿、斜撐、剪刀撐的間距與搭設方法見腳手架平面圖、立面圖所示。 3、每根立桿的底部都應設置木枋墊板。4、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱、橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm（如下圖）。 5、立桿接長除頂層頂步采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接

5、。6、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步，同步隔一根立桿的相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。7、縱向水平桿采用對接扣件接長，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3（如下圖）。縱向水平桿對接接頭布置示意圖接頭不在同步(立面)；(b)接頭不在同跨(平面) 8、作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2； 9、使用木腳手板，

6、雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。10、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，鋪設竹串片腳手板，應設置在三根橫向水平桿上；搭接鋪設時，接頭必須支承在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm；亦可采用平鋪。（如下圖）腳手板對接、搭接構造示意圖(a)腳手板對接；(b)腳手板搭接 11、單排腳手架應設置剪刀撐，每道剪刀跨越立桿根數最多不得超過7根，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°60°之間。 12、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋

7、板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。13、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。15、連墻件構造布置：（1）連墻件應均勻布置，垂直間距、水平間距分別控制在10米為一個節點；連墻件必須設置在牛腿處（或預埋埋件環連接），并且與每層每根臨邊鋼管抱箍鎖死。當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。（2）連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許向上翹起。四、 施工材料的審查：腳手架材料進入施工現場后應按照以下程序檢查：總承包單位組織建設單位和監理單位的項目經理、技術人員、安全管理人員、材

8、料員、項目總監、產權單位負責人等按批次對進入施工現場的腳手桿、扣件、腳手板、鍍鋅鐵絲等，聯合進行清點、檢查、驗收，并履行簽字手續。腳手桿為外徑為48mm，壁厚為3.5mm的焊接鋼管，該項目采用國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235A級鋼的規定，外觀質量檢驗應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規（JGJ130-2001）的要求。鋼管表面應平直光滑，不應有嚴重腐蝕、壓扁、裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕；鋼管上禁止打眼。1鋼管尺寸允許偏差見下表

9、：序號檢查項目允許偏差檢查工具1焊接鋼管外徑48mm、壁厚3.5mm0.5mm游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7mm塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.5mm游標卡尺4各桿件局部彎曲L1.5 m5mm鋼板尺5立桿彎曲3mL4 m12mm鋼板尺6立桿彎曲4mL6.5 m20mm鋼板尺7水平桿、斜桿彎曲6.5 m30mm鋼板尺扣件使用符合鋼管腳手架扣件（GB/15831）中規定的可鍛鑄鐵制作的扣件。鑄件材料選用力學性能不低于KTH330-08牌號的可鍛鑄鐵或ZG230-450鑄鋼。經過65N·M扭力矩試壓，扣件各部位不應有裂紋。扣件主要部位不得有縮松、夾渣、氣孔等鑄造缺陷。扣件應嚴格整形

10、，與鋼管貼合面緊密接觸。所有扣件均有出廠合格證。扣件外觀和附件質量應符合下列要求：扣件各部位不應有裂縫蓋板與座的開距離不得小于50mm。扣件表面大于10mm2的砂眼不應超過三處，且累計面積不應大于50mm2扣件表面粘砂面積累計不應大于150 mm2錯箱不應大于1mm扣件表面凸（或凹）的高（或深）值不應大于1mm扣件與鋼管接觸部位不應有氧化皮，其他部位氧化皮面積累計不大于150 mm2鉚接處應牢固，不應有裂紋T型螺栓和螺母應符合GB/T3098.1、GB/T3098.2的規定活動部位應靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm產品的型號、商標、生產年號應在醒目處鑄出，字跡、圖案應清晰完整扣件表面

11、應進行防銹處理（不應采用瀝青漆），油漆應均勻美觀，不應有堆漆或露鐵2腳手板使用國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235-A級沖壓鋼腳手板。捆綁腳手板用的鍍鋅鐵絲使用8號腳手板允許偏差見下表：序號檢查項目允許偏差檢查工具1板面撓曲L4m12mm鋼板尺2板面撓曲L4m16mm3板面扭曲（任一角翹起）5mm五、 腳手架設計驗算：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001.計算的腳手架為雙排腳手架，搭設總高度為105m。59m以下采用封圈型雙排腳手架， 59m以上采用封圈型單排腳手架。其中雙排腳手架搭設尺寸為：立桿縱距1.25m，立桿橫距1.5m，立桿步距1

12、.40m。連墻件采用2步2跨。實際搭設時，每十米一道牛腿，在牛腿初將大橫桿和小橫桿均埋入砼體中，并在牛腿圈上設置一圈向上的斜支撐，59米以上不使用連墻件，而是將作業平臺的橫桿埋入砼中，以減少架體載荷并增加穩定性。工作平臺邊緣處的腳手板實際搭設時應借助砌磚的支撐，單設計計算時取最不利因素，忽略砌磚的支撐力，故工作平臺的設計面積為19m2，小于實際面積。a) 59米以下大橫桿的計算為減少工作量，使用大橫桿代替部分鋪板桿來鋪設腳手板，大橫桿和鋪板桿平行，且位于小橫桿上方，然后在小橫桿下方立桿安裝防滑扣件。大橫桿和鋪板桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。按照大橫桿和鋪板桿上面的腳手板和活荷載做為均布荷載計

13、算大橫桿的最大彎矩和變形。i. 均布荷載值計算大橫桿自重標準值：P1=0.038KN/m計算腳手板荷載：取沖壓剛腳手板取數量最多，長度最長時計算，此時腳手板長共計24.875m2，故腳手板最大自重為24.875m2×0.3KN/m2=7.4625KN。腳手板自重標準值P2=7.4625KN/19m2=0.393KN/m2計算活荷載：操作平臺上，除平臺的自重外，一般每班只有：6人（平均85Kg/人），共計5KN2臺振動器（120Kg/臺），電焊機1臺（30Kg），共計2.6KN鋼筋、木板最多放置10KN磚塊體積不超過0.3m3，約合6KN料桶用5mm厚鋼板焊接加工而成，高0.7m，桶直

14、徑0.65m，桶底板外直徑0.75m料桶自重為：（0.75/2）2+0.7××0.65×0.005×7.85×9.8=0.72KN料桶混凝土重:(0.65/2)2×0.7×25=5.8KN得出活荷載共為：5+2.6+10+6+0.72+5.8=30.12KN活荷載自重標準值Q=30.12/19=1.585KN/m2計算最大均布荷載值：因大橫桿和鋪板桿分布不均勻，故求得最大均布荷載且步距最大的大橫桿或鋪板桿進行抗彎強度和撓度計算，如圖，應取MD段大橫桿進行驗算小橫桿（下方）大橫桿（上方）鋪板桿（上方）MD段大橫桿均布荷載值：腳

15、手板荷載標準值P2=0.393KN/m2×（0.75m+0.8m）/2=0.305 KN/m活荷載標準值Q=1.585KN/m2×（0.75m+0.8m）/2=1.228 KN/m最大均布荷載值qMD=1.2×（0.038+0.305）+1.4×1.228=2.130 KN/m大橫桿和鋪板桿計算簡圖ii. 抗彎強度計算對于探出的大橫桿NR加設斜支撐，取最長桿NR進行受力驗算：受力分析如圖：斜支撐對R點提供的豎直向上的支撐力為6.3KNNR段標準載荷PNR=1.2×（0.393+0.038）+1.4×1.585×0.6

16、5;1.1=1.81KN小于6.3KN斜支撐滿足要求，故NR段大橫桿的最大彎矩可以按照Mqmaxql2/8計算。最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，如圖：計算公式：Mqmaxql2/8 ，l取MD段大橫桿的長度最大彎矩Mqmax2.130×1.42/80.52185kN·m=521850N·mm最大應力計算值 = Mqmax/W =521850/5080102.726N/mm2大橫桿和鋪板桿的最大應力計算值 =102.726N/mm2，小于大橫桿和鋪板桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求。外邊緣處的探出的大橫桿或鋪板桿，如PG段抗彎強度驗

17、算如下：qPG=1.2×0.038+0.393×（0.75m+0.65m）/2+1.4×1.585×（0.75m+0.65m）/2=1.929 KN/mMPG max=ql2/2=1.929×0.552/2=0.292KN·m，小于MD段最大彎矩，也滿足抗壓強度設計要求，故MD段鋪板桿下方不用設置斜支撐。iii. 撓度計算大橫桿和鋪板桿邊緣處的懸臂梁均布荷載作用下最大撓度為：=1.929×5504/（8×2.060×105×121900.0）=0.879mm大橫桿和鋪板桿簡支梁均布荷載作用下最大

18、撓度為：MD段大橫桿的撓度為為所有大橫桿和鋪板桿中的最大值，因此對MD段進行驗算：荷載標準值P1+ P2+Q=0.0380.611.2281.876kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度=5×1.876×14004/（384×2.060×105×121900.0）=3.737mm大橫桿和鋪板桿均布荷載作用下的最大撓度為簡支梁的最大撓度3.737mm，其小于水平桿的最大容許撓度 1400.0 / 150=9.333mm 與10 mm，滿足要求。b) 10米以下小橫桿的計算用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

19、i. 荷載值計算大橫桿或鋪板桿與小橫桿或斜支撐接觸的受力點共37處,求得每個接觸點平均所受的力為：大橫桿和鋪板桿的自重標準值 P10.038×38/37=0.039KN腳手板的荷載標準值 P2=7.4625/37=0.2017KN活荷載標準值Q30.12/370.814kN每一接觸點荷載的計算值 P1.2×（P1+ P2）+1.4×Q=1.2×（0.039+0.2017）+1.4×0.814=1.43KN直角扣件單扣件的抗滑承載力為8.0KN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN,大于1.43KN，故大

20、橫桿直角扣件的抗滑承載力可以承擔以上載荷。因每根大橫桿均與立桿用直角扣件連接，故大橫桿正下方的小橫桿不受大橫桿傳導的荷載，因此只需對鋪板桿正下方的小橫桿進行強度和撓度驗算。ii. 抗彎強度計算對于探出的小橫桿DE、ST加設斜支撐，而且單扣件的抗滑承載力8KN滿足豎直方向的受力要求，故無需對DE、ST段小橫桿進行抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，因此取小橫桿間距最長且直接受鋪板桿作用力的一段小橫桿MN進行計算：最大彎矩計算公式：Mmax=P·a·b/l+q·l2/8最大彎矩Mmax=1.43×0.75×0.65

21、/1.4+0.038×1.42/8=0.5073KN·m最大應力計算值 = Mmax/W0.5073×106/508099.85N/mm2小橫桿的最大應力計算值99.85N/mm2小于205.0 N/mm2 ，滿足要求！iii. 撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和：由大橫桿和鋪板桿的撓度的計算同理得出該作業平臺簡支梁的最大撓度大于懸臂梁的最大撓度，故只對簡支梁MN的最大撓度進行計算。小橫桿簡支梁MN均布荷載的最大撓度計算公式：集中荷載最大撓度計算公式：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vqmax5×0.03

22、8×14004/（384×2.060×105×121900.0）0.076mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度最大撓度和 VVqmax +Vpmax3.306mm小橫桿的最大撓度小于1400.0 / 150=9.333mm與10mm，滿足要求。c) 10米至59米橫桿的計算10米至59米作業平臺與10米以下的作業平臺相似，僅隨著煙囪建設高度的提升而適當減小的作業平臺的面積，故不單獨對此高度段作業平臺的橫桿與扣件單獨進行計算。10-59m高度腳手架搭設平面圖隨著煙囪高度提升半徑逐漸縮小，腳手架自身高度在26m-59m時需縮短部分橫桿長度,并撤掉兩端的

23、鋪板桿，只留下中間兩根鋪板桿；鋪板桿兩側立桿需加設防滑扣件；邊緣處腳手板仍需用煙囪壁支撐。d) 59米以上橫桿的計算因煙囪半徑逐漸縮小，59米以上的腳手架的外排架已無法使用，故59米以上只繼續使用排架。煙囪部每十米一道牛腿圈（環梁），為減輕立桿載荷并加強立桿穩定性，在每道牛腿圈處將大橫桿和小橫桿澆注到牛腿圈砼，并在牛腿圈上設置一圈向上的斜支撐。在59米以上的單排架的搭設中所有橫桿兩端置于砌磚中，每節搭設4.6米，腳手板與鋪板桿隨著作業平臺上移，設置兩層腳手板，但不同時作業。橫桿和腳手板鋪設簡圖如圖如下：59m-105m單排腳手架作業平臺鋪板桿搭設圖所有橫桿兩端均插入到磚砌體中，利用砌磚作輔助支

24、撐；本層作業完畢將腳手板和鋪板桿上移到上層，大橫桿和小橫桿繼續埋在磚砌體中；因圓心需預留觀測孔洞，故橫桿AB用直角扣件固定在其下方的小橫桿上，而非立桿；除角立桿外的四根主立桿均加設防滑扣件，作業平臺拆除后可拆除該層防滑扣件。59m-105m單排腳手架作業平臺腳手板鋪設圖腳手板滿鋪，兩端利用砌磚作輔助支撐；未能滿鋪的地方用木板遮蓋；隨著煙囪半徑減小可適當調整腳手板以適應煙囪半徑。59米以上腳手架作業平臺每層都利用砌磚作為輔助支撐，并將橫桿始終插入磚砌體，充分減輕了腳手架載荷，并加固了腳手架的穩定性。減少工作人員與物料，利用牛腿圈作為懸挑梁來減輕立桿載荷。故對59米以上的腳手架橫桿不作驗算。e)

25、扣件抗滑力的計算規表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的件承載力取值為6.40kN。大橫桿、小橫桿與立桿連接時，扣件的抗滑載力按照下式計算(規5.2.5):RRc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0 kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；26米高度以下，小橫桿在下，大橫桿在上，大橫桿或鋪板桿與小橫桿或斜支撐接觸的受力點共37處,而連接大橫桿與立桿的直角扣件共20個,故連接大橫桿與立桿的直角扣件承受更多的載荷，因此只需驗算連接大橫桿與立桿的直角扣件的抗滑承載力。大橫桿和鋪板桿的自重標準值 P10.038×

26、38/37=0.039KN腳手板的荷載標準值 P2=7.4625/37=0.2017KN活荷載標準值Q30.12/370.814kN連接大橫桿與立桿的直角扣件承受載荷的設計計算值： R1.2×（P1+ P2）+1.4×Q=1.2×（0.039+0.2017）+1.4×0.814=1.43KN R1.43KNRc=8.0 kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!同理可證，26米以上亦滿足要求。f) 腳手架立桿荷載計算：因為是煙囪部腳手架，可以忽略風荷載的作用，故作用于腳手架的荷載包括靜荷載和活荷載。59米以上只繼續搭設立桿，不搭設外立桿。按最不利載荷進行計

27、算，假設59米以上載荷全部傳遞給59米以下的立桿，故59米以下立桿只對立桿進行驗算。靜荷載值包括以下容：(1)每根立桿承受的結構自重值：59米以上：NG1=3.628KN59米以下：NGL1=6.23KN (不包含59米以上的重量)(2)每根立桿承受的腳手板的重量值： NG2=2×0.3××2.42/10+0.3××3.32/22=1.551KN共三層腳手板，96.8米和95.4米高度時（煙囪半徑R=2.4）腳手板重量按最不利載荷全部分配給立桿，2.86米高度時（煙囪半徑R=3.3米）腳手板載荷分配給所有立桿。(3)欄桿與擋腳手板自重值：由于作

28、業平臺為圓形，不宜在腳手架上設欄桿與擋腳板；外圍有混凝土鋼筋做圍護，且腳手架跨距僅1.43米，故鋼筋和上層橫桿可充當欄桿；下層的未拆除模板高于平臺至少5cm，可充當擋腳板。因此不計算欄桿和擋腳板自重。(4)吊掛的安全設施荷載：該腳手架在煙囪部施工，故不在腳手架外側設置密目安全網，僅在作業平下方兩跨掛滿一層防墜安全網，重量可忽略不計。經計算得到，靜荷載標準值59米以上：NG=NG1+NG2=5.179kN59米以下立桿：NGL = NGL1+NG1+NG2 = 11.409 kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，除作業平臺上的活荷載外，還要加上作業平臺上方天滑輪桿承受的動荷載2.6t。滑輪

29、桿由四根斜支撐加固，將載荷盡量分擔給其他立桿，故按照平均分配計算。59米以立桿和59米以上立桿活荷載：NQ=（30.12+25.48）/10= 5.56kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式59米以上：Nd = 1.2NG+1.4NQ= 13.999 kN；59米以下立桿：Ns =1.2NGL+1.4NQ= 21.475kN；g) 立桿的穩定性計算:i. 59米以上立桿穩定性計算：不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N =13.999 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數：K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規表5

30、.3.3得：U = 1.800計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.973 m；Lo/i = 188.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.203 ；立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm2； = 13999/(0.203×489.000)=141.024N/mm2；立桿穩定性計算 =141.024小于 f = 205.000 N/mm2滿足要求！ii. 59米以下立桿穩定性計算：59米以下立桿承受最大載荷的時立

31、桿，故只對立桿的穩定性進行驗算。不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N =21.475 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數：K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規表5.3.3得：U = 1.500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.477 m；Lo/i = 157.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.284 ；立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm2

32、； = 21475/(0.284×489.000)= 154.63N/mm2；立桿穩定性計算 =154.63小于 f = 205.000 N/mm2滿足要求！h) 最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2 =1.551KN；活荷載標準值：NQ = 5.56kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = NGL1+NG1=（3.628+6.23）/96.8=0.102KN/mHs =0.284×4.890×10-4×20

33、5.000×103-(1.2×1.551+1.4×5.56)/(1.2×0.102)=153.794 m。滿足要求i) 連墻件的計算:不考慮風荷載，連墻件的軸向力無需計算!j) 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足右式的要求: p fg 地基承載力設計值： fg = fgk×Kc = 280.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 700.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A = 28.33kN/m2；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計

34、值：N = 21.475 kN；基礎底面面積 (m2)：A =0.728 m2 。p=28.33 kN/m2<fg=280.000 kN/m2。地基承載力滿足要求！3六、 腳手架的搭設與拆除：將地面全部用水泥沙漿將原基礎承臺表面找平并夯實。按施工組織設計的要求放線定位。沿定位線鋪設枕木墊，其上放置木板。按照設計圖紙安放立桿于木板上，使用1.5m和6m、4米立桿，相鄰立桿必須使用不同長度。使用卷尺測量立桿的相互距離，以此確保立桿位置安放正確。安放掃地桿于立桿側，掃地桿距木板15cm,用水平尺進行水平校準；所有橫桿均使用整根腳手桿，不得搭接或對接；扣件使用直角扣件，扣件螺栓擰緊，扭力矩不小于

35、40Nm，且不得大于65 Nm；固定大橫桿和小橫桿的直角扣件的中心點的相互距離不大于150mm。安放第二層橫桿與立桿側，步距為1.25m，用水平尺進行水平校準；所有橫桿均使用整根腳手桿，不得搭接；扣件使用直角扣件，在確定好扣件高度后，將固定立桿的扣件螺栓擰緊，扭力矩不小于40Nm，且不得大于65 Nm；固定大橫桿和小橫桿的直角扣件的中心點的相互距離不大于150mm；所有固定橫桿的直角扣件開口方向均朝上；在第一步設置四道斜撐。考慮到煙囪不宜留下腳手架孔洞，且為節省工程費用，該腳手架使用預埋鋼筋法設置連墻件。該腳手架工程在煙囪部，可忽略風載荷的作用，因此可以使用預埋鋼筋法，間隔為兩步兩跨，從第一步

36、便開始設置，預埋鋼筋由磚縫探出，磚縫間的石灰砂漿可加固鋼筋的穩定。該腳手架為四方形，同一層有八個橫桿探頭與連墻件連接，縱向橫向都有連墻件加固，故無需再設置剪刀撐。依次往上搭設，連墻件與煙囪壁的提升同步設置；腳手架每次搭設超過煙囪壁兩步，作業平臺與煙囪壁保持同等高度；作業平臺中心位置留0.2m×0.2m小孔，作為施工過程中測定筒身中心線的孔洞；偏心位置留出0.9m×0.9m進料輸送孔；作業平臺上方的兩步只先鋪設兩塊腳手板；在作業平臺上方第二步設置滑輪桿，滑輪桿與雙立桿中的主立桿連接，且必須位于小橫桿之上，并用六根斜支撐加固；作業平臺、滑輪桿與煙囪壁同步搭設提升。搭設簡圖如下：

37、59米以下作業平臺腳手桿鋪設平面圖為減輕自重并減小工作量，可利用上方大橫桿充當部分鋪板桿，但必須在所有固定橫桿與立桿的直角扣件下方增設防滑扣件，本層作業平臺拆除后將防滑扣件拆除，并隨作業平臺同步上移；其余四根鋪板桿使用豬耳朵扣件固定在小橫桿之上；鋪板桿探頭不超過0.5m的無需給探頭加設斜支撐，超過0.5m需要在下方加設斜支撐。59m以下雙排腳手架作業平臺腳手板鋪設平面圖用沖壓剛腳手板應滿鋪，腳手板長度不足時采用搭接，搭接接頭應在0.3m-0.6m之間；盡量將搭接接頭錯開，避免對同一鋪板桿集中受力；邊緣處缺少有效鋪板桿時利用已做好的煙囪壁作為腳手板支撐，避免出現瞎跳；準備合適短木板，待灌漿時可根

38、據拆除方案挪動或拆除部分邊緣處腳手板，用短木板代替，以避免妨礙灌漿；中心位置留0.2mX0.2m小孔以測定筒身中心線，偏心位置留0.9mX0.9m進料輸送孔；制作1.2mX1.2m封洞板，待料桶上到平臺后封住洞口,腳手板間縫隙可用普通木板遮蓋。0-59m高度腳手架作業平臺鋪板桿搭設平面圖 隨著煙囪高度提升半徑逐漸縮小，腳手架自身高度在26m-59m時需縮短部分橫桿長度,并撤掉兩端的鋪板桿，只留下中間兩根鋪板桿；鋪板桿兩側立桿需加設防滑扣件。59m以上單排腳手架作業平臺鋪板桿搭設圖59米以上高度將作業平臺的橫桿兩端埋入磚砌體中，然后將預埋鋼筋直接與磚砌體的橫桿焊接在一起，從而達到減少架體載荷并增加穩定性的目的。本層作業完畢將腳手板和鋪板桿上移到上層，大橫桿和小橫桿繼續埋在磚砌體中；因圓心需預留觀測孔洞，故橫桿AB用直角扣件固定在其下方的小橫桿上；除角立桿外的四根主立桿均加設防滑扣件，作業平臺拆除后可拆除該層防滑扣件。59m-105m單排腳手架作業平臺腳手板鋪設圖腳手板滿鋪，兩端利用砌磚作輔助支撐；未能滿鋪的地方用木板遮蓋；隨著煙囪半徑減小可適當切割腳手板的長度以適應煙囪半徑。七、 腳手架的檢查與驗收搭設過程中實行腳手架安全檢查制度，由分包方安全員每天進行巡回檢查，并制作適合該腳手架工程的安全檢查表，按照檢查表進行檢查打分。每次搭設與拆除腳手架時，設有專人檢