1、目錄第一章編制依據 2 第二章工程概況 3 第三章模板方案設計 3 第四章板模板扣件鋼管高支撐架計算書 4 第五章梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 12 第六章柱模板計算書29第七章模板扣件鋼管高支撐架搭設要求 42 第八章模板扣件鋼管高支撐架的拆除 46 第九章 質量保證措施 46 第十章安全文明施工 48 第十一章模板扣件鋼管高支撐架的使用與維護 49 第十二章應急預案 50 附圖第一早編制依據1、施工圖紙。2、建筑施工手冊3、建筑工程施工安全技術手冊4、建筑工程質量驗收統一標準(GB5030 2001)5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 (JGJ130 2011)&懸挑式腳手架

2、安全技術規程(DG/T-2002-2006)7、 建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)8、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)9、 施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005)10、鋼結構設計規范(GB50017-200311、中華人民共和國工程建設標準強制性條文12鋼筋混凝土結構設計規范 GB50010- 2002。13建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)第二章工程概況建設單位：監理單位：設計單位：勘探單位：施工單位：本項目工程總建筑面積約63795.84m2,其中1#-6#廠房建筑面積均為：10632.64川。建筑層數：1#-6#廠房均為五層。建筑長度

3、：1#-6#廠房均為70.2 米，建筑寬度：1#-6#廠房均為30.2米、建筑高度：1#-6#廠房均為27米。1#-6# 樓廠房最大層高為4.87米，其余為4.5米、3.6米，工程使用年限50年，耐火 等級為二級，屋面防水等級為二級，安全等級分類二類。第三章模板方案設計1、施工部署：根據本工程的結構類型特點，結合本公司的技術設備力量，對本工程的施工 部署如下：柱子不在超高范圍之內，在澆筑梁板之前先澆筑柱子，以利于穩定模板支架。2 材料要求：模板支架的材料要求如下：（1）梁與板的模板支架的立桿、水平桿及剪刀撐 用鋼管？48X 3.5。（2）梁底模、側模用18厚九夾板加方木楞60*80或?48X

4、3.5 鋼管，方木楞下為橫向鋼管支于立桿上。腳手架采用鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣 件（GB15831的規定；在螺栓擰緊扭力矩達 65N.m時，扣件不得發生破壞?？?件使用前必須全數檢查，表面有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鍛造缺陷的扣件必須 剔除，不得使用。鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793或低壓流體輸送用 焊接鋼管（GB/T3091）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準 碳 素結構鋼（GB/T700中Q235-A級鋼的規定。型號選用？48X 3.5鋼管，每根鋼管的最大質量不超過25kg,最大長度6米。 鋼管表面應平直光滑，無裂縫、結疤、分層、

5、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃 道；鋼管外徑、壁厚、端面偏差都必須控制在規范允許的范圍內。在空洞處，每層張拉安全平網，確保高空作業安全。安全平網應采用錦綸、 維綸、滌綸或其他的耐候性不低于上述品種(耐候性)的材料制成；平網寬度不得 小于3m菱形或方形網目的安全網，其網目邊長不大于8cm邊繩與網體連接必 須牢固，平網邊繩斷裂強力不得小于 7KN筋繩分布應合理，平網上兩根相鄰筋 繩的距離不小于30cm筋繩斷裂強力不大于3KN安全網所有節點必須固定；阻 燃安全平網必須具有阻燃性，其續燃、陰燃時間均不得大于4s。3、施工工藝流程與立桿間距表本工程最大層高為4.87米，其余層高為4.5米、3.6米。施工

6、工藝流程如下：測量放線> 立鋼管支撐架 ，.:測量放線定標高、軸線 > 綁扎柱鋼筋支柱模-澆框架柱砼綁扎梁鋼筋 卜支樓板模板 > 綁扎板筋澆搗梁板砼*養護采用滿堂支撐架，立桿的墊板均應準確的放在定位線上，立桿底用槽鋼擠緊， 模板支架設縱橫向掃地桿。并設剪刀撐，豎向剪刀撐由底至頂連續設置，斜桿與 地面傾角宜在45° -60。之間。剪刀撐斜桿的接長采用搭接。用旋轉扣件固定在 與之相交的橫向水平桿和立桿上，旋轉扣件中心線至主要節點的距離不大于 150mm步距h=1.50m,縱向間距L=1.0m、橫向間距L=1.0m、掃地桿距地200mm 具體布置見附圖；縱橫桿伸出外排立桿

7、 0.1m;每層設置水平桿與主體結構頂撐， 間距1.5m;空洞處，每層張拉安全平網；支架四周內外立面滿設剪刀撐，中部 每隔四跨設一道；支架底部、頂部、中間每隔2m設置一道水平加強斜桿作為水平加強層。第四章 板模板扣件鋼管高支撐架計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 1 30- 201 1 )、混凝土結構設計規范GB5001 0- 201 1、建筑結構荷載規范（GB 50009- 2001）、鋼結構設計規范（GB 5001 7- 2003）等規范編制。一、參數信息：1. 模板支架參數橫向間距或排距（m）:1.00 ;縱距（m）:1.00 ;步距（m）:1.50 ；

8、立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.10 ;模板支架搭設高度（m）:4.87 ;采用的鋼管（mm）:48X 3.5 ;板底支撐連接方式：鋼管支撐；扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80 ;板底鋼管的間隔距離（mm）:300.00 ;2. 荷載參數模板與木板自重（kN/m2）:0.350 ;混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25.000 ;施工均布荷載標準值（kN/m2）:2.500 ;3. 樓板參數樓板的計算厚度（mm）:120.00 ;4. 材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E（N/mrr）:9500 ;面板抗彎強度設計值（N/mm）:13

9、 ;托梁材料為：12.6號槽鋼；模板支架立面圖1 位：(mm)§001000圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：4；W = 100 X 1.8 2/6 = 54 cmI = 100 X 1.83/12 = 48.6 cm模板面板的按照三跨連續梁計算>11F11申:VVV3003003007面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):5 = 25 X 0.12 X 1+0.35 X 1 = 3.35 kN/m ;(2)

10、活荷載為施工人員及設備荷載(kN):q2 = 2.5 X 仁 2.5kN/m ;2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：其中：q=1.2 X 3.35+1.4 X 2.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.1X 7.52 X 0.3 2= 0.068kN m面板最大應力計算值(T = 67680/54000 = 1.253 N/mm ;面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm 2;13面板的最大應力計算值為1.253 N/mm 2小于面板的抗彎強度設計值N/mm滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為0.677gPa)=10057其中 q = 3.35kN

11、/m面板最大撓度計算值 v = 0.677 X 3.35 X 3004/(100 X 9500 X 121900)=0.159 mm；面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm ;面板的最大撓度計算值0.159 mm小于面板的最大允許撓度1.2 mm滿足 要求！三、縱向支撐鋼管的計算：縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩w=5.08cm 3截面慣性矩I=12.19cm方木愣計算簡圖1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重(kN/m):qn= 25 X 0.25 X 0.12 = 0.75 kN/m ; 模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.35 X 0.

12、25= 0.087 kN/m ;(3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN):q2 = (2.5 + 2) X 0.25 = 1.125 kN/m ;2. 鋼管強度驗算：最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：最大彎矩計算公式如下：靜荷載：qi = 1.2 X (q 1 + q 2) = 1.2 X 0.75+1.2 X 0.087 = 1.005 kN/m； 活荷載：q2 = 1.4 X 1.125 = 1.575 kN/m ;最大彎距 MJnax = (0.1 X 1.005+0.117 X 1.

13、575) X 12= 0.285 kN.M ;最大支座力計算公式如下：最大支座力 N = ( 1.1X 1.005+ 1.2 X 1.575) X 1 = 2.995 kN ;鋼管的最大應力計算值(T = M/W= 0.285 X 1/5080 = 56.058 N/mm2;縱向鋼管的抗壓強度設計值f=205.0 N/mm 2;縱向鋼管的最大應力計算值為 56.058 N/mm小于 縱向鋼管的抗壓強度設 計值205.0 N/mm2,滿足要求！3. 撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：=0.677靜荷載 q1 = q 11 + q 12 = 0.75+0.087=

14、0.838 kN/m ;活荷載 q2 = 1.125 kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度45V= (0.677 X 0.838+0.990 X 1.125) X 10004/( 100 X 20.6 X 10 X 121900 ) =0.669 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足要求！四、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：12.6號槽鋼；W=62.137 cm?;41=391.466 cm ;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.995 kN ;2.586FPPPPPPPPPP托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖（kN.m）托梁計算

15、變形圖（mm）6.4Q1 6 401漏54.4932.5861.4980.41 409054 4936.4B.4托梁計算剪力圖（kN）最大彎矩 Mnax = 1.008 kN.m最大變形 Vnax = 0.08 mm ；最大支座力Qmax = 10.894 kN ;最大應力(T = 1008365.18/62137 = 16.228 N/mn;托梁的抗壓強度設計值f=205 N/mm 2;205托梁的最大應力計算值16.228 N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值N/mm滿足要求！托梁的最大撓度為0.08mm小于1000/150與10 mm,滿足要求！五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模

16、板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容：(1) 腳手架的自重(kN):NG1 = 0.138 X 4.87 = 0.674 kN ;模板的自重(kN):N32 = 0.35 X 1 X 1 = 0.35 kN ;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):N33 = 25 X 0.12 X 1 X 1 = 3 kN ;靜荷載標準值 Ng = N G1+N32+N33 = 4.024 kN ;2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值 Nq = (2.5+2 ) X 1X 1 = 4.5 kN ;3. 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N

17、= 1.2N g + 1.4N q = 11.129 kN ;六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N -立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 11.129kN ;© -軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比Lo/i查表得到;A計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.58 cm ；立桿凈截面面積(cm2) : A = 4.89 cm 2;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cvm;(T 鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2；L0-計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算：I o = h

18、+2aki-計算長度附加系數，取值為1.155 ；u -計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3 ； u = 1.7 ；a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.1 m ；得到計算結果：立桿計算長度 L 0 = h + 2a = 1.5+0.1 X 2 = 1.7 m ;Lo / i = 1700 / 15.8=108;由長細比I o/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數© = 0.53 ;鋼管立桿最大應力計算值；(T =11128.81/ (0.53 X 489) = 42.94 N/mm 2;鋼管立桿的最大應力計算值(T = 42.94 N/mm2小于

19、 鋼管立桿抗壓強度設計 值f= 205 N/mm ，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算10 = k 1k2(h+2a)k1 -計算長度附加系數按照表1取值1.185 ;k2 -計算長度附加系數，h+2a = 1.7按照表2取值1.003 ;上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185 X 1.003 X (1.5+0.1 X 2) = 2.021 m Lo/i = 2020.544 / 15.8 = 128;由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數© = 0.406 ;鋼管立桿的最大應力計算值;(T =11128.81/

20、0.406 X 489) = 56.055 N/mrn;鋼管立桿的最大應力計算值(T = 56.055 N/mm小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模複支架計算檢度附加系數kl歩距 hgh<0.90.9<h<L211.5<h<2,1kl1.2431 135I. 1671.163翹模板支架計算檢度數屹6B10121416182025303540h+£aulh (in)1.35 1.01.0141 0261.039l.D4£1 0541 OBI1

21、0311 0921.1131.13?1.1951. 1731.44 1.01.0121 0221 0311.0391 0471.0561 0S41.0721.0921.1111. 1曲1.1491.53 1.01.0071 0151 0241.0311 0391.0471 0551.0521 0791.0971. L141. 1321X2 1.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431 051LOSS1 0741 0901.10B1.123LOO 1.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401 0461.0521 0571.0811.0961.111

22、1.92 101.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0431.0621.075I 09011042.04 101.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0&01.073I 08711012.25 101.0071.0101.0161.0201.02T1.0321.03T1.042I . OST1.0701 0811 0942.70 1.01.0071.Q101.0161.0201.0271.0321.0371 042I 053I 06SLOTS1.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全七

23、、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pw f g地基承載力設計值：f g = f gk x kc = 170 x 0.4=68 kpa ;其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ;腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ;立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =11.129 x 0.25=44.515 kpa ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 11.129 kN ;基礎底面面積：A = 0.25 m 2。p=44.515 < f g=68 kpa。地基承載力滿足要求！第五章 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書高支撐架的計算依據建筑施工

24、扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、混凝土結構設計規范GB50010-2011建筑結構荷載規范 (GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架 體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3):扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容梁段:L1 0無承重立桿，木方支撐垂直干葉截面一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.30 ;梁截面高度 D(m):0.80 ;混凝土板厚度(mm):120.00 ;立桿沿梁跨度方向間距La(

25、m):0.90 ;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10 ;立桿步距h(m):1.50 ;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00 ;梁支撐架搭設高度H(m): 4.87 ;梁兩側立柱間距(m):0.60 ;承重架支設：無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為48 X 3.5 ;扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減 系數:0.80 ;2. 荷載參數模板自重（kN/m2）:0.50 ;鋼筋自重（kN/m3）:1.50 ;施工均布荷載標準值（kN/m2）:2.5 ;新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）:24.0 ； 傾倒混凝土側壓力（kN/m2）

26、:2.0 ;振搗混凝土荷載標準值（kN/m2）:2.0 ；3. 材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量 E（N/mrr） : 10000.0 ；木材抗彎強度設計值fm（N/mri） : 17.0 ;木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）: 1.7 ； 面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E（N/mrr）: 9500.0 ；面板抗彎強度設計值fm（N/mn2） : 13.0 ；4. 梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）: 50.0 ;梁底方木截面高度h（mm）: 100.0 ；梁底縱向支撐根數：4;面板厚度（mm）: 18.0 ;5. 梁側模板參數主楞間距（mm）: 500;次楞根數：4;主楞豎向支

27、撐點數量為：3;支撐點豎向間距為：200mm 200mm穿梁螺栓水平間距（mm）: 500;穿梁螺栓直徑（mm）: M12主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm高度100mm主楞合并根數：2;次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm高度80mm二、梁模板荷載標準值計算1. 梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算 只考慮新澆混凝土側壓力。F二02認昭抒F = YH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15）計算，得 5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混

28、凝土的澆筑速度，取1.500m/h ；H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；B 1-外加劑影響修正系數，取1.200 ;B 2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別計算得50.994 kN/m、19.200 kN/m，取較小值19.200 kN/m 作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。qF人* F1I

29、L227227 1L叨1LrrT面板計算簡圖（單位：mm）1.強度計算跨中彎矩計算公式如下：M 尸 （7 = -< fW其中，W -面板的凈截面抵抗矩， W = 50 X 1.8 X 1.8/6=27 cm3;M -面板的最大彎距（N.mm）;（7 -面板的彎曲應力計算值（N/mn2）f-面板的抗彎強度設計值（N/mm）；按以下公式計算面板跨中彎矩:MOAq!2其中，q -作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值：qi= 1.2 X 0.5 X 24 X 0.9=12.96kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值：q 2= 1.4 X 0.5 X 2X 0.9=1.26kN/m ;

30、q = q 計q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kN/m ;計算跨度（內楞間距）：l = 226.67mm;面板的最大彎距 M= 0.1 X 14.22 X 226.6672 = 7.31 X 104N.mm經計算得到，面板的受彎應力計算值：（T = 7.31 X 104 / 2.70 X4210 =2.706N/mm；面板的抗彎強度設計值：f = 13N/mm 2;面板的受彎應力計算值（7 =2.706N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求！2.撓度驗算0.677g-/ 斗ct?=10057< = /250q-作用在模板上的側壓力線荷載標準

31、值：q = 24 X 0.5 = 12N/mm ;l-計算跨度（內楞間距）:l = 226.67mm ;E-面板材質的彈性模量：E = 9500N/mm ;I-面板的截面慣性矩：I = 50 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=24.3cm 4;面板的最大撓度計算值：3 = 0.677 X 12X 226.67 4/（100 X 9500X 2.43 X 105） = 0.093 mm ;面板的最大容許撓度值:3 = l/250 =226.667/250 = 0.907mm;面板的最大撓度計算值3 =0.093mm小于面板的最大容許撓度值 3 =0.907mm,滿足要求！四、梁側模板內外

32、楞的計算1.內楞計算內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續 梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度 60mm截面高度80mm截面慣性矩I 和截面抵抗矩V分別為：W = 6 x 82x 1/6 = 64 cm 3;34I = 6 x 83x 1/12 = 256 cm 4;內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：M 尸<7 =-< fW其中，（7 -內楞彎曲應力計算值（N/mn2）;M -內楞的最大彎距（N.mm）;W -內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值（N/mm）。按以下公式計算內楞跨中彎矩：M = 0.1g/3其中，作用在內楞的

33、荷載，q = （1.2 x 24 x 0.9+1.4 x 2 x 0.9） x0.227=6.45kN/m ;內楞計算跨度（外楞間距）:l = 500mm ;25內楞的最大彎距:M=0.1 x 6.45 x 500.00 = 1.61 x 105N.mm最大支座力：R=1.1 x 6.446 x 0.5=3.546 kN ;經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值7 = 1.61 x 105/6.40 x 104 =2.518 N/mm2;內楞的抗彎強度設計值：f = 17N/mm 2;內楞最大受彎應力計算值(7 = 2.518 N/mm 2小于內楞的抗彎強度設計值f=17N/mm 2,滿足要求！

34、(2).內楞的撓度驗算0.677/4皿co =< a = / /25O10057其中1-計算跨度(外楞間距)：1 = 500mm ;q-N/mm作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q =24.00 X 0.23= 5.44E -I -內楞的彈性模量：10000N/mm；內楞的截面慣性矩：1 = 2.56 X 106mrh內楞的最大撓度計算值：3 = 0.677 X 5.44 X 5004/(100 X 10000X 2.56 X 106) = 0.09 mm ;內楞的最大容許撓度值：3 = 500/250=2mm ;內楞的最大撓度計算值 3 =0.09mm小于 內楞的最大容許撓度值3 =2

35、mm,滿足要求！2. 外楞計算夕卜楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力 3.546kN,按照 集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度80mm截面高度100mm截面慣 性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 8X 102X2/6 = 266.67cm 3;I = 8 X 103X 2/12 = 1333.33cm4;1227L2271LA177 |r彳I3 55|rMI3 55Jr1.77L 200 L20020080 ;T外楞計算簡圖外楞彎矩圖（kN.m）外楞變形圖（mm）（1）.外楞抗彎強度驗算M .（7 = -< fW其中（7 - 外楞受彎

36、應力計算值（N/mn2）M -外楞的最大彎距（N.mm）;W -外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設計值（N/mn2）。根據連續梁程序求得最大的彎矩為 M= 0.355 kN.m 外楞最大計算跨度：I = 200mm ;經計算得到，外楞的受彎應力計算值：(T = 3.55 X 105/2.67 X 105 = 1.33N/mrr;外楞的抗彎強度設計值：f = 17N/mm 2;外楞的受彎應力計算值(7 =1.33N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值2f=17N/mm，滿足要求!(2) .外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.061 mm外楞的最大容許撓度值：3 = 200/250

37、=0.8mm ;外楞的最大撓度計算值 3 =0.061mm小于 外楞的最大容許撓度值 3 =0.8mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<N = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面積(mm2);f -穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm ;穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm ;穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =(1.2 X 24+1.4 X 2) X 0.5 X 0.3 =4.74 kN 。穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170 X 76/1000 = 12.92 kN ;穿梁螺

38、栓所受的最大拉力N=4.74kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支 撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：43W = 900 x 18X 18/6 = 4.86 x 104mrr;I = 900 X 18X 18X 18/12 = 4.37 X 10詁島；1. 抗彎強度驗算按以下

39、公式進行面板抗彎強度驗算：M 尸 <7 = -< fW其中，（T -梁底模板的彎曲應力計算值（N/mn2）;M -計算的最大彎矩（kN.m）;I-計算跨度（梁底支撐間距）:l =100.00mm ;q -作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）;新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：5： 1.2 X（ 24.00+1.50 ） X 0.90 X 0.80 X 0.90=19.83kN/m ;模板結構自重荷載：q2：1.2 X 0.50 X 0.90 X 0.90=0.49kN/m ;振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3： 1.4 X 2.00 X 0.90 X 0.90=2.27kN/m ;

40、q = q1 + q2 + q3=19.83+0.49+2.27=22.58kN/m;跨中彎矩計算公式如下：M = 0.19/2Max = 0.10 X 22.583 X 0.1 2=0.023kN.m；(T =0.023 X 106/4.86 X 104=0.465N/mnn；梁底模面板計算應力(T =0.465 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm 2,滿足要求！2. 撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載 作用。最大撓度計算公式如下100£7蘭固|=250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載：q =(24.0+1.50) X 0.

41、800+0.50 ) X 0.90= 18.81KN/m ;l-計算跨度(梁底支撐間距):l =100.00mm ;E-面板的彈性模量：E = 9500.0N/mm 2;面板的最大允許撓度值:3 =100.00/250 = 0.400mm ;面板的最大撓度計算值：3 = 0.677 X 18.81 X 1004/(100 X 9500X 4.37 X 105)=0.003mm面板的最大撓度計算值：3 =0.003mm 小于面板的最大允許撓度值:3 =100 / 250 = 0.4mm ，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、

42、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載； 撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土 自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24+1.5) X 0.8 X 0.1=2.04 kN/m ;模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.5 X 0.1 X (2 X 0.8+0.3)/ 0.3=0.317 kN/m活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m):經計算得到，活荷載標準值 Pi= (2.5+2) X 0.1=0.45 kN/m ;2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2 X 2.04+1.2 X 0.317=2.828 kN/m

43、 ;活荷載設計值 P = 1.4 X 0.45=0.63 kN/m ;方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W=5 X 10X 10/6 = 83.33 cm3.7I=5X 10X 10X 10/12 = 416.67 cm4.7方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：線荷載設計值 q = 2.828+0.63=3.458 kN/m ;2最大彎距 M =0.1ql= 0.1 X 3.458 X 0.9 X 0.9= 0.28 kN.m ;最大應力(r= M / W = 0.28X 106/83333.3

44、= 3.361 N/mm抗彎強度設計值f=13 N/mm方木的最大應力計算值3.361N/mm小于方木抗彎強度設計值13 N/mm滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足3V2bh其中最大剪力：V = 0.6 X 3.458 X 0.9 = 1.867 kN方木受剪應力計算值T = 3 X 1867.32/(2 X 50 X 100) = 0.56N/mrr;方木抗剪強度設計值t = 1.7 N/mm 2;方木的受剪應力計算值0.56 N/mrn小于方木抗剪強度設計值1.7 N/mrT 滿足要求！方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式 如下：0.67

45、7昇10057<m=250q = 2.040 + 0.317 = 2.357 kN/m ;方木最大撓度計算值 3 = 0.677 X 2.357 X 9004 /(100 X 10000X 416.667 X 104)=0.251mm；方木的最大允許撓度3 =0.900 X 1000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值3 = 0.251 mm小于 方木的最大允許撓度3 =3.6 mm，滿足要求！3. 支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2):q1 = (24.000+1.500) X 0.800= 20.400 kN

46、/m 2;(2) 模板的自重(kN/m2): q2 = 0.500 kN/m 2;活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2):2q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m ;X 4.500 = 31.380 kN/mq = 1.2 X (20.400 + 0.500 )+ 1.4梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底支 撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側模板傳給鋼管的集中力為N當n=2時:2-1 N = L2gahP “P1=P2 = 7+N當n>2時:n-1N = l：lq2ah1 jI 1 jr1.842,922.821.84E

47、OO計算簡圖（kN）變形圖（mm）彎矩圖（kN.m）經過連續梁的計算得到：支座反力 Ra = R b=4.668 kN ；最大彎矩 Mma=0.983 kN.m ；最大撓度計算值Vma=1.427 mm；最大應力 （T =0.983 X 106/5080=193.438 N/mm2;支撐抗彎設計強度f=205 N/mm 2;支撐鋼管的最大應力計算值193.438 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求！八、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實

48、際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）:R< Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=4.668 kN ;R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！九、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式1. 梁兩側立桿穩定性驗算：其中N -立桿的軸心壓力設計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：Ni =4.668 kN ;腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2 X 0.129 X

49、 4.87=0.754 kN ;樓板的混凝土模板的自重：2=1.2 X (1.00/2+(0.60-0.30)/2)X0.90 X 0.50=0.351 kN ;樓板鋼筋混凝土自重荷載：N4=1.2X (1.00/2+(0.60-0.30)/2) X 0.90 X 0.120 X(1.50+24.00)=2.148 kN ;N =4.668+0.754+0.351+2.148=7.922 kN ;© -軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比I / 查表得到；i -計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.58 ;A -立桿凈截面面積(cm2) : A = 4.89 ;W -立桿凈截面

50、抵抗矩(cm3) : W = 5.08 ;(T -鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2);f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2;l o -計算長度(m);如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算l o = k 1uh(1)k 1 -計算長度附加系數，取值為：1.155 ;u -計算長度系數，參照扣件式規范表 5.3.3 , u =1.7 ;上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k 1uh = 1.155 X 1.7 X 1.5 = 2.945 m ;Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186;由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數

51、9; = 0.207 ;鋼管立桿受壓應力計算值；(T =7921.88/(0.207 X 489) = 78.262 N/mm ;鋼管立桿穩定性計算(T = 78.262 N/mm 2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算I。= k ik2(h+2a)(2)ki -計算長度附加系數按照表1取值1.167 ;k2 -計算長度附加系數，h+2a = 1.7按照表2取值1.003 ;上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k 1k2(h+2a) = 1.167 x 1.003 x (1.5+0.1 x2) = 1.99 m

52、;Lo/i = 1989.852 / 15.8 = 126;由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數© = 0.417 ;鋼管立桿受壓應力計算值；(T =7921.88/(0.417 x 489) = 38.849 N/mm ;鋼管立桿穩定性計算(T = 38.849 N/mm 2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm 2,滿足要求！十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1. 模板支架的構造要求：a. 梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b. 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c. 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方 向變距、而另一個方向不變。2. 立桿步距的設計：a. 當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b. 當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上 大的變步距設置，但變化不要過多；c. 高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3. 整體性構造層的設計：a. 當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加 強層；b. 單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或