1、 65+120+65m 三角形掛籃計算書 ( (6 65 5+ +1 12 20 0+ +6 65 5) )m m連連續(xù)續(xù)梁梁橋橋 三三角角掛掛籃籃設(shè)計計算書日期：2010 年 10 月 65+120+65m 三角形掛籃計算書目目 錄錄一、掛籃設(shè)計總則一、掛籃設(shè)計總則.11.1 設(shè)計依據(jù) .11.2 結(jié)構(gòu)參數(shù) .11.3 設(shè)計荷載 .11.4 荷載傳遞路徑 .21.5 掛籃結(jié)構(gòu)材料 .2二、底籃模板二、底籃模板.31.1 底模面板 .3（1）荷載.3（2）面板驗算.31.2 橫肋計算 .4（1）荷載.6（2）橫肋截面特性.6（3）強度.6（4）撓度.6三、底籃縱梁計算三、底籃縱梁計算.81、箱

2、梁兩腹板之間、底板正下方縱梁計算 .81.1 受力分析.81.2 強度計算.81.3 剛度計算.92、處于箱梁斜腹板正下方的縱梁計算 .92.1 受力分析：.92.2 強度計算:.102.3 剛度計算:.10四、底籃前托梁計算四、底籃前托梁計算.111受力分析 .112強度與剛度計算 .11五、底籃后托梁計算五、底籃后托梁計算.131受力分析 .132強度與剛度的計算（澆注砼時） .13六、側(cè)模支撐梁與內(nèi)模滑梁計算六、側(cè)模支撐梁與內(nèi)?；河嬎?151側(cè)?？v梁計算 .15 65+120+65m 三角形掛籃計算書2前、后分配梁 .163內(nèi)?；河嬎?.17七、吊桿與錨桿計算七、吊桿與錨桿計算.18

3、1. 前吊桿校核 .182. 后錨桿校核 .18八、中橫梁及斜拉桿計算八、中橫梁及斜拉桿計算.191中橫梁計算 .192斜拉桿計算 .19九、前橫梁計算九、前橫梁計算.201. 受力分析 .202. 強度 .212.1 前橫梁斷面特性.212.2 計算結(jié)果.21十、主梁計算十、主梁計算.211. 受力分析 .212. 強度計算 .222.1 主梁壓應(yīng)力.222.2 主梁彎應(yīng)力(CE 段).232.3 斜拉帶.232.4 立柱.232.5 銷子校核.242.6 主桁后錨校核.243.主梁撓度 .25十、行走小車軸承計算十、行走小車軸承計算.26 65+120+65m 三角形掛籃計算書一、掛籃設(shè)計

4、總則一、掛籃設(shè)計總則1.11.1 設(shè)計依據(jù)設(shè)計依據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （GBJ17-88）公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （JTJ025-86）鐵路橋涵施工設(shè)計技術(shù)規(guī)范 (40+64+40)m 連續(xù)梁橋施工圖(滬寧城際施圖(通橋)-I-17)1.21.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)結(jié)構(gòu)參數(shù) 懸臂澆筑砼箱梁共 63 段，分段長度為：1#6#段 3.5m，7#14#段 4m，邊跨及中跨合攏段為 2m； 箱梁根部高度 7m，跨中高度 2.8m，箱梁根部底板厚 100cm，跨中底板厚 28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按 2 次拋物線變化。 箱梁腹板根部厚 70cm，跨中厚 40cm，中間由兩個箱梁節(jié)段變化，箱梁頂板厚度

5、28cm。箱梁頂寬 16.22m，底寬 9.22m，頂板懸臂長度3.5m，懸臂板端部厚 15cm，根部厚 70cm。詳細參數(shù)見唐白河大橋主橋箱梁構(gòu)造圖。1.31.3 設(shè)計荷載設(shè)計荷載 懸臂澆筑砼最大重量 2263KN（1#塊，87.04m3） 。 掛籃總重（包括箱梁內(nèi)外模板）：86 噸(系數(shù) 0.38)。 人群及機具荷載取 2.5KPa。 荷載參數(shù)： 鋼筋砼比重取值為 26KN/m3； 新澆砼動力系數(shù)取 1.2； 掛籃行走時沖擊系數(shù)取 1.1； 施工時、行走時抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)不小于 2.0； 鋼的材料特性：彈性模量 E=2.06102 GPa泊松比 0.3密度 7850 kg/m3 65+120

6、+65m 三角形掛籃計算書32 精軋螺紋粗鋼筋：彈性模量 E=2.0102GPa泊松比 0.3密度 7850 kg/m3容許應(yīng)力：Q235：170 MPa =100 MPa 承壓應(yīng)力：j300 MPaQ345：250 MPa =150 MPa承壓應(yīng)力：j440 MPa40Cr： d100 mm 385 MPa =220 MPa高強精軋螺紋鋼：600 MPa1.41.4 荷載傳遞路徑荷載傳遞路徑內(nèi)頂板荷載內(nèi)滑梁翼板荷載外滑梁前橫梁底板、腹板荷載底縱梁前托梁底籃后錨后托梁主桁架本計算書根據(jù)各自的荷載情況對底縱梁、前托梁、后托梁、內(nèi)滑梁、前后吊桿、前橫梁、主桁架等各桿件的強度和剛度進行計算，并對節(jié)點

7、板及銷軸的強度進行了計算。1.51.5 掛籃結(jié)構(gòu)材料掛籃結(jié)構(gòu)材料掛籃主桁架、底縱梁、前托梁、后托梁、內(nèi)滑梁、前橫梁等采用組合型鋼（Q235） ，吊帶采用 Q345 鋼，銷子采用 40Cr。 65+120+65m 三角形掛籃計算書二、底籃模板二、底籃模板1.11.1 底模面板底模面板（1 1）荷載）荷載懸澆節(jié)段以 1#塊底板為最大厚度，新澆混凝土對底籃模板的壓力標準值：2055.1905. 12686. 0746. 02605. 1mKNhF面板自重：231628. 0008. 07850mKNmkgF（）kgNg10施工載荷：225 . 2mKNF 傾倒混凝土對底籃模板的壓力設(shè)計值：230 .

8、 2mKNF （2 2）面板驗算）面板驗算選面板小方格中最不利情況計算，即三面固定，一面簡支。由于，查表知：最大彎矩系數(shù)，最大9737. 0450380shLLyx0693. 0oxmK撓度系數(shù)。00196. 0fKa、強度驗算取 1mm 寬的板條為計算單元，荷載為： 232104024678. 0mmNFFFFFmmNq024678. 01024678. 0mmNqKMxmox95.246380024678. 00631. 0.22max22maxmax3217014.2367.10195.246.67.108161mmNmmNWMmmWxxxb、撓度驗算oxfBFKf4max. 65+12

9、0+65m 三角形掛籃計算書其中：24024678. 0mmNFF）（應(yīng)該是104FFF mmNbEhBmmKxf.1066. 9)3 . 01 (12181006. 2)1 (1238000196. 06235230E 為彈性模量， 為泊松比。則：mmf1 . 0max mmmmxf1 . 076. 0500380500滿足要求。1.21.2 橫肋計算橫肋計算（1 1）計算簡圖）計算簡圖 計算載荷為： mmN /1 .11450024678. 0450F =q4底模中橫肋的最大間距為 380mm。因小縱肋最長者為 380mm，滿焊在橫肋上，故按兩端固定梁計算，見上示意圖。（2 2）強度的驗算

10、）強度的驗算1）板肋共同作用時確定面板的有效寬度 b1；小縱肋間距較小，與面板共同作用，為此，先算出在載荷作用下面板與小縱肋組合截面的應(yīng)力值，見下示意圖。組合截面的形心：y1=S/A33104 .43)850(100544508mmSA=8 450+5 100=4.1 103mm2y1=S/A= /4.1 103=10.6mm3104 .43y2=108-10.6=97.4mm截面慣性矩：462323107 . 16 .10850100512100546 .108450128450mm截面彈性抵抗距： 65+120+65m 三角形掛籃計算書 351mm106 . 1y上W342mm1075.

11、1y下W彎矩按兩端固定梁計算，查表得：mmNqlM.66785243801 .112422組合截面的最大應(yīng)力：2/8 . 31750066785mmNWM下根據(jù)，查表得，2/8 . 3mmN25.568450hb541hb即得：b1=548=432mm2）強度驗算：b1寬的面板與小肋組成的組合截面的截面形心：（見上圖）y1=S/A33108 .42)850(100544328mmSA=8 432+5 100=3.96 103mm2y1=S/A= /3.96 103=10.8mm3108 .42y2=108-10.8=97.2mm截面慣性矩：462323107 . 18 .10850100512

12、100548 .108432128432mm截面彈性抵抗距： 351mm1057. 1y上W342mm1075. 1y下W小縱肋的內(nèi)力按五跨連續(xù)梁計算，查手冊得最大彎矩系數(shù)為-0.105，最大彎矩： N.mm1682983801 .11105. 0ql22 系數(shù)M最大應(yīng)力： 2/6 . 917500168298mmNWM下 65+120+65m 三角形掛籃計算書（2 2）撓度驗算）撓度驗算mm0043. 0107 . 11006. 210080311.1644. 0EI100ql6544max 系數(shù)W說明，底模面板和縱肋用料較大，可適當更改。1.31.3 橫肋計算橫肋計算橫肋與小縱肋、面板共同

13、工作承受外力，底籃縱肋是橫肋的支撐，橫肋的計算簡圖簡化為兩跨連續(xù)梁。見下示意圖。（1 1）荷載）荷載mmNhFq85.11380031176. 03（2 2）橫肋截面特性）橫肋截面特性橫肋采用槽鋼10，其截面特性：443103 .19839660mmImmWxx（3 3）強度）強度底籃寬度在變化過程中,支撐橫肋10槽鋼的兩縱梁間距為 1000mm，則：226maxmax622max1708 .3739660105 . 1.105 . 18100085.118mmNmmNWMmmNqMxx（4 4）撓度）撓度 a、懸臂部分撓度底模懸臂部分主要承受箱梁腹板傳來的荷載，底籃縱梁跨度設(shè)300mm，則:

14、 65+120+65m 三角形掛籃計算書mmNhFqmKNhF32.62380164. 03 .1645 . 0)08. 656. 6(26.220懸臂端支撐橫肋慣性矩：44103 .198mmIx4 . 050020050015. 010983. 11006. 2830032.62max654maxffmmafmmf 滿足要求。b.跨中部分撓度 !9 . 150094150015. 0103 .1981006. 2100100085.11521. 0max454max滿足要求ffmmfmmf 65+120+65m 三角形掛籃計算書三、底籃縱梁計算三、底籃縱梁計算1 1、箱梁腹板之間、底板正下

15、方縱梁計算、箱梁腹板之間、底板正下方縱梁計算1.11.1 受力分析受力分析塊件號項 目1塊（350cm）7#塊(400cm）1底籃模板自重kg/m2112.3112.32縱梁自重kg/m56563底板砼理論重量kg/m21643111810/260005.0)41.045.0(4項動載系數(shù) 1.2kg/m2197213425施工荷載kg/m22502506荷載取值 q (縱梁間距取 1m)kg/m3 .2390561)25019723 .112(q1760.31.21.2 強度計算強度計算底籃普通縱梁選用 I32a工字鋼,其截面特性為: 48351011. 11094. 6mmImmWxx澆注

16、 1塊砼時，處于兩腹板之間、底板正下方的縱梁受力示意圖如圖 1 所示。 kg4600R2ALqbakg3764R1BLqba澆注 7#塊砼時，處于腹板之間、底板正下方的縱梁受力示意圖MPaMPaWMmmNMx17097.96.1073. 6maxmax7max 65+120+65m 三角形掛籃計算書如圖 2 所示。 kg3520RR2BALqba1.31.3 剛度計算剛度計算澆注 1#塊砼時，處于腹板之間、底板正下方的縱梁撓度最大，以 1#塊的荷載對縱梁進行撓度計算，參見上圖。 當時（彎矩最大處）mmLbaax24252mmLmmf3 . 860023. 2max 縱梁剛度滿足要求。2 2、處

17、于箱梁腹板正下方的縱梁計算、處于箱梁腹板正下方的縱梁計算2.12.1 受力分析：受力分析：塊件號項目1#塊（350cm）7#塊（400cm）1底籃模板自重kg/m2112.3112.32縱梁自重kg/m56563單側(cè)腹板重量kg/m216436104274施工荷載kg/m22502505荷載取值 q(腹板下側(cè)布置 4 條縱梁,間距為0.2m)kg/m3416q22142.22.2 強度計算強度計算: :處于腹板正下方的加強縱梁選用工字鋼 I32a，其截面特性為:MPaMPaWMmmNMx1701 .76.1028. 5maxmax7max 65+120+65m 三角形掛籃計算書 4835101

18、1. 11094. 6mmImmWxx澆注 1#塊砼時，處于斜腹板正下方的縱梁受力示意圖同圖 1 所示，則： mmNM.1042. 97maxMPaMPaWMx1707 .135maxmaxkg6576RA5380kgRB澆注 7#塊砼時，處于腹板正下方的縱梁受力示意圖同圖 2 所示，則： mmNM.1064. 67maxMPaMPaWMx1707 .95maxmaxkg4428RA2.32.3 剛度計算剛度計算: :澆注 1#塊砼時，處于腹板正下方的縱梁撓度最大，以 1#塊的荷載對縱梁撓度進行計算，參見圖 1。 當時（彎矩最大處）mmLbaax242523 . 860050006001 .

19、3maxmaxffmmLfmmf 縱梁剛度滿足要求。 65+120+65m 三角形掛籃計算書四、底籃前托梁計算四、底籃前托梁計算1 1受力分析受力分析塊件號項目1#塊（350cm）7#塊（400cm）1固定縱梁傳給前托梁的荷載kg37641AR35202將(1)項化為作用于前托梁的均布荷載kg/m376435203前托梁自重kg/m1381384作用于前托梁的均布荷載 qkg/m390236585活動縱梁傳予前托梁的支座反力kg538044286將(5)項化成集中荷載P(假設(shè) 4 條活動縱梁連成一體)kg21520p177122 2強度與剛度計算強度與剛度計算（1）對前托梁進行受力分析時，以

20、1#塊荷載對其進行計算且不考慮工作梁帶來的荷載（很小） ，則前托梁受力示意圖如圖 3 所示。 65+120+65m 三角形掛籃計算書P=215KN，q=39KN/m（2）前托梁斷面特性：前托梁斷面結(jié)構(gòu)見圖 4 所示：槽鋼32a截面特性：組合截面特性：36482371081. 121008. 32)165102901210290(1051. 72mmhIWmmIxxx（3）計算結(jié)果對圖 3 的計算采用“手工”計算較為繁瑣，采用“電算”更為準確，其計算結(jié)果如下：mmNM.104 .1196max最大彎應(yīng)力：MPaMPaWMx17066maxmax在中點處，撓度：mmf12 . 08 . 0ff1“

21、在距左端 1073mm 處，撓度：mmf0 . 10002. 01ff2“故最大撓度：mmf1max支座反力： （）kNRRkNRREBFA215147kNRRDC167五、底籃后托梁計算五、底籃后托梁計算1 1受力分析受力分析塊件號項目1#塊（350cm）7#塊（400cm）1固定縱梁傳給后托梁的荷載kgkg4600RA35202將(1)項化為作用于后托梁的均布荷載kg/m460035203后托梁自重kg/m1561564713511051. 71069. 4mmImmWxx 65+120+65m 三角形掛籃計算書4作用于后托梁的均布荷載 qkg/m4756156460036765活動縱梁傳

22、予后托梁的支座反力kg6567BR44286將(5)項化成集中荷載 P(假設(shè) 4 條縱梁連成一體)kg1972836576p132842 2強度與剛度的計算（澆注砼時）強度與剛度的計算（澆注砼時）（1）對后托梁進行計算時，以 1#塊荷載對其進行驗算，在澆注時不考慮箱梁兩側(cè)的吊點受力，同時也不考慮工作梁帶來的荷載（很小） ，則后托梁受力示意圖如圖 5 所示。圖 5，均布載荷 q=48KN/m（2）后托梁斷面特性后托梁采用斷面結(jié)構(gòu)如圖 6 所示，其截面特性:槽鋼36a截面特性：組合截面特性：36482381033. 221042. 42)185102981210298(1019. 12mmhIWm

23、mIxxx 4813511019. 1106 . 6mmImmWxx36a=10圖6 65+120+65m 三角形掛籃計算書 (3) 計算結(jié)果對圖 5 的計算同樣采用“電算” ，其結(jié)果如下：KN/m159Mmax 最大彎應(yīng)力：MPaMPaWMx1702 .68maxmax撓度采用“手算” 。在中點處，撓度：mmf58. 213. 145. 1ff1“在距左端處，撓度：2956x mmf5 . 16 . 09 . 0ff2“故最大撓度： mmf58. 2max支座反力： kNRRkNRRCBDA340195以上結(jié)果可知，后托梁在澆注砼的強度和剛度均能滿足要求。 六、側(cè)模支撐梁與內(nèi)?；河嬎懔?、側(cè)

24、模支撐梁與內(nèi)模滑梁計算1 1側(cè)?？v梁計算側(cè)?？v梁計算（1）縱梁的受力分析箱梁翼板的最大重量:kgG78101260041.371取側(cè)模板自重kgG58402 振搗載荷 2kpa，施工載荷 1.5kpa，將其轉(zhuǎn)化為重量： kgG49005 . 34)150200(3箱梁翼板重心距箱梁內(nèi)邊緣的距離： mme1339箱梁翼板重心距外縱梁距離：mm梁翼板重量與側(cè)模板重量傳予內(nèi)縱梁與外縱梁的荷載可近似按圖 7 所示計算：P=286KN 65+120+65m 三角形掛籃計算書內(nèi)、外縱梁承受的荷載為： (外縱梁)kNRA47 (內(nèi)縱梁)kNRB239內(nèi)、外縱梁的受力示意圖如圖 8

25、所示：mkNqmkNq11.7544759.754239外縱梁內(nèi)縱梁（2）縱梁強度計算內(nèi)、外縱梁分別選用工字鋼 I45a、I25a，其抗彎截面模量特性分別為：47x235248x1361mm1002. 5I1002. 4mm1022. 3I1043. 1mmWmmWxx內(nèi)、外縱梁彎矩：mmNM8max1079. 1內(nèi)縱梁mmNM7max1053. 3外縱梁內(nèi)、外縱梁最大彎應(yīng)力：MPaMPaWMx170125maxmax內(nèi)縱梁內(nèi)縱梁MPaMPa17087max外縱梁 內(nèi)、外縱梁支座反力：KN120R 內(nèi) KN5 .23R 外 65+120+65m 三角形掛籃計算書 內(nèi)、外縱梁撓度： 滿足要求外內(nèi)

26、 ffmm5 .124005000400lfmm8 . 8fmm7fmaxmaxmax 2 2前、后分配梁前、后分配梁 （1）受力分析 前、后分配梁承受由側(cè)模傳來的荷載，其受力示意圖如圖 9 所示：（2）計算結(jié)果 對圖 9 受力模式進行“電算”可知：mmNM.107 . 46max 前、后分配梁選用雙槽鋼20a，截面特性： MPaMPaWMmmWxx170131056. 3107 . 41056. 321078. 156maxmax355 前、后分配梁支座反力：KNRKNRBA2 .1303 .13 由于支座與載荷相對位置很小，故不需計算撓度。3 3內(nèi)模滑梁計算內(nèi)?；河嬎悖?）滑梁受力分析箱

27、梁頂部砼通過內(nèi)模傳給單條滑梁的最大荷載：kgG821626004)2/58. 1 (1取內(nèi)模自重傳給單條滑梁的荷載：kgG15002 65+120+65m 三角形掛籃計算書內(nèi)滑梁受力示意圖參見圖 8：mmNMmmkgq.1029. 7KN/3 .2424297max（2）滑梁強度內(nèi)滑梁選用工字鋼 I36b，其截面特性：48351065. 11019. 9mmImmWxx最大彎應(yīng)力：MPaMPaWMx170791019. 91029. 757maxmax 最大撓度：滿足要求 ffmm5 .124005000400lfmm5 . 5fmaxmax支座反力；KNRRBA3 .48七、吊桿與錨桿計算七

28、、吊桿與錨桿計算1.1. 前吊桿校核前吊桿校核從對前托梁的受力分析可知,單條吊桿承受的最大荷載:kNRRFCB215前吊桿采用 32 精軋螺紋鋼,則:MPaMPaAF6005 .2673214. 325. 02150002minmax安全系數(shù)2 . 25 .267600n2.2. 后錨桿校核后錨桿校核從對后托梁的受力分析可知，單條后錨桿承受的最大荷載為： kNRNB1703405 . 05 . 0后錨桿同樣采用 32 精軋螺紋鋼，則： 65+120+65m 三角形掛籃計算書 MPaMPa6005 .211安全系數(shù)：8 . 25 .211600n八、中橫梁及斜拉桿計算八、中橫梁及斜拉桿計算1 1

29、中橫梁計算中橫梁計算 （1）受力分析 中橫梁主要承受掛籃前移時外側(cè)后懸吊傳來的荷載，在澆注砼時傳予中橫梁的荷載極小（可忽略） 。中橫梁懸臂端受力示意圖如圖 10 所示(最不利狀況)。側(cè)模后分配梁傳予中橫梁的荷載：kNF6 .161底籃后托梁傳予中橫梁的荷載（估算）：KNF1 .334/100433 .13/5 .172 （2）計算結(jié)果中橫梁懸臂端承受的最大彎矩：mmNM.104 . 27max中橫梁選用雙槽鋼28a，其截面特性：MPaMPaWMmmWxx1703 .35108 . 6104 . 2108 . 6104 . 3257maxmax355中橫梁懸臂端強度能滿足要求。圖10 65+12

30、0+65m 三角形掛籃計算書2 2斜拉桿計算斜拉桿計算 （1）受力分析 中橫梁斜拉桿承受由中橫梁懸臂端傳來的荷載，其受力示意圖如圖11 所示。中橫梁斜拉桿承受的軸力： 拉KNNN8 .821 .336 .168 .36sin11中橫梁承受的軸力： 壓KNosN2 .668 .36c8 .822 （2）計算結(jié)果 中橫梁斜拉桿選用雙槽鋼 212.6，其截面積： MPaMPammA1703 .26313882800313815692max2 中橫梁斜拉桿強度能滿足要求。 MPaMPa1705 .21313867310max 中橫梁受壓端強度亦能滿足要求。九、前橫梁計算九、前橫梁計算1.1. 受力分析

31、受力分析前橫梁受力示意圖如圖 12 所示（最不利狀況） 。圖11 65+120+65m 三角形掛籃計算書 (前分配梁傳來的荷載)kNF13.31 (前分配梁傳來的荷載)kNF130.22 (前托梁外吊桿傳來的荷載)kNF1473 (內(nèi)滑梁傳來的荷載)kNF48.34 (前托梁內(nèi)吊桿傳來的荷載)kNF2155 (內(nèi)滑梁傳來的荷載)kNF48.36 (前托梁內(nèi)吊桿傳來的荷載)kNF16772.2. 強度強度2.12.1 前橫梁斷面特性前橫梁斷面特性前橫梁斷面形狀如圖 13 所示，工字鋼 I36a的截面特性: 4811017. 2mmIx組合截面特性:36823482381055. 41961091

32、. 81962081633012163301091. 8)208163301216330(21017. 22mmIWmmIxxx慣性距）矩形鋼板對組合形心的為（其中2.22.2 計算結(jié)果計算結(jié)果 對圖 12 的計算采用“電算” ，其結(jié)果如下：mmx/N10753M6 最大彎應(yīng)力：MPaMPa170165max 最大撓度：mmf12max 支座支力：kNRRBA1 .769 65+120+65m 三角形掛籃計算書十、主梁計算十、主梁計算1.1. 受力分析受力分析前橫梁傳給單條主梁的荷載：kNP1 .769單榀三角架受力示意圖如圖 14 所示。（平衡方程）kNFPFkNPFABA1787.6101

33、8.53775.7)5000054(上主梁在 CO 段產(chǎn)生的最大彎矩:mmNM8max103.84500769.1各桿件軸力的計算: 對 C 點: PN0137sin037cos201NN)(1277.61拉KNN )(10202壓KNN對 E 點: 040146sin53sinNN053cos46cos30104NNN)(14024拉KNN)(99413壓KNNAB 段與 OC 段為同一桿件，即：KNNNAB10202 65+120+65m 三角形掛籃計算書2.2. 強度計算強度計算2.12.1 主梁壓應(yīng)力主梁壓應(yīng)力主梁最小截面積:MPaMPammA1703 .56226248 . 0102

34、 .1022624412123836025max2min2.22.2 主梁彎應(yīng)力主梁彎應(yīng)力(CE(CE 段段) )主梁在 CE 段的斷面形狀如圖 15 所示:工字鋼 I36b截面特性:4811066. 1mmIx組合截面特性:3684823381015. 41921096. 71921096. 7)186124651212465(212360201066. 12mmIWmmIxxx最大彎應(yīng)力:MPaMPaWMx1705 .921015. 41084. 368maxmax2.32.3 斜拉帶斜拉帶斜拉帶選用雙槽鋼上下加焊鋼板 220 +26 組焊而成,斜拉帶最小截面積:2min854661652

35、32832mmA最大拉應(yīng)力:（較危險）MPaMPa17016485461014023max2.42.4 立柱立柱立柱所受的最大軸力為: KNN19943圖15 65+120+65m 三角形掛籃計算書立柱斷面如圖 16 所示,角鋼10010012mm 的斷面特性:212280mmA 461009. 2mmIIyoXO組合截面特性:21824022808mmA慣性矩：48233105 . 622280184)12888812112112(4mmIx慣性半徑： mmix8 .188長細比：3 .468 .1885 .43702查表，穩(wěn)定系數(shù)862. 0最大壓應(yīng)力: MPaMPa1708 .12618

36、240862. 01019943max2.52.5 銷子校核銷子校核斜拉帶與主梁的連接銷采用 80，銷子材質(zhì)為 40cr 鋼，銷子主要承受剪力，所承受的最大剪力：（縱向兩端接觸）NQ5max107最大剪應(yīng)力:MPaMPa220139maxmax斜拉帶與立柱連接銷采用 90，銷子材質(zhì)為 40cr，銷子所承受的最大剪力同主梁連接銷子 80，所以無需校核。2.62.6 主桁后錨校核主桁后錨校核后橫梁校核后橫梁受力示意圖如下圖 17 所示10010012圖16F1F2F1AB圖17500F28365128836500 65+120+65m 三角形掛籃計算書kNFFBA3 .647則：kNFkNF6 .3897 .25721后橫梁斷面采用變截