中國(guó)石油大學(xué)石油煉制課后題答案_第1頁(yè)
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文檔簡(jiǎn)介

1、解題思路:(1) 單段再生時(shí):(2) 兩段再生時(shí):右油煉制工程 第八章作業(yè)解析(3) W- (Wx+W2)：I Co>Ct , G>C,W 一(W； + WJ =1- Vkp_ GC) G - CJ一 滋 eg:.W- (W：+W：) >0AW> Wx+W2wP (5 75字2)Cx 0.05令:得,1.05 丄"FT"十 005 Cj=0.23第一段燒炭比例:=82%C()C| _ 1,05-0,23C0-CR_ 1.05-0.05= 18%第二段燒炭比例:CCr_023-005C°Cr 1.050.05題 8-19(1) 總轉(zhuǎn)化率二5

2、11%+12. 03%+43. 87%+10. 10%+0. 30%=71. 41%(2) 單程轉(zhuǎn)化率二(5. 11%+12. 03%+43. 87%+10. 10%+0. 30%)*110000/(110000+20800+1956)*100%=59. 17%(3) 空速二(110000+20800+1956) /714=185. 9 f(4) 回?zé)挶榷?20800+1956) /110000=0. 21(5) 入方物料：項(xiàng)目新鮮原料 油回?zé)?油|回?zé)抾礬預(yù)提升 蒸汽預(yù)提升 干氣帶2煙總計(jì)質(zhì)量流量kg/h110000208001956500086024302200143246相滋子47836

3、543518181730摩爾流量kmol/h230356.994.50277.7847.78142.9473.33833.45(6) 進(jìn)口處：T二520+273. 15=793. 15, p二324000 Pa, S=3. 14*0. 974=0. 636 m=V a=833. 45*8. 314*793. 15*1000/324000/3600=4. 71 m7su 進(jìn)=4. 71/0. 636=7. 40 m/s（7）出方物料:目 項(xiàng)H預(yù)干帶入 煙氣U1 濟(jì) 質(zhì)59531322 _48554-20795o082659n60852430002221“3亠k3752o63T7 n4988520

4、5435635438 n7O3i -o70.“2548124.-53.亠996.55045 “2 .33373.O6X31/X65(8) 出口處：T=503+273.15=776.15, p=264000Pa, S=34*0.92/4=0.636m2V出=1910*&314*776.15*1000/264000/3600=12.97 m3/su 進(jìn)=12.97/0.636=20.39 m/s(9) 平均線(xiàn)速二試獻(xiàn)亍=需禺。)= 12.82 m/s/ "進(jìn)' 7.40 /(10) 停留時(shí)間=47/12.82=3.67 s題 8-22解：查圖可知：空氣含水量為0. 004

5、kg水/kg干空氣濕空氣中水的摩爾分?jǐn)?shù)二(0 004/18)/(0. 004/18+1/28. 84)=6. 37*10'5干空氣流量=750* (1-6. 37*10) Nm7min = 745. 2 Nm7min=33.27 kmol/min干空氣中血量=33. 27X0. 79 = 26. 28 kmol/min干空氣中 ©量=33. 27X0.21 = 6. 99 kmol/min干煙氣中N：的體積百分?jǐn)?shù)=100%-8. 0%-9. 2%-1. 4 %= 81.4%干煙氣量=26. 28/0. 814 = 32. 29 kmol/min煙氣中 COcM = 32. 2

6、9X0. 092= 2. 97 kmol/min煙氣中 CO 量二32 29X0. 08=2. 58 kmol/min 煙氣中過(guò)剩 0：M=32. 29X0. 014=0. 45 kmol/minC +0： f CO：2.972.972.97C+0：-CO2.581.292.58燒氫耗氧量=6. 99-2. 97-1. 29-0. 45=2. 28 kmol/min2H：+0：-2H：02X2.282.282X2.28焦炭產(chǎn)量=2. 97X12 +2. 58X12+ 2. 28X2X2= 75. 72 kg/min 焦炭產(chǎn)率二 75.72X60/ (70X10°) = 6. 49 %

7、焦炭的 C/H二(2. 97+2. 58) / (2. 28X4) =0.6 (原子比)=7.3 (質(zhì)量比)題 8-23解：(1) 高速流化床方案：有效氧濃度二(21%-1.0%) /In (21%/1.0%) =6.57%G (C()Cr) /W=kCRp*6.57% WIOOO (1.2%-0.02%) /k*2*0.02%*6.57%=4.49*105 t/k(2) 燒焦罐方案(均為平推流)一務(wù)"CPs二W2=Gt=1000*ln(1.2/0.02)/2/6.57%/k=3*10° t/k燒焦罐的藏量很小，故其燒焦強(qiáng)度非常大。題 8-20提升管進(jìn)料處(氣相)溫度:52

8、0新鮮原料t=?回?zé)捰?10回?zé)捰蜐{335催化劑及煙氣682預(yù)提升干氣及各種蒸汽解：(局部熱平衡)供熱方：催化劑供給的凈熱咼 Q：二680000X 1. 01X (682-520)=2. 658X107 kcal/h 攜帶煙氣供給的熱咼 Q»2200Xl 01X (682-520)=8. 60X10 kcal/h 吸熱方：物流流量kg/h溫度 eckcal/kg熱量Mcal/h溫度°C焙 kcal/kg熱量Mcal/h新鮮進(jìn)料110000t1Q520（氣）38342130回?zé)捝?08003101853848520（氣）3858008回?zé)捰蜐{1956335190371.652

9、0（氣）377737.4水蒸氣5860257706.64140.7520943.45528.3預(yù)提升干氣2430214520520370899.1 Q二21756. 5 Mcal/h1=197. 8 kcal/ht =335°C題 8-20解：(反應(yīng)器熱平衡)供熱方：催化劑供給的凈熱量0680000X1. 01X (682-503) =1.23 X 10s kj/h攜帶煙氣供給的熱雖Q：=2200X1.01X (682-503) =3. 98X105 kj/h焦炭吸附熱 2 334362000X11. 5%=3. 85X 107 kj/h吸熱方：(1)反應(yīng)熱Q：總碳=110000X1

10、0. 10%X95%=10554. 5 kg/h附加碳=110000X6. 74%X0. 6=4448. 4 kg/h可汽提碳=680000X0. 02%=136 kg/h催化碳=10554. 5-4448. 4-136=5970. 1 kg/h 反應(yīng)熱 Qf5970. 1X9127X0. 957=5. 21X10： kj./h(2) 計(jì)算新鮮原料升溫汽化熱Q設(shè)新鮮原料預(yù)熱溫度為t,其液相熔值為I；查圖3-14可得提升管出口處原料的氣相焰值368 kcal/kg=1540. 7 kj/hQF110000X(1540. 7-1)(3) 回?zé)捰秃突責(zé)捰蜐{的升溫汽化熱a査圖3-14可得回?zé)捰?10&

11、#176;C時(shí)的液相熔值185 kcal/kg二774. 6 kj/kg,回?zé)捰蜐{335°C時(shí)的液相焰值190 kcal/kgh95.5 kj/kg：提升管出口處回?zé)捰偷臍庀啾褐?70 kcal/kg=1549. 1 kj/h,回?zé)捰蜐{的氣相 熔值 360 kcal/kg=1507. 2 kj/h升溫汽化熱 QF20800X (1549. 1-774.6) +1956X (1507. 2-795.5)二1.75X10' kj/h(4) 蒸汽升溫Q：水蒸氣初始焰值 706.6 kcal/kg=2958. 4 kj/kg,提升管出 口焙值 834.7 kcal/h=3494. 7

12、 kj/hQ：二5860X (3494. 7-2958. 4)=3. 14X106 kj/h(5) 預(yù)提升干氣升溫QQ-2430X (370-214) X 4. 1868=1. 59 X106 kj/h(6) 熱損失Q9Q9=334362000X4%=l. 34X 107 kg/h根據(jù)反應(yīng)器熱平衡：Q：+Q=QFQi+Q5+Q6+Q：+a+Q9 HP： Q5=7. 42X10" kj/h 1=866. 2 kJ/kg=206. 9 kcal/kg,査圖 3-14 得:t二342 °C題 8-24（1）共有5路催化劑循壞待生劑循環(huán)、半再生劑循環(huán)、再生劑循環(huán)、外取熱器催化劑循環(huán)

13、、燒焦罐催化劑外循環(huán)P=0.2263MPa衛(wèi).44318立 42328p«17.7良升言一匹 33663p*557第二再生黃竿一再生幣p=627.yj9808P-370p.J66V 1?728半再生狷u7380U壓力衡圖平J7 35552P=0.2513MPa7 2?661V 29349P=0.2613MPaf v 27763 一 p .V 25274 "v"235687 19795719000二CQt.界祈環(huán)符w再生斜口 p-295V 11700P=86P- 385p = 829-SC 12049J7 9746 iimMss 丿 I(2) 待生劑循環(huán)壓力平衡推動(dòng)

14、力：沉降器頂部壓力：P滬226.3 kPa沉降器稀相靜壓：AP：=17. 7X (44. 318-33. 563) X9. 8=1. 865 kPa沉降器密相靜壓：AP:=557X (33. 563-27. 763) X9. 8=31. 66 kPa沉降器密相靜壓：AP3=627X (27. 763-23. 568) X9. 8=25. 78 kPa待生斜管靜壓：AP,=629X (23. 568-17. 728) X9. 8=36. 00 kPa 阻力：一再頂部壓力:P再=251. 3 kPa一再稀相靜壓：APF16X (29. 349-19. 808) X9. 8=1. 496 kPa一再

15、密相靜壓：APF370X (19. 808-17. 728) X9. 8=7. 542 kPa待生滑閥壓力降：APW1=61.27 kPa(3) 半再生劑循環(huán)壓力平衡推動(dòng)力：一再頂部壓力：P再=251. 3 kPa一再稀相靜壓：AP5=16X (29. 349-19. 808) X9. 8=1. 496 kPa 一再密相靜壓：AP：=370X (19. 808-9. 746) X9. 8=36. 48 kPa 半再生斜管靜壓：A Ps=385X (9. 746-3. 8) X9. 8=22. 43 kPa阻力: 二再頂部壓力：P二再=251. 3 kPa二再稀相靜壓：A P9=7 X (35. 552-26. 051) X9 8=0. 652 kPa燒焦罐粗旋圧降：AP10=10.6 kPa燒焦罐稀相靜壓:A PU=66X (26. 051-11. 7) X9. 8=9.28 kPa 燒焦罐密相靜壓:AP1S=86X (11. 7-3. 8) X9. 8=6. 66 kPa 半再生滑閥壓力降：APn:=33.21 kPa(4) 再生劑循環(huán)壓力平衡推動(dòng)力：二再頂部壓力:P二薩251.3 kPa二再稀相靜壓：APs=7X (35. 552-26

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