1、設計任務書設計題目：液氨儲罐設計設計任務：試設計一液氨儲罐，完成主體設備的工藝設計和附屬設備的選型設計。包括筒體、封頭、零部件的材料的選擇及結構的設計；罐的制造施工及焊接形式等; 設計計算及相關校核；各設計的參考標準；附 CAD圖。已知工藝參數如下：最高使用溫度：T=50C；公稱直徑：DN=3000nm；筒體長度（不含封頭）：Lo=5900伽。任務下達時間：2010年11月19日完成截止時間：2010年12月30日目錄設計任務書1 前言3.2 設計選材及結構 4.2.1 工藝參數的設定4.2.1.1 設計壓力4.2.1.2 筒體的選材及結構 4.2.1.3 封頭的結構及選材 4.3設計計算6.

2、3.1 筒體壁厚計算 6.3.2 封頭壁厚計算6.3.3 壓力試驗7.4附件的選擇8.4.1 人孔的選擇8.4.2 人孔補強的計算8.4.3 進出料接管的選擇104.4 液面計的設計1.14.5 安全閥的選擇124.6 排污管的選擇124.7 鞍座的選擇124.7.1 鞍座結構和材料的選取 124.7.2 容器載荷計算 134.7.3 鞍座選取標準144.7.4 鞍座強度校核145容器焊縫標準1.65.1 壓力容器焊接結構設計要求 165.2 筒體與橢圓封頭的焊接接頭 165.3 管法蘭與接管的焊接接頭 1.65.4 接管與殼體的焊接接頭1.66筒體和封頭的校核計算186.1 筒體軸向應力校核

3、 186.1.1 由彎矩引起的軸向應力186.1.2 由設計壓力引起的軸向應力 196.1.3 軸向應力組合與校核 196.2 筒體和封頭切向應力校核 207總結錯誤！未定義書簽。參考文獻 錯誤！ 未定義書簽。1 前言本設計的液料為液氨，它是一種無色液體。氨作為一種重要的化工原料，應用廣泛。分子式 NH3，分子量17.03，相對密度 0.7714g/L，熔點-777C，沸點-33.35C，自燃點651.11C,蒸汽壓1013.08kPa(25.7C)。蒸汽與空氣混合物爆炸極限1625%(最易引燃濃度17%)。札在20C水中溶解度34%, 25C時,在無水乙醇中溶解度10%,在甲醇中溶解度16%

4、,溶于氯仿、乙醚,它是許多元素和化合物的良好溶劑。水溶液呈堿性。液態氨將侵蝕某些塑料制品，橡膠和涂層。遇熱、明火,難以點燃而危險性較低J但氨和空氣混合物達到上述濃度范圍遇明火會燃燒和爆炸，如有油類或其它可燃性物質存在,則危險性更咼。設計基本思路：本設計綜合考慮環境條件、介質的理化性質等因素，結合給定的工藝 參數，機械按容器的選材、壁厚計算、強度核算、附件選擇、焊縫標準的設計順序，分別 對儲罐的筒體、封頭、人孔接管、人孔補強、接管、管法蘭、液位計、鞍座、焊接形式進 行了設計和選擇。設備的選擇大都有相應的執行標準，設計時可以直接選用符合設計條件 的標準設備零部件，也有一些設備沒有相應標準，則選擇合

5、適的非標設備。各項設計參數都正確參考了行業使用標準或國家標準，這樣讓設計有章可循，并考慮 到結構方面的要求，合理地進行設計。2設計選材及結構2.1 工藝參數的設定2.1.1 設計壓力根據化學化工物性數據手冊查得 50C蒸汽壓為2032.5kpa,可以判斷設計的容器 為儲存內壓壓力容器，按壓力容器安全技術監察規程規定，盛裝液化氣體無保冷設施 的壓力容器，其設計壓力應不低于液化氣50C時的飽和蒸汽壓力，可取液氨容器的設計壓力為2.16 Mpa，屬于中壓容器。而且查得當容器上裝有安全閥時，取1.051.3倍的最高工作壓力作為設計壓力；所以取2.16 Mpa的壓力合適。0.6Mpa乞p "0

6、Mpa屬于中壓容器。設計溫度為50攝氏度，在-20200r條件下工作屬于常溫容器。2.1.2 筒體的選材及結構根據液氨的物性選擇罐體材料，碳鋼對液氨有良好的耐蝕性腐蝕率在 0.1 mm /年以下， 且又屬于中壓儲罐，可以考慮20R和16Mn磁兩種鋼材。如果純粹從技術角度看，建議選 用20R類的低碳鋼板，16MnR鋼板的價格雖比20R貴，但在制造費用方面，同等重量 設備的計價，16MnR鋼板為比較經濟。所以在此選擇16MnR鋼板作為制造筒體和封頭材 料。鋼板標準號為 GB6654-1996。筒體結構設計為圓筒形。因為作為容器主體的圓柱形筒體，制造容易，安裝內件方便， 而且承壓能力較好，這類容器應

7、用最廣1，5。2.1.3 封頭的結構及選材封頭有多種形式，半球形封頭就單位容積的表面積來說為最小，需要的厚度是同樣直徑圓筒的二分之一，從受力來看，球形封頭是最理想的結構形式，但缺點是深度大，直徑 小時，整體沖壓困難，大直徑采用分瓣沖壓其拼焊工作量也較大。橢圓形封頭的應力情況不如半球形封頭均勻，但對于標準橢圓形封頭與厚度相等的筒體連接時，可以達到與筒體 等強度。它吸取了蝶形封頭深度淺的優點，用沖壓法易于成形，制造比球形封頭容易， 所以選擇橢圓形封頭，結構由半個橢球面和一圓柱直邊段組成。查橢圓形封頭標準(JB/T4737-95)精彩文檔表2.1橢圓封頭標準公稱直徑DN曲面咼度hl直邊高度h2內表面

8、積Fi/m2容積V/m330007505010.23.89封頭取與筒體相同材料1,53設計計算3.1筒體壁厚計算查 壓力容器材料使用手冊-碳鋼及合金鋼得16MnR的密度為7.85t/m3,熔點為 1430C，許用應力f列于下表：表3.1 16MnR許用應力鋼號板厚/ m< 20在下列溫度（C）下的許用應力/ Mpa25030010015020061617017017017015614416 3616316316315914713416MnR36 60157157157150138125>60100153153150141128116圓筒的計算壓力為2.16 Mpa,容器筒體的縱向焊

9、接接頭和封頭的拼接接頭都采用雙面 焊或相當于雙面焊的全焊透的焊接接頭，取焊接接頭系數為1.00,全部無損探傷。取許用應力為163 Mpa。PcDi2.16 30002 163 1-2.16=20.01 mm(3.1 )鋼板厚度負偏差G =0.8,查材料腐蝕手冊得50r下液氨對鋼板的腐蝕速率小于 0.05 m /年，所以雙面腐蝕取腐蝕裕量 C2 =2 mm。所以設計厚度為：d =c2 G = 22.81m圓整后取名義厚度24 m。3.2封頭壁厚計算標準橢圓形圭寸頭a:b=2:1封頭計算公式：(3.2 )pcD2“-0.5pc可見封頭厚度近似等于筒體厚度，則取同樣厚度。因為封頭壁厚20伽則標準橢圓

10、形封頭的直邊高度h0 =50伽1,4.3.3 壓力試驗水壓試驗，液體的溫度不得低于 5C；試驗方法：試驗時容器頂部應設排氣口，充液時應將容器內的空氣排盡，試驗過程中, 應保持容器外表面的干燥。試驗時壓力應緩慢上升，達到規定試驗壓力后，保壓時間一般 不少于30min。然后將壓力降至規定試驗壓力的 80%并保持足夠長的時間以便對所有焊 接接頭和連接部位進行檢查。如有滲漏，修補后重新試驗。水壓試驗時的壓力Pt= 125pVf= 1.25 2.16 = 2.7Mpa(3.3)水壓試驗的應力校核:水壓試驗時的應力Pt Di 、e27 3000 MdwMMpa224-1(3.4)水壓試驗時的許用應力為0.

11、9 s ©0.9 1.00 325 = 292.5MpJ<0.9：s故筒體滿足水壓試驗時的強度要求。4附件選擇4.1 人孔選擇人孔的作用：為了檢查壓力容器在使用過程中是否產生裂紋、變形、腐蝕等缺陷。人孔的結構：既有承受壓力的筒節、端蓋、法蘭、密封墊片、緊固件等受壓元件，也 有安置與啟閉端蓋所需要的軸、銷、耳、把手等非受壓件。人孔類型：從是否承壓來看有常壓人孔和承壓人孔。從人孔所用法蘭類型來看，承壓人孔有板式平焊法蘭人孔、帶頸平焊法蘭人孔和帶頸對焊法蘭人孔，在人孔法蘭與人孔蓋 之間的密封面，根據人孔承壓的高低、介質的性質，可以采用突面、凹凸面、榫槽面或環 連接面。從人孔蓋的開啟方

12、式及開啟后人孔蓋的所處位置看，人孔又可分為回轉蓋人孔、 垂直吊蓋人孔和水平吊蓋人孔三種。人孔標準HG21524-95規定PN> I.OMpa時只能用帶頸平焊法蘭人孔或帶頸對焊法蘭人 孔。容器上開設人孔規定當 Di>1000時至少設一個人孔，壓力容器上的開孔最好是圓形 的，人孔公稱直徑最小尺寸為 © 400伽。綜合考慮選擇水平吊蓋帶頸對焊法蘭人孔(HG21524-95 ,公稱壓力PN2.5、公稱直 徑DN450 H仁320 RF型密封面、采用切類20R材料、墊片采用外環材料為低碳鋼、金屬 帶為0Cr19Ni9、非金屬帶為柔性石墨、C型纏繞墊。標記為：人孔 RF( W C-1

13、220) 450-2.5HG21524-95總質量為256kg.法蘭標準號為 HGJ50-53-91,墊片標準號為HGJ6A 72-91,法蘭蓋標準HGJ6L65-91材料為20R,螺柱螺母標準 HGJ75-91螺柱材料40Cr螺 母材料45,吊環轉臂和材料Q235-AF,墊圈標準為GB95-85材料100HV螺母標準GB41-86 吊鉤和環材料Q235-A- F,無縫鋼管材料為20,支承板材料為20R2,3問。尺寸表如下表4.1 人孔標準尺寸表密封面型式PN/總質量kgMpaDNdwx sdDD1H1H2突面2.5450480 X 124506706003202142564.2人孔補強的計算

14、實用標準文案開孔補強結構：壓力容器開孔補強常用的形式可分為補強圈補強、厚壁管補強、整體 鍛件補強三種。補強圈補強是使用最為廣泛的結構形式，它具有結構簡單、制造方便、原材料易解決、 安全、可靠等優點。在一般用途、條件不苛刻的條件下，可采用補強圈補強形式。但必須 滿足規定的條件。壓力容器開孔補強的計算方法有多種， 為了計算方便，采用等面積補強法，即殼體截 面因開孔被削弱的承載面積，必須由補強材料予以等面積的補償。當補強材料與被削弱殼 體的材料相同時，則補強面積等于削弱的面積。補強材料采用 16M nR(4.1 )1、內壓容器開孔后所需的補強面積A=d 2- et'1-fr式中開孔直徑：d

15、二 2C=456 2 2.8 =461.6伽；強度削弱系數：9.2 畑他二9304.38 圖殼體開孔處的計算厚度接管有效厚度：、=20.01 m' et 八nt 一 C =12 - 2.8 =9.2 m則A =461.6 20.012 20.012、有效補強面積即已有的加強面積殼體開孔后，在有效補強范圍內，可作為補強的截面積(包括來自殼體、接管、焊縫 金屬、補強元件)Ae 二 A1 A2 A3( 4.2 )筒體上多余金屬面積：A1 二 B-d ' e - ' -2 et 'e - ' 1 - fr( 4.3 )有效補強寬度B=2d筒體的有效厚度、e =

16、24 - 2.8二21.2 mm所以= 461.621.2 -20.01 -2 9.221.2 -20.011 _ 畑仮 僅 545.27 m人孔接管上多余的面積：A2 =2het - 't fr 2h2 ' et - C2( 4.4 )外側有效高度：精彩文檔h = ntd 二 12 461.6 =74.43伽內側有效高度即實際內伸高度h0接管計算厚度：Pcdi2 加-Pc216480 - 24=3.73 伽2 133 1-2.16所以A2=212 461.69.2 -3.73133163= 664.36 mm焊縫金屬截面積:1 2A 3 = 212 12 = 144 m2貝U

17、A。二 A A2 A3 = 545.27 664.36 144 = 13536 m比較的 A Ae滿足以下條件的可選用補強圈補強：剛材的標準常溫抗拉強度< 540Mpa補強圈厚度應小于或等于殼體壁厚的1.5倍；殼體名義厚度<38m；設計壓力：4Mpa ;設計 溫度豈350 C。可知本設計滿足要求，則采用補強圈補強。所需補強圈的面積為：補強圈的結構及尺寸：2A4 = A -代=7950.75 m為檢驗焊縫的緊密型，補強圈上鉆M10的螺孔一個，以通入壓縮空氣檢驗焊縫質量。按照根據焊接接頭分類，接管、人孔等與殼體連接的接頭，補強圈 與殼體連接的接頭取 D類焊縫。根據補強圈焊縫要求，并查得

18、結構圖為帶補強圈焊縫T型接頭，補強圈坡口取B型（查化工容器及設備簡明設計手冊）。查標準HG21506-92 得補強圈外徑D0 = 760,內徑Di =d035則取485伽。計算補強圈厚度：A4B - Dj7950.75461.6 2 -485= 18.14 m(4.5 )查標準補強圈厚度取20 m,計算的補強圈厚度也滿足補強圈補強的條件 查得對應補強圈質量為42.3 kg3,5.4.3 進出料接管的選擇材料：容器接管一般應采用無縫鋼管，所以液體進料口接管材料選擇無縫鋼管， 采用無縫鋼管標準 GB8163-87材料為16MnR實用標準文案結構：接管伸進設備內切成45度，可避免物料沿設備內壁流動，

19、減少物料對壁的磨 損與腐蝕。接管的壁厚要求：接管的壁厚除要考慮上述要求外，還需考慮焊接方法、焊接參數、 加工條件、施焊位置等制造上的因素及運輸、安裝中的剛性要求。一般情況下，管壁厚不宜小于殼體壁厚的一半，否則，應采用厚壁管或整體鍛件，以保證接管與殼體相焊部分厚 度的匹配。不需另行補強的條件：當殼體上的開孔滿足下述全部要求時，可不另行補強。 設計壓力小于或等于2.5Mpa。 兩相鄰開孔中心的距離應不小于兩孔直徑之和的2倍。 接管公稱外徑小于或等于89伽。 接管最小壁厚滿足以下要求。表4.2 接管最小壁厚要求接管公稱直徑/mm57657689最小壁厚/mm5.06.0因此熱軋無縫鋼管的尺寸為

20、69; 89X 12伽。鋼管理論重量為22.79 kg/m。取接管伸出 長度為150伽。管法蘭的選擇：根據平焊法蘭適用的壓力范圍較低 （PN<4.0Mpa ,選擇突面板式平焊 管法蘭，標記為：HG20592-1997法蘭RF（A）80-2.5,其中D=190,管法蘭材料鋼號（標準 號）：20（GB711。根據（歐洲體系）鋼制管法蘭、墊片、墊片、緊固件選配表（HG20614-1997 選擇：墊片型式為石棉橡膠板墊片（尚無標準號），密封面型式為突面，密封面表面為密紋 水線，緊固件型式為六角螺栓雙頭螺柱全螺紋螺柱。在離筒體底以上250伽處安裝容器出料管，容器內的管以彎管靠近容器底，這種方式 用

21、于臥式容器。出料口的基本尺寸以及法蘭與進料口相同。進出料接管滿足不另行補強的要求所以不再另行補強5。4.4 液面計的設計液面計的種類很多，常用的有玻璃板液面計和玻璃板液面計。它們都是外購的標準件， 只需要選用。玻璃板液面計有三種：透光式玻璃板液面計、反射式玻璃板液面計、視鏡式 玻璃板液面計。精彩文檔根據選用表選用：選用反射式玻璃板液面計，標準號 HG21590-95法蘭形式及其代 號C型（長頸對焊突面管法蘭HG20617-97,液面計型號R型公稱壓力PN4.0,使用溫度0 250C，液面計的主題材料代號：鍛鋼（16Mn，結構形式及其代號：普通型（無代號），公 稱長度為1450mm排污口結構:V

22、 （排污口配螺塞）。液面計標記為：液面計 CR4.0-I -1450V根據筒體公稱直徑3000伽選擇兩個同樣的液面計，單個質量為90 kg左右。兩個液面 計接口管的安裝位置如裝配圖所畫。液面計接管：無縫鋼管 GB8163-87熱軋鋼管，尺寸為© 89X 12伽。4.5 安全閥的選擇安裝位置：在離右封頭切線處1150處安裝一安全閥。由操作壓力決定安全閥的公稱壓力，由操作溫度決定安全閥的使用溫度范圍， 所以由 本設計的溫度、壓力、介質等基本參數可以查得標準型號 A21H-40,公稱通徑DN取 20伽， 質量約為80 kg。與安全閥和接管連接的法蘭選擇突面板式平焊管法蘭 HG20592-1

23、997法蘭 RF（A）80-2.5，與殼體連接的接管為無縫鋼管 GB8163-87熱軋鋼管，尺寸為© 89X 12伽。4.6 排污管的選擇安裝位置：在離右鞍座的左側1000mn處安裝一個排污管。選擇無縫鋼管GB8163-87熱軋鋼為材料的排污管焊接在容器底部，尺寸為© 89X 12mm。管端法蘭：突面板式平焊管法蘭 HG20592-1997法蘭RF（A）80-2.5，法蘭一端連接排 污閥（截止閥），型號J41H-40,取公稱通徑為80 m，對應質量為44.4 kg。排污閥的結構是利用裝在閥桿下面的閥盤與閥體的突緣部分相配合，一控制閥的啟 閉。結構較閘閥簡單，制造、維修方便。

24、可以調節流量，應用廣泛呵。4.7 鞍座的選擇鞍座結構和材料的選取臥式容器的支座有三種形式：鞍座、圈座、和支腿，常見的臥式容器和大型臥式儲罐、 換熱器等多采用鞍座，它是應用得最為廣泛的一種臥式容器支座。置于支座上的臥式容器，其情況和梁相似，有材料力學分析可知，梁彎曲產生的應力與支點的數目和位置有關。當 尺寸和載荷一定時多支點在梁內產生的應力較小，因此支座數目似乎應該多些好。但對于大型臥式容器而言，當采用多支座時，如果各支座的水平高度有差異或地基沉陷不均勻， 或殼體不直不圓等微小差異以及容器不同部位受力撓曲的相對變形不同，是支座反力難以為個支點平均分攤，導致課題應力增大，因而體現不出多制作的優點，

25、故一般情況采用雙 支座。采用雙支座時選取的原則如下： 雙鞍座臥式容器的受力狀態可簡化為受均布載荷的外伸梁，由材料力學知，當外伸長度A=0.207L時，跨度中央的彎矩與支座截面處的彎矩絕對值相等，所以一般近似取A乞0.2L ,其中L取兩封頭切線間距離，A為鞍座中心線至封頭切線間距離。 當鞍座鄰近封頭時，則封頭對支座處筒體有加強剛性的作用。為了充分利用這一 加強效應，在滿足A乞0.2L下應盡量使A m 0.5R0.此外，臥式容器由于溫度或載荷變化時都會產生軸向的伸縮，因此容器兩端的支座不能都固定在基礎上，必須有一端能在基礎上滑動，以避免產生過大的附加應力。通常的做 法是將一個支座上的地腳螺栓孔做成

26、長圓形，并且螺母不上緊，使其成為活動支座，而另一支座仍為固定支座。所以本設計就采用這種支座結構。根據設備的公稱直徑和容器的重 量參照鞍座標準JB/T4712-1992選取鞍座結構及尺寸。鞍座的材料(除加強墊板除外)為 Q235A F,加強墊板的材料應與設備殼體材料相同為16MnR4.7.2 容器載荷計算筒體的質量m!:查得圓筒體理論質量為1778 kg /m,筒體長度加上封頭的直邊長度為 6mJ則 W1= 1778< 6=10668 kg。封頭的質量m2：根據封頭的名義厚度查得2:1標準橢圓形封頭理論質量為1901 kg。 水壓試驗時水的質量m3:由常用壓力容器手冊查得公稱直徑3000m

27、m厚24mm勺標準橢圓封頭的容積為3.887 m3,則容器容積為：兀23V =V封頭 V筒體=2 3.88735.9 =49.4575 m(4.6)4水重 m3 =49.4575 < 1000=49457.5 kg。附件的質量m4 :人孔重256kg,人孔補強重42.3kg,進出料管約100kg,兩個液面計共 180kg,安全閥80kg,排污閥44.4kg,再加上與閥門相接的接管重量，附件總質量約為 750kg.所以設備總質量為62776.5kg.即627.765kN1,3,5.4.7.3 鞍座選取標準查得公稱直徑為3000mm勺容器選擇輕型（A）,120。包角、焊制、六筋、帶墊板，高度

28、 為250mm勺鞍座，允許載荷Q786kN>627.765kN為使封頭對鞍座處的圓筒起加強作用，可取A蘭0.5Rm，貝U選 A=700mm左鞍座標記為 JB/T4712-1992鞍座A3000-F.右鞍座標記 為 JB/T4712-1992 鞍座 A3000-S.具體尺寸如下表：表4.3 鞍座標準尺寸表公稱直徑允許載荷鞍座咼度螺栓間距鞍座質量增加100mm高度DNQ/kNh12/kg增加的質量/kg30007862501940405344.7.4 鞍座強度校核鞍座腹板的水平分力：Fs 二"查得鞍座包角120°對應系數 K 9 =0.204支座反力：F =四=313.8

29、825kN 2鞍座腹板有效界面內的水平方向平拉應力：FsHsbobrHs -計算高度，取鞍座實際高度和 Rm3兩者中的較小值，mmbo -鞍座腹板厚度，mmbr -鞍座腹板有效寬度，取墊板寬度 b4與圓筒體的有效寬度b二b 1.56, Rm'：e兩者 中的較小值，mmre -鞍座墊板有效厚度，10mmFsHsbo bjre0.204 3138825250 10 500 10=8.538Mpa2 應力校核：鞍座材料 Q235-A - F的許用應力lsa=125Mpa，貝USa =83.333Mpa32 j 13二 9Sa35容器焊縫標準5.1 壓力容器焊接結構設計要求焊縫分散原則；避免焊

30、縫多條相交原則；對稱質心布置原則；避開應力復雜區或應力 峰值去原則；對接鋼板的等厚連接原則；接頭設計的開敞性原則；焊接坡口的設計原則（焊 縫填充金屬盡量少；避免產生缺陷；焊縫坡口對稱；有利于焊接防護；焊工操作方便；復 合鋼板的坡口應有利于減少過渡層焊縫金屬的稀釋率）。5.2 筒體與橢圓封頭的焊接接頭壓力容器受壓部分的焊接接頭分為 A、B、C、D四類，查得封頭與圓筒連接的環向接 頭采用A類焊縫。焊接方法：采用手工電弧焊，其原理是利用電弧熱量融化焊條和母材，由融化的金屬結晶凝固而形成接縫，焊接材料為碳鋼、低合金鋼、不銹鋼，應用范圍廣，適用短小焊縫 及全位置施焊，可適用在靜止、沖擊和振動載荷下工作的

31、堅固密實的焊縫焊接，這種方法靈活方便，適應性強，設備簡單，維修方便，生產率低，勞動強度高。封頭與圓筒等厚采用對接焊接。平行長度任取。坡口形式為I型坡口。根據16MnR的抗拉強度匚b=490Mpa和屈服點二s=325Mpa選擇E50系列（強度要求：二b >490Mpa s >400Mpa的焊條，型號為E5014.該型號的焊條是鐵粉鈦型藥皮（藥皮成 分：氧化鈦30%加鐵粉），適用于全位置焊接，熔敷效率較高，脫渣性較好，焊縫表面 光滑，焊波整齊，角焊縫略凸，能焊接一般的碳鋼結構。5.3 管法蘭與接管的焊接接頭管法蘭與接管焊接接頭形式和尺寸參照標準 HG20605-97根據公稱通經DN80

32、選擇坡 口寬度b=6mm如附圖中的局部放大圖所示。5.4 接管與殼體的焊接接頭所設的接管都是不帶補強圈的插入式接管， 接管插入殼體，接管與殼體間的焊接有全 焊透和部分焊頭兩種，它們的焊接接頭均屬 T形或角接接頭。選擇HG20583-1998標準中代號為G2的接頭形式，基本尺寸為1 =50 _ 5 ; 20.5 ； p胡_ 0.5 ; k=，且1k _6，它適用于y =425t _丄“，因為所選接管的厚度都為殼體厚度的一半，殼體2的厚度為24mm所以符合要求。選擇全焊透工藝，可用于交變載荷，低溫及有較大溫度 梯度工況。如附圖中的局部放大圖所示4,5 o6筒體和封頭的校核計算6.1筒體軸向應力校核由彎矩引起的軸向應力筒體中間處截面的彎矩:M1FLL24A1 4h3L(6.1)式中F 鞍座反力，N;R m 橢圓圭寸頭長軸外半徑，mmL 兩封頭切線之間的距離，mmA 鞍座與筒體一端的距離，mm hi封頭短軸內半徑，mmDN 2-n2300024